1、腳手架專項施工方案第一節編制依據建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社建筑結構荷載規范 GB50009-2001 中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范 GB50010-2002 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2002 中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社。第二節工程概況5#樓：建筑高度 54.15m，建筑占地 1342.85m，建筑總面積 23375.74m，建筑層數為18層。其中：負一、負二

2、層為地下車庫，一-十八層為住宅；為二類高層住宅樓，建筑結構形式為框架-剪力墻結構6#樓：建筑高度 54.45m，建筑占地 920.16m，建筑總面積 16874.22m，建筑層數為18層。其中：負一、負二層為地下車庫，一-十八層為住宅。為二類高層住宅樓，建筑結構形式為框架-剪力墻結構。16#樓：建筑高度 75.45m，建筑占地 942.4m，建筑總面積 22791.8m，建筑層數為25層。其中：負一為地下車庫,一-二十五層為住宅。為一類高層住宅樓，建筑結構形式為框架-剪力墻結構。第三節腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，已充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力

3、求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合 JCJ59-99檢查標準要求，要符合文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下3種腳手架方案：1、落地架：綜合考慮，本工程5、6、16棟三棟外架十層以下均為單管雙排落地架，搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 1.05米，

4、大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為 0.30 米；其地下室頂板標高為-1.82m，十層頂標高為 30.1m，其落地架搭設高度設計為32m。連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。5、6、16棟均有地下室，除 16棟南向外其余所有外架均直接落于地下室內頂板上，16棟南向腳手架地基礎部位應在原粉質粘土平整后，采用強度等級不低于 C15 的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于 10cm。2、普通懸挑架：本工程 5、6、16棟三棟外架十層以下均懸挑架，采用單管雙排腳手架，搭設高度為 24.0 米，搭設尺寸為：立桿的縱距為

5、1.50 米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為 1.80 米；內排架距離墻長度為 0.30 米；懸挑水平鋼梁采用18a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.00 米。壓點采用 16 HPB235 鋼筋拉環保證水平鋼梁與樓板的聯接，每根設置一道 14鋼絲繩斜拉于上層梁側配置，拉環選用直徑16mm 的HPB235 的鋼筋制作。其中：5、6棟為18層，僅于十一層底設置一道懸挑架即可滿足外架施工要求。16棟為25層，應于十一底和十九層底各設置一道懸挑架方可滿足外架施工要求，其中第一道8層高24m，每二道 7層高21m，驗算時以 24m 架作為驗算標準，但搭設均按同一標

6、準進行搭設。連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。3、懸挑卸料平臺：本工程三個棟號從二層開始所有的卸料平臺均采用懸挑卸料平臺，主梁采用 16a號槽鋼槽口水平，次梁采用10號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼間距0.40m，最里端次梁與墻的最大允許距離0.20m。水平鋼梁(主梁)的懸挑長度 4.00m，平臺計算寬度 3.00m。第四節腳手架的材質要求落地架 l、鋼管架，選用外徑 48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級 Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼

7、管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用鍛鑄造扣件，應符合建設部 鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達 70N.m 時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立

8、桿統一漆黃色,防護欄桿、踢腳桿、剪力撐統一漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6 1.8m的單張網重量在 3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A 鋼的要求。普通懸挑架 l、鋼管架，選用外徑 48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級 Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入

9、場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部 鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達 70N.m 時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳

10、手架立桿統一漆黃色,防護欄桿、踢腳桿、剪力撐統一漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足 2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6 1.8m的單張網重量在 3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A 鋼的要求。7、型鋼水平懸挑桿采用 18a號槽鋼，每根設置一道 14鋼絲繩斜拉于上層梁側。8、預埋螺栓的直徑為 20.0 mm。懸挑卸料平臺 1、主梁槽鋼采用 16a號槽鋼槽口水平，次梁采用10號槽

11、鋼槽口水平。鋼材強度等級不低于 Q235，其質量應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）和低合金高強度結構鋼 GB/T 1591的規定。2、腳手板、腳手片采用符合有關要求。3、斜拉鋼絲繩采用鋼絲繩。4、預埋螺栓的直徑為 20.0 mm。第五節 腳手架的搭設流程及要求落地架落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放

12、在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于 C15 的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距 1.5m，橫距 1.05m，步距 1.8m；連墻桿間距豎直 3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物 0.3m

13、。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開 500mm 以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座 20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為 150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪

14、刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于 2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用 18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于 4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿 (1)

15、腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設 1.2m高的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為 0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設 1.2m的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿。7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向 3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m 時，則按水平方向每 6m 設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉

16、角 l 米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵

17、）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。根據已預埋好的連接螺栓位置進行懸挑槽鋼的定位，在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接 50mm、25鋼筋，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。見

18、下圖 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距 1.5m，橫距 1.05m，步距 1.8m；連墻桿間距豎直 3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物 0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開 500mm 以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座 20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為 150mm。

19、(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于 2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的

20、防護措施。(3)腳手片須用 18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于 4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設 1.2m高的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為 0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設 1.2m的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿。7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向 3.

21、6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m 時，則按水平方向每 6m 設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角 l 米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板

22、進行封閉。(3)施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑 40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。懸挑卸料平臺卸料平臺加工支座完畢經過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩

23、固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。要求提升一次驗收一次。具體構造要求如下：1、懸挑式卸料平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。2、懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。3、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。4、應設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環應用甲類 3號沸騰鋼制作。5、懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡于不得少于三個，建筑物

24、銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。6、臺面應面鋪腳手板。7、懸挑式卸料平臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。8、懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。9、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。防雷避電采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置 4根，避雷針采用 12鍍鋅鋼筋制作，高度1m，設置

25、在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用 404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線與立桿連接應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈并保證接觸面達到10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度 50m 設置1個，位置避開人們經常走到的地方。兩者的連接采用焊接，焊接長度為 2倍的扁鋼寬度。第六節腳手架計算書落地架一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 32.0 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 1.05 米，大小橫桿的

26、步距為1.80 米；內排架距離墻長度為 0.30 米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為48 3.5；彈性模量 E為2.06105N/mm2，截面面積 A為489mm2，截面模量 W為5.08103mm3，慣性矩 I為121900mm4，回轉半徑 i為15.8mm，抗壓、抗彎設計值 f為205N/mm2，橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數腳手架用途:結構及裝飾腳手架；施工均布活荷載標準值:結構：3.000 kN/m2

27、；裝飾：2.000 kN/m2；同時施工層數:結構時 1層；裝飾時 2層；3.風荷載參數本工程地處湖南省株洲市，基本風壓為0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數 z，計算連墻件強度時取 0.92，計算立桿穩定性時取0.84，風荷載體型系數 s 為0.649；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.0384；

28、5.地基參數地基土類型:粉質粘土；地基承載力標準值(kN/m2):280；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面承截力調整系數:0.6。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。根據JGJ130-2001第6.2.2 條之規定，小橫桿最大間距不大于縱距的1/2，則小橫桿最大受荷寬度為 0.75m。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350 0.75=0.2625 kN/m；活荷載標準值:Q=3.000 0.75=2.25 kN/m

29、；荷載的計算值:q=1.2 0.038+1.2 0.2625+1.4 2.25=3.511 kN/m；小橫桿計算簡圖序次計算簡圖跨內最大彎矩支座彎矩跨度中點撓度M1MAw11 281ql2a21qEIql384542.強度計算最大彎矩通過比較為簡支梁均布荷載作用下跨中的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=3.511 1.052/8=0.484 kN.m；最大應力計算值=Mqmax/W=0.484 106/5080=95.28N/mm2；小橫桿的最大應力計算值=95.280 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷

30、載作用下的撓度荷載標準值 q=0.038+0.2625+2.25=2.551 kN/m；最大撓度 V=5.0 2.5511050.04/(384 2.060105121900.0)=1.458mm；小橫桿的最大撓度 1.458mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.0/150=7.000 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.350=0.0513 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350 1.3500.75=0.354 kN；活荷載標準值:Q=3.000 1.35 0

31、.75=3.0375 kN；根據小橫桿受力簡單可以看出，A支座所受豎向力大于 B支座，即腳手架內排大橫桿所承受的集中荷載大于外排大橫桿所承受的集中荷載，其PA=0.643ql,故：集中荷載的設計值:Pmax=(1.2 0.0513+1.2 0.354+1.4 3.0375)0.643 =3.05 kN；2.強度驗算最不利荷載按下圖進行組合:最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mqmax=0.08 ql2均布荷載最大彎矩計算:Mqmax=0.080.038 1.6001.6002=0.0078kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=0.213

32、pl =0.213 3.051.5=0.9745 kN.m；M=Mqmax+Mpmax=0.0078+0.9745=0.9823kN.m 最大應力計算值=0.9823 106/5080.0=193.36 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=193.36 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vqmax=0.677 0.0381500.04/(100 2.060105121900.0)=0.05

33、2 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:Vpmax=1.883 3.05 1500.03/(100 2.060 105121900.0)=7.72 mm；最大撓度和：V=Vqmax+Vpmax=0.052+7.72=7.772 mm；大橫桿的最大撓度 7.772 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1600.0/150=10.7與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R

34、Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.35 2=0.1026 kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.038 1.5=0.057 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350 1.35 1.5=0.7088 kN；活荷載標準值:Q=3.0001.35 1.5=6.075 kN；因腳手架內排大橫桿所承受的集中荷載大于外排大橫桿所承受的集中荷載，所以其內排大橫桿上所承受的豎向作用力為最大，其PA=0.643ql,故：荷載的設計值:Rmax=1.2(0.1026+0.7088)+1.46.075 0

35、.643+0.0571.2=6.163 kN；Rmax 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1=0.1248+(1.352/2)0.038/1.8032.00=4.9056kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹竄片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.350 41.5001.35/2=1.4175 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.140

36、 41.500/2=0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.50032.000=0.24 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.9831 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值，因同時施工層數:結構時 1層；裝飾時 2層，取其中最大值為裝飾時 2層進行驗算。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2.000 21.351.500/2=4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009

37、-2001)的規定采用：Wo=0.350 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=0.840；Us-風荷載體型系數：取值為 0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.350 0.8400.649=0.134 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2 6.9831+1.4 4.05 =14.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.26.9831+0.851.4 4.05=13.2 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW

38、為Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.1341.500 1.8002/10 =0.0775 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=14.05 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=15.8mm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.500；計算長度 ,由公式 lo=k h 確定：l0=1.155 1.5 1.8=3.1185 m；長細比=Lo/i=197.4；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比的計算結果查表得到：=0.1 86；立桿凈

39、截面面積：A=489 mm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 103 mm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=1 4050.000/(0.186 489.000)=154.47 N/mm2；立桿穩定性計算=154.47 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！組合風荷載時，立桿的穩定性按下列公式計算：fWMANw=13200/(0.186 489)+77500/5080=160.38N/mm2；立桿穩定性計算=160.38 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的

40、計算:按規范5.3.6 條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.0775 kN；活荷載標準值：NQ=4.05 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.1248 kN/m；Hs=0.186 4.89010-4205.000103-(1.2 2.0775+1.44.05)/(1.20.1248)=70 m；按規范5.3.7 條腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：H=70/(1+0.00170)=65.42 m；H=65.4

41、2 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H=50 m，滿足要求！八、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z 0.92，s 0.214，00.35，Wk=0.7 zs0=0.7 0.920.2140.35=0.048kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.8 m2；按 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 Wk

42、Aw=0.729kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.729kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=A f其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.8的結果查表得到=0.949，l 為內排架距離墻的長度；A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=5.729 T 14.84kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 T作為拉環的拉力 N，為N=T=14.84kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為=N/A

43、 f 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(148424/(3.142 502)1/2=13.75mm；實際拉環選用直徑 D=16mm 的HPB235 的鋼筋制作即可。懸挑卸料平臺由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：竹竄片腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最

44、大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.30；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：4.20；鋼絲繩安全系數 K：10.00，懸挑梁與墻的接點按鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。3.水平支撐梁主梁槽鋼型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平；次梁槽鋼間距(m)：0.40，最里端次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.10；平臺計算寬度(m)：3.00。二、次梁的驗算:次梁選擇 10

45、號槽鋼槽口水平，間距 0.40m，其截面特性為：面積 A=12.74cm2；慣性距 Ix=198.30cm4；轉動慣量 Wx=39.70cm3；回轉半徑 ix=3.95cm；截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1 =0.35 0.40=0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2=10.00/4.00/3.00 0.40=0.33kN/m；(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m；經計算得到靜荷載設計值 q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2

46、(0.14+0.33+0.10)=0.69kN；經計算得到活荷載設計值 P=1.4 2.00 0.40 3.00=3.36kN。2.內力驗算內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩 M 的計算公式為：經計算得到，最大彎矩 M=0.69 3.002/8+3.36 3.00/4=3.29kN.m。3.抗彎強度驗算次梁應力：其中x-截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值=3.29 103/(1.0539.70)=78.96 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值=78.956 N/mm2小于 次

47、梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算其中，b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=5708.50 48.00 235/(3.00100.00 235.0)=0.78；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：得到 b=0.706；次梁槽鋼的穩定性驗算=3.29 103/(0.70639.700)=117.39 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算=117.391 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的

48、計算。主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.20cm4；轉動慣量 Wx=108.30cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 靜荷載設計值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.11+0.17)=0.33kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P=(0.693.00+3.36)/2=2.71kN；2.內力驗算懸挑卸

49、料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載 q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：R1=18.867 kN；R2=12.263 kN；最大支座反力為 Rmax=18.867 kN.m；最大彎矩 Mmax=8.360 kN.m；最大撓度 V=4.679 mm。3.抗彎強度驗算其中 x-截面塑性發展系數，取 1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值=8.36 106/1.05/108300.0+1.48104/2195.000=8

50、0.271 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 80.271 N/mm2小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=57010.0 63.0 235/(4000.0160.0 235.0)=0.561；可得 b=0.561；主梁槽鋼的穩定性驗算=8.36 106/(0.561108300.00)=137.58 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算=137.58 N/mm2小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力 RCi和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算，R

51、Ci=RUisin i其中 RCi-水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi-拉鋼繩的軸力(kN)；i-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sini=Sin(90-ArcTan(Lio+li)/Lw)=0.786；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/sini；RU1=18.867/0.786=23.99 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU取最大值進行驗算，為 23.99kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中近似取 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm

52、)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取 0.85、0.82和0.8；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg 取23.994kN，=0.820,K=10.000，得到：d=24.2mm。鋼絲繩最小直徑必須大于 25.000mm 才能滿足要求！六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值 RU進行計算作為拉環的拉力N 為：N=RU=23994.378N。拉環強度計算公式為：其中，f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 10.9.8 所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按 2個截面計算的。拉環的應力不應大于 50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度

53、設計值 f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=23994.4 4/(3.142 50.002)1/2=24.7mm。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴

54、禁超過設計容許荷載，配專人監督。第七節 腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第八節腳手架的檢查與驗收落地架、普通懸挑架、懸挑卸料平臺 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、外腳手架分段驗

55、收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及 JGJ59-99中 外腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于 4步。第九節腳手架搭設安全技術措施落地式腳手架、普通懸挑腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅

56、固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩

57、層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。懸挑卸料平臺 1、搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩后方可撤出其中機械。2、平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環輔設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理。2、平臺上裝料不得超過荷載并限載1噸，不得超長超過平臺 50cm，超高堆放材料不得超過防護欄桿。3、平臺上的防護欄桿不得任意拆除。4、起

58、吊時必須設專人指揮，扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。5、放物料時必須按規格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。6、不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。7、夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。第十節腳手架拆除安全技術措施落地式腳手架、普通懸挑腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎

59、裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。懸挑卸料平臺拆除時先用起重機械吊住平臺必須牢固平穩，然后撤出鋼絲繩，拆卸平臺與建筑物固定裝置，由起重機械吊裝離開建筑物。