1、 梅 里 春 天 公 寓 工 程塔吊基礎安全專項施工方1 案編制人：審核人：批準人：職務（稱）職務（稱）職務（稱）年月日 目 錄一、工程概況.二、編制依據2.三、塔機基礎設計概況四、塔機基礎持力層的選擇.五、選用塔吊的主要性能.六、質量保證措施七、安全保證措施.八、日常維護和保養.九.應急預案.十、塔機基礎計算書334468910 10 1.3 十一、附圖.錯誤！未定義書簽。3 塔吊基礎專項施工方案一、工程概況建設單位：嘉興市吉恩仕置業有限公司設計單位：浙江鴻翔建筑設計有限公司監理單位:浙江子城工程管理有限公司勘察單位：浙江恒欣建筑設計股份有限公司施工總承包單位：浙江秀州建設有限公司本工程為梅

2、里春天公寓，位于嘉興市秀洲區王店鎮花園路西側陸塔港南側。總建筑面積約 76245.01，主要包括114#樓及 1#地下車庫配電房工程。其中1#-7#樓為框架結構6層，8#-10#樓為框架結構 9 層，11#-14#樓為框架結構 10 層，配電房為框架結構1 層，地下室為框架結構地下1 層。設計使用年限50 年，設計 0.000 為黃海 5.200m。二、編制依據1、浙江省化工工程地質勘察院的巖土工程勘察報告書JGJ/T 187-2009 2、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程3、浙江省固定式塔式起重機基礎技術規程4、塔式起重機安全規程（GB5144-2006（DB33/T1053-2008）5、

3、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程6、起重吊運指揮信號(GB5082-1985）7、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）8、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）9、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）10、建筑地基礎設計規范（GB50007-2011）11、混凝土結構設計規范（GB50010-2010（JGJ196-2010）12、混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2015 13、鋼結構設計規范（GB50017-2003）14、鋼筋焊接與驗收規程（JGJ18-2012）15、安全建監法 201033 號文件16、本工程施工組織設計17、建設部塔式起

4、重機拆裝管理暫行規定 18、浙江省建設工程塔式起重機安裝拆卸管理暫行規定19、先張法預應力混凝土管樁圖集 2010浙G22 20、浙江虎霸建設機械有限公司QTZ80（H58104）自升塔式起重機使用說明書21、江蘇巨神集團無錫市巨神起重機有限公司21、浙江秀州建設有限公司企業標準QTZ40 自升塔式起重機使用說明書三、塔機基礎設計概況場地共設置 1#、2#、3#、4#、5#塔吊 5 臺塔式起重機施工。本工程地質情況察報告，本工程塔吊基礎樁持力層為6-1 層粘土。,詳地質勘塔基相關標高均為黃海高程。1、塔吊布置概況為解決施工中的材料運輸，根據工程工期和施工現場情況，決定安裝塔吊5 臺，1#塔吊布

5、置在 1#樓南側地下車庫 C-D/37-38 軸，2#塔吊布置在 3 樓南側地下車庫 B-C/13-14 軸，3#塔吊布置在 8#樓南側地下車庫 M-N/37-38 軸，4#塔吊布置在 7#樓南側 7-H/7-227-24軸，5#塔吊布置在 9#樓南側地下車庫 N-P/12-13 軸，具體位置詳見塔吊基礎定位圖。2、技術性能及參數塔吊最大臂長及高度如下：塔吊編號1#臂長58米58米44米58米582#3#4#5#米初裝高度約28米約25米約31米約31米約33米總高度約28米約25米約31米約31米約33米塔吊采用樁承 臺基礎，1#、3#、4#、5#塔吊基礎平面尺寸5m 5m，基礎承臺厚1.2

6、m，2#塔吊基礎平面尺寸 4.5m4.5m，基礎承臺厚 1m。塔吊基礎砼采用C35。樁基礎采用預應力管樁，樁心距：38003800mm（2#塔吊 35003500mm），有效樁長 19m，樁端進入 6-1 層粘土層。塔吊穿地下室樓板處采取樓板混凝土后澆方式留出預留洞口，并在該部位樓板鋼筋按照設計及施工規范洞口加強筋要求布置洞口加強鋼筋，待塔機拆除后再封閉洞口，為減小此位置樓板的施工荷載，禁止在洞口周圍3m 范圍內堆放施 工材料，并且該部位支模架待塔機拆除洞口封閉后再拆除。5 四、塔機基礎持力層的選擇根據浙江恒欣建筑設計股份有限公司嘉興吉恩仕置業有限公司王店梅里春天項目）勘察報告對擬建建筑物的特

7、征，結合場地工程地質條件，塔吊樁范圍內土層主要有：（其余相關土層詳勘察報告）第層素填土（mlQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.401.90 米，層底標高 1.152.78 米。灰褐色，松散、局部稍密。含植物根莖，呈粉質粘土性。第層粉質粘土（al-lQ43）：該層全場分布，揭露層厚0.802.50 米，層底標高-0.20 0.94 米。灰黃色，軟塑、局部可塑，含鐵質氧化物、云母屑，干強度中等，中等高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第層淤泥質粉質粘土(mQ42)：該層全場分布，揭露層厚1.604.50 米，層底標高-4.22-1.53 米。灰色，流塑，局部夾薄層稍密粉土，含有機質、云母屑

8、，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍有光澤。第-1 層粘土（al-l Q41）：該層全場分布，揭露層厚1.506.40 米，層底標高-7.93-4.71 米。灰綠色、灰黃色，可塑硬塑，局部為粉質粘土，含鐵質氧化物，干強度高中等，中等壓縮性，高中等韌性，搖振反應無，切面光滑。第-2 層粘質粉土夾粉質粘土（alQ41）：該層大部地段有分布，西部局部缺失，分布區揭露層厚 1.40 5.40 米，層底標高-11.31-6.62米。灰黃色，稍密、局部中密，濕，局部夾層狀軟塑粉質粘土，含鐵質氧化物、大量云母屑，干強度低中等，中等壓縮性，低中等韌性，搖振反應慢，無光澤。第-3 層粉質粘土（al-

9、l Q41）：該層全場分布，揭露層厚2.308.50 米，層底標高-15.19-11.74 米。灰黃色，軟塑、局部可塑，含鐵質氧化物、云母屑，干強度中等，中等壓縮性，中等韌性，搖振反應無，較有光澤。第層淤泥質粉質粘土（mQ41）：該層主要分布于場地東部，分布區揭露層厚0.70 5.20 米，層底標高-19.29-13.83米。灰色，流塑，含有機質、云母屑，干強度中等，高壓縮性，中等韌性，搖振反應無，稍 6 有光澤。第-1 層粘土（al-lQ32-2）：該層全場分布，層厚3.00 7.30 米，層底標高-22.79-19.06 米。黃綠色、灰黃色，硬塑、局部可塑，局部為粉質粘土，含鐵質氧化物，干

10、強度高中等，中等壓縮性，高中等韌性，搖振反應無，切面光滑。根據上述工程地質條件，結合塔吊自身情況，確定本工程塔基持力層為6-1 層粘土層，相關塔基下基礎土質參數如下。1#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據 浙江省浙中地質工程勘察院 提供的巖土工程勘察報告書J32 鉆探孔土層地質，地質參數詳見下表：土層厚度 li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值q土名稱1 3 3-a 4-2 5 pa(kPa)6-1 1.4 1.6 7.1 5.6 4.1 2.7 0 7 13 13 10 33 承載力特征值fak(kPa)0 65 90 140 100 抗拔

11、系數0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0 0 0 0 0 1400 0.7 220 2#塔吊：樁頂標高-2.85m，樁底標高-18.85m，有效樁長16m。根據 浙江省浙中地質工程勘察院 提供的巖土工程勘察報告書Z13鉆探孔土層地質，地質參數詳見下表：土層厚度 li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)土名稱1 2 3 4-1 4-2 5 1.4 1.8 1.6 6-1 0 13 7 25 13 10 33 承載力特征值fak(kPa)0 90 65 160 140 100 抗拔系數0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0 0 0 0 0 0 1400

12、 0.7 220 4.6 5 4.4 5.8 單樁豎向承載力計算參數表層巖土名序稱議建地基承載力特征值預應力管樁值鉆孔灌注樁特征值特征值樁側土側阻力樁端土端樁側土阻力側阻力樁端土端阻力fakqsaqpaqsa抗拔系數qpa 7(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1 素填土粉質粘土11 淤泥質粉質粘土2 3 4-1 4-2 粘土粘質粉土夾粉質粘土4-3 700 600 粉質粘土550 淤泥質粉質粘土5 6-1 85 70 160 130 120 90 粘土180 8 25 20 18 12 30 10 7 23 18 16 11 1400 27 0.70 0.60 0.80 0.6

13、0 0.70 0.60 500 0.80 2#1#3#4#5#QTZ40 QTZ80 浙江虎霸建設機械無錫巨神PS-A-400-220-15,4 PS-A-400-220-15,4 19m 五、選用塔吊的主要性能塔吊編號塔吊型號生產廠家樁直徑（管樁）樁長度19m 樁頂標高0.05m-1.05 2.4 0.25m 4500mm 4500mm-1.05 1000mm5000mm 5000mm 1200mm-3m 0.00m-1.2m 1.2m-1.1 0.1 2.35 3.55-1.1 0.1 承臺尺寸承臺底標高承臺面標高承臺配筋面筋雙向三級鋼 18150，底筋雙向三級鋼 18150，拉筋一級鋼

14、14300 地勘孔J62 J65 J35 J49 Z32 注：為黃海高程。本次選用的塔吊塔式起重機為水平臂架、小車變幅、上回轉自升式多用途塔機，QTZ80臂長為 58米，QTZ40 臂長44米。最大起重量為 6噸，主要特點為：（1）塔吊與承臺的連接方式采用預埋螺栓連接（1#塔吊預埋地下節連接）。（2）上部采用液壓頂升來實現增加或減少塔身標準節，使塔機能隨著建筑物高度變化而升高或降低，同時塔機的起重能力不因塔機的升高而降低。（3）起重機構采用遠級比的三速電機驅動，液力推桿制動器和ZQ 型減速箱，能實現重載低速，輕載高速。最高速度可達80m/min。小車牽引機構牽引小車在水平臂上變幅，具有良好的安

15、裝就位性能；回轉機構采用行星減速機，配置液力偶合器。采用先進的變頻調速方案，承載能力高，制動平穩，工作可靠。8 說明：安裝附著架前，塔吊最大工作高度40m，超過此高度必須根據使用說明書安裝附著架。塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。P-基礎所受的垂直力 KN H1,H2-基礎所受的水平力 KN M1-基礎所受的傾翻力矩 KN.M M3-基礎所受的扭矩 KN.M 虎霸塔機計算參數：工況非工作M1（KN.m）工作Fv（KN）434 514 Fh（KN）73.5 24.5 1796 1252 巨神塔機計算參數：Fh（KN）工況非工作43 工

16、作Fv（KN）260 320 M1（KN.m）910 14 756 六、質量保證措施（一）預制樁質量保證措施（1）成品控制1.預應力混凝土管樁起吊，堆放，運輸應符合規范要求。2預應力混凝土管樁起吊，起吊位置應符合并滿足設計要求。3.管樁的吊運，采用端鉤吊法。吊扣的水平夾角不小于60 度，下樁時應輕起輕放，嚴禁碰撞，滾落。4.預應力混凝土管樁，其樁身強度必須達到100%方可運輸進場。5.預應力混凝土管樁，根據提供的管樁資料，逐步進行檢查驗收，對檢查結果不合格的樁堅決給予退回。6.對進場的管樁進行外觀檢查和外觀尺寸檢測，如有裂縫、漏漿、麻面、露筋、外觀尺寸偏差不符合規范要求等情況的管樁堅決給予退回

17、。（2）施工過程控制1.樁位控制1）樁位的測方、復核與保護。2)9 施放的樁位位置全用石灰線圈出，嚴禁車輛壓，造成偏位。石灰圈直徑為400mm同樁直徑。3)樁機就位后由專業人員負責核對樁位，樁號。防止樁機就位后偏差，以免造成樁位錯壓或漏壓情況。2樁身入土垂直控制1）吊樁就位，利用現場配備的25 T汽車吊，配合樁機完成壓樁工作。對吊樁過程中再次對管樁外觀進行檢查，如發現有裂縫或微裂縫應立即停住，放在遠離管樁堆放處，當天退貨。2）在樁就位后，利用經緯儀對樁身垂直度進行校正，壓樁過程中，隨時進行樁身垂直度觀測，發現異常情況，如樁身突然傾斜過大時應馬上停止，及時解決問題，以免由于樁身垂直度過大造成偏位

18、、斷樁造成不必要的損失。3）樁身垂直度要求在沉樁過程中邊觀察邊校正，保證樁身入土垂直度符合并滿足規范要求。3樁頂標高控制利用水準儀，根據設計樁頂標高，確定送樁長度，以控制標高。（二）承臺施工質量保證措施1、做好施工前的技術交底工作，要求每一位施工人員在掌握施工方法、質量保證措施和施工要求的同時，還必須有足夠質量意識。認真執行質量自檢、互檢、交接驗收制度。2、承臺底標高、尺寸嚴格按照設計標高放樣確定。3、砼澆搗前對鋼筋進行隱蔽驗收。4、與塔機生產廠家聯系，正確預埋預埋件。5、砼基礎應能承受 20MPa的壓力后方可安裝塔吊。6、混凝土基礎表面應校平，平面度誤差小于1/500。7、承臺砼標號為 C3

19、5，預埋螺栓組周圍的混凝土充填率必須達到95%以上。8、塔吊基礎接地：防雷接地體采用4*40mm鍍鋅扁鐵與塔基鋼筋主筋焊接，另一端接地極采用 2.5m 長的 L50*5 角鋼焊接，接地電阻控制4 歐姆。七、安全保證措施1、由于本工程1#、2#、5#塔吊處于地下室內，須預留孔洞，孔洞的圍護采用鋼管搭設 10 進行臨邊圍護，需對預留洞口處鋼筋做加強處理，并做好防水措施。2、定期對塔吊基礎進行沉降觀測和傾斜測量。3、如施工工期較長，需根據實際情況定期對格構柱進行防銹處理。4、塔吊安拆方案由具有相應資質的專業施工單位編制并負責實施。八、日常維護和保養8.1 機械設備維護與保養機械的制動器應經常進行檢查

20、和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在 0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有污物即用汽油洗凈。減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。要注意檢查各部鋼絲繩有無斷絲和松股現象，如超過有關規定，必須立即換新。經常檢查各部的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查緊松度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。安裝、拆卸和調整回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器的中心線與回轉大齒輪圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于8.2 70%，嚙合間隙要合適。金屬結構的維護與保養在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損

21、壞。在使用期間，必須定期檢修和保養，以防銹蝕。經常檢查結構聯接螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。8.3 塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正塔吊基礎沉降觀測每半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔基出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四方纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。九.應急預案A：高空墜落事故應急準備和預案 1、應急準備1.1 組織機構及職責1.1.1 高處墜落事故應急準備和響應領導小組 1.1.2 高

22、處墜落事故應急處置領導小組負責對項目突發高處墜落事故的應急處理。1.2 11 培訓和演練項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故“應急預案”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。1.2.1 應急物資的準備、維護、保養1.2.2 應急物資的準備：簡易單架、跌打損傷藥品、包扎紗布。各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.3 防墜落措施高空作業人員必須持證上崗，經過培訓、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時按方案要求結合施工現場作業條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指揮人員，在施工時按作業環境做好防滑、防墜落事故發生。發現隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、

23、定措施，定時完成，在隱患沒有消除前必須采取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業2、應急預案（詳見應急預案專項施工方案）2.1 一旦發生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，由安裝負責人打電話“120”給急救叫中心，由施工員保護好現場防止事態擴大。其他義務小組人員協助安全員做好現場救護工作，施工員和保安協助送傷員到醫院做救護工作，如有輕傷或休克人員，現場安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。2.2 處理程序2.2.1 查明事故原因及責任人。2.2.2 制定有效的防范措施，防止類似事故發生。2.2.3

24、對所有員工進行事故教育。2.2.4 宣布事故處理結果。2.2.5 以書面形式向上級報告。B：傾覆事故應急準備與預案應急救援的組織及職責：由公司總經理擔任總指揮，負責組織全公司的應急救援；在總經理的領導和授權下，具體負責事故現場人員救護工作和搶救工作及搶救方案的編制，統一調配有關人員設備、車輛供現場使用。并負責對外和對內聯系工作，安全施工調查取證工作 1、應急準備1.1 組織機構及職責1.1.1 傾覆事故應急準備和響應領導小組1.1.2 傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發傾覆事故的應急處理。1.2 12 培訓和演練項目部安全員負責主持、組織項目部每年進行一次按傾覆事故“應急預案的要求進行模擬

25、演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。1.3 應急物資的準備、維護、保養1.3.1 應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。1.3.2 各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。1.4 預防措施1.4.1 為防止事故發生，塔吊必須由具備資質的專業隊伍安裝，司機必須持證上崗，安裝完畢后經技術監督局驗收合格后方可投入使用。1.4.2 機手操作時，必須嚴格按操作規程操作，不準違章作作業，嚴格執行“十不吊”作前必須有安全技術交底記錄，并履行簽字手續。1.4.3 所有架體平臺，搭設好后，必須經各方專業技術人員驗收簽字后，投入使用。2，操、應急塔吊傾覆事故2.1 如果有塔吊傾覆事故發生，首先由

26、旁觀者在現場高呼，提醒現場有關人員立即通知項目經理，由項目負責人撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫院，到現場救護，現場總指揮由項目經理擔任，負責全面組織協調工作，項目負責人親自帶領有關施工員及勞務班組負責人，分別對事故現場進行搶救，如有重傷人員由施工員負責送外救護，電氣施工員先切斷相關電源，防止發生觸電事故，門衛值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員。2.2 救援：施工員等人員協助總施工對現場清理，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現場救護工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。2.3 事故后處理工作2.3.1 查明事故原因事

27、故責任人。2.3.2 寫出書面報告，包括事故發生時間、地點、受傷害人姓名、性別、年齡、工種、受傷部位、受傷程度。2.3.3 制訂或修改有關措施，防止此類事故發生。2.3.4 組織所有人進行事故教育。2.3.5 向全體人員宣讀事故結果及對責任人處理意見。13 十、塔機基礎計算書1#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)QTZ80 40 40 方鋼管塔機獨立狀態的計算高度塔身桁架結構塔身桁架結構寬度H(m)B(m)1.6 二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值 Fk1(kN)起重荷載標準值 Fqk(kN)豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標

28、準值 Fvk(kN)傾覆力矩標準值 Mk(kN m)非工作狀態豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk434 80 514 24.5 1252(kN)434 73.5 傾覆力矩標準值 Mk(kN m)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值 F1(kN)起重荷載設計值 FQ(kN)豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN m)非工作狀態豎向荷載設計值1.35Fk11.35 434585.9 1.35Fqk1.35 80108 585.9+108693.9 1.35Fvk1.35 24.533.075 1.35Mk1.35 12

29、521690.2 F(kN)1.35Fk1.35 434585.9 14 水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN1.35Fvk1.35 73.599.225 m)1.35Mk1.35 17962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺高度 h(m)承臺寬 b(m)承臺寬向樁心距 ab4 5 3.8(m)1.2 5 3.8 承臺混凝土自重 C(kN/m3)(kN/m3)承臺布置樁數 n 承臺長 l(m)承臺長向樁心距 al(m)承臺參數承臺混凝土等級承臺上部覆土厚度h(m)承臺混凝土保護層厚度承臺底標高 d125 19 承臺上部覆土的重度(mm)配置暗梁否(m)C35 0 50 0 基

30、礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=5 5(1.2 25+019)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVk15 h)/L=(434+750)/4+(1796+73.5 1.2)/5.374=646.613kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh

31、)/L=(434+750)/4-(1796+73.5 1.2)/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225 1.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225 1.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算預應力空心方樁邊長lb(mm)樁參數樁類型預應力空心方樁內徑dl(mm)400 樁混凝土強度等級樁混凝土自重 z(kN/m3樁基成樁工藝系數

32、C)樁混凝土保護層厚度預應力空心方樁220 C60 25 19 0.75(mm)35 1 樁有效長度 lt(m)樁端進入持力層深度hb(m)地基屬性地下水位至地表的距離自然地面標高hz(m)d(m)是否考慮承臺效應承臺效應系數 c土名稱土層厚度 li(m)抗拔系數1 2 3 4-1 4-2 4-3 5 6-1 0 是側阻力特征值qsia(kPa)0 11 8 25 20 18 12 1.2 1.3 2.6 5.4 2.5 4.1 2.4 5.1 20 端阻力特征值qpa(kPa)0 0 0 700 600 550 0 1400 3.13 0.5 承載力特征值fak(kPa)0 85 70 16

33、0 130 120 90 0.7 0.7 0.6 0.8 0.6 0.7 0.6 0.8 180 1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4 0.4=1.6m hb/lb=1 1000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.16 2.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-16 d2/4=0.42-3.1410.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d2/4=3.1410.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.97 70+0.53 160)/2.5=222.7/2.5=89.08kP

34、a (0.122+0.038)/4=6.09m2 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(5 5-4復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsia li+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=1 1.6 (1.97 8+5.4 25+2.5 20+4.1 18+2.4 12+2.63 20)+1400(0.122+0.40.038)+0.589.08 6.09=1032.853kN Qk=296kNRa=1032.853kN Qkmax=646.613kN1.2R滿足要求！2a=1.2 1032.853=1239.424kN、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN0

35、按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=1 1.6 (0.6 1.97 8+0.8 5.4 25+0.6 2.5 20+0.7 4.1 18+0.6 2.4 12+0.8 2.63 20)+34.766=448.328kN Qk=54.613kN Ra=448.328kN 滿足要求！3、樁身承載力計算2/4=8 3.142 10.72/4=719mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd

36、(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Q=Qmax=844.803kN 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN-3fpyAps=(650 719.362)10=467.585kN Q=101.853kN fpyAps=467.585kN 滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400

37、181501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm m M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNX方向：Mx=Mab/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN m m Y方向：My=Mal/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN 217、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN hs=(800/1141)1/4受剪切承載力截面高度影響系數：=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B

38、-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m b=a1b/h0=900/1141=0.789，取剪跨比：b=0.789；l=a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789；承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 bftbh0=0.915 0.978 1.57 103hs5 1.141=8018.388kN 5lftlh0=0.915 0.978 1.57 103hs 1.141=8018.

39、388kN bftbh0，hsV=597.646kNmin(hs 滿足要求！3lftlh0)=8018.388kN、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2 1.141=3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積fcbh02)=1411.605S1=My/(1106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/

40、2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS1=My/(S1 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%1141)=8558mm承臺底需要配筋：A1=max(AS1,0bh)=max(3459,0.0015 50002 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A滿足要求！(2)1=8558mm2、承臺底面短向配筋面積fcbh02)=1411.605S2=Mx/(2106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.

41、994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS2=Mx/(S2 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,5000 1141)=8558mm0lh)=max(3459,0.00152 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A滿足要求！(3)2=8558mm2、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(5)、承

42、臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向 14300。2#18 塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)QTZ40 40 40 方鋼管塔機獨立狀態的計算高度塔身桁架結構塔身桁架結構寬度H(m)B(m)1.6 二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值 Fk1(kN)起重荷載標準值 Fqk(kN)豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk(kN)傾覆力矩標準值 Mk(kN m)非工作狀態豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk260 60 320 14 756(kN)260 43 傾覆力矩標準值 Mk(kN m)910 2、塔機

43、傳遞至基礎荷載設計值1.35Fk11.35 260351 1.35Fqk1.35 6081 351+81432 1.35Fvk1.35 1418.9 1.35Mk1.35 7561020.6 1.35Fk1.35 260351 工作狀態塔機自重設計值 F1(kN)起重荷載設計值 FQ(kN)豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN m)非工作狀態豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN1.35Fvk1.35 4358.05 m)1.35Mk1.35 9101228.5 三、樁頂作用效應計算承臺布置 承臺高度 h(m)承

44、臺寬 b(m)承臺寬向樁心距 ab4 4.5 19 3.5(m)1 4.5 3.5 承臺混凝土自重 C(kN/m3)(kN/m3)樁數 n 承臺長 l(m)承臺長向樁心距 al(m)承臺參數承臺混凝土等級承臺上部覆土厚度h(m)承臺混凝土保護層厚度承臺底標高 d125 19 承臺上部覆土的重度(mm)配置暗梁否(m)C35 0 50 0.3 基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=4.54.5(1 25+019)=506.25kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 506.25=607.5kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3

45、.52)0.5=4.95m 1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(260+506.25)/4=191.562kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4+(910+43 1)/4.95=384.098kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4-(910+43 1)/4.95=-0.973kN 220、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4+(1228.5+5

46、8.05 1)/4.95=499.547kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4-(1228.5+58.05 1)/4.95=-20.297kN 四、樁承載力驗算預應力空心方樁邊長lb(mm)樁參數樁類型預應力空心方樁內徑dl(mm)400 樁混凝土強度等級樁混凝土自重 z(kN/m3樁基成樁工藝系數C)樁混凝土保護層厚度預應力空心方樁220 C60 25 19 0.75(mm)35 1 樁有效長度 lt(m)樁端進入持力層深度hb(m)地基屬性地下水位至地表的距離自然地面標高hz(m)d(m)是否考慮承臺效應承臺效應系數 c土名稱土層厚度 li(m)抗拔

47、系數1 2 3 4-1 4-2 4-3 5 6-1 0 是側阻力特征值qsia(kPa)0 11 8 25 20 18 12 1.1 1.6 2.2 4.7 2.8 4.9 1 7.3 20 端阻力特征值qpa(kPa)0 0 0 700 600 550 0 1400 3.12 0.5 承載力特征值fak(kPa)0 85 70 160 130 120 90 0.7 0.7 0.6 0.8 0.6 0.7 0.6 0.8 180 1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4 0.4=1.6m hb/lb=1 1000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.16 2.5=0.4 空

48、心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d2/4=0.42-3.1410.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d2/4=3.1410.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25m fak=(2.08 70+0.17 160)/2.25=172.8/2.25=76.8kPa(0.122+0.038)/4=4.902m2 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(4.5 4.5-4復合樁基豎向承載力特征值：Ra=u21 qsia li+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=1 1.6 (2.08 8+4.7 25+2

49、.8 20+4.9 18+1 12+3.52 20)+1400(0.122+0.40.038)+0.5 76.8 4.902=957.509kN Qk=191.562kNRa=957.509kN Qkmax=384.098kN1.2R滿足要求！2a=1.2 957.509=1149.011kN、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-0.973kNB+2h0=3.482m，al=3.5mB+2h0=3.482m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7m cl=(l-al+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7m b=a1b/h0

50、=750/941=0.797，取角樁沖跨比：b=0.797；l=a1l/h0=750/941=0.797，取l=0.797；角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpf th0=0.562(0.7+0.75/2)+0.5620.983 1570(0.7+0.75/2)0.941=1754.328kN Nl=V=335.944kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpf t h0=1754.328kN

51、 滿足要求！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積fcbh02)=838.688S1=My/(1106/(1.03 16.7 4500 9412)=0.012 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.012)0.5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.994 6/(0.994 941 360)=2492mm2 AS1=My/(S1 h0fy1)=838.688 10最小配筋率：=0.15%941)=6352mm承臺底需要配筋：A1=max(AS1,0bh)=max(2492,0.0015 45002 承臺底長向實際配筋：AS1=7889mm2A滿足要求！(2)1

52、=6352mm2、承臺底面短向配筋面積fcbh02)=838.688S2=Mx/(2106/(1.03 16.7 4500 9412)=0.012 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0.012)0.5=0.012 S2=1-2/2=1-0.012/2=0.994 6/(0.994 941 360)=2492mm2 AS2=Mx/(S2 h0fy1)=838.688 10最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(2492,4500 941)=6352mm0lh)=max(2492,0.00152 承臺底短向實際配筋：AS2=7889mm2A滿足要求！(3)2=6352mm2

53、、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=7889mm20.5AS1=0.5 7889=3945mm2 滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=7889mm20.5AS2=0.5 7889=3945mm2 滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向 1 430023。3#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)QTZ80 40.40 方鋼管塔機獨立狀態的計算高度塔身桁架結構塔身桁架結構寬度H(m)B(m)1.6 二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值 Fk1(kN)起重荷載標準值 Fqk(

54、kN)豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk(kN)傾覆力矩標準值 Mk(kN m)非工作狀態豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk434 80 514 24.5 1252(kN)434 73.5 傾覆力矩標準值 Mk(kN m)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值 F1(kN)起重荷載設計值 FQ(kN)豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN m)非工作狀態豎向荷載設計值1.35Fk11.35 434585.9 1.35Fqk1.35 80108 585.9+108693.9 1.35Fvk1.35 24

55、.533.075 1.35Mk1.35 12521690.2 F(kN)1.35Fk1.35 434585.9 24 水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN1.35Fvk1.35 73.599.225 m)1.35Mk1.35 17962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺高度 h(m)承臺寬 b(m)承臺寬向樁心距 ab4 5 3.8(m)1.2 5 3.8 承臺混凝土自重 C(kN/m3)(kN/m3)承臺布置樁數 n 承臺長 l(m)承臺長向樁心距 al(m)承臺參數承臺混凝土等級承臺上部覆土厚度h(m)承臺混凝土保護層厚度承臺底標高 d125 19 承臺上部覆土的重度(m

56、m)配置暗梁否(m)C35 0 50-1.1 基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=5 5(1.2 25+019)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVk25 h)/L=(434+750)/4+(1796+73.5 1.2)/5.374=646.613kN

57、Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5 1.2)/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225 1.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225 1.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算預應力空心方樁邊長lb(mm)樁參數樁類型預應力空心方樁內徑dl(mm)400 樁混凝土強度

58、等級樁混凝土自重 z(kN/m3樁基成樁工藝系數C)樁混凝土保護層厚度預應力空心方樁220 C60 25 19 0.75(mm)35 1 樁有效長度 lt(m)樁端進入持力層深度hb(m)地基屬性地下水位至地表的距離自然地面標高hz(m)d(m)是否考慮承臺效應承臺效應系數 c土名稱土層厚度 li(m)抗拔系數1 2 3 4-1 4-2 4-3 5 6-1 0 是側阻力特征值qsia(kPa)0 11 8 25 20 18 12 0.6 2.4 2.6 3.6 4.2 3.9 2.3 6.4 20 端阻力特征值qpa(kPa)0 0 0 700 600 550 0 1400 3.21 0.5

59、承載力特征值fak(kPa)0 85 70 160 130 120 90 0.7 0.7 0.6 0.8 0.6 0.7 0.6 0.8 180 1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4 0.4=1.6m hb/lb=1 1000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.16 2.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-26 d2/4=0.42-3.1410.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d2/4=3.1410.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.29 70+1.21 16

60、0)/2.5=283.9/2.5=113.56kPa (0.122+0.038)/4=6.09m2 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(5 5-4復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsia li+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=1 1.6 (1.29 8+3.6 25+4.2 20+3.9 18+2.3 12+3.71 20)+1400(0.122+0.40.038)+0.5113.56 6.09=1107.971kN Qk=296kNRa=1107.971kN Qkmax=646.613kN1.2R滿足要求！2a=1.2 1107.971=1329.565kN、樁基

61、豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=1 1.6 (0.6 1.29 8+0.8 3.6 25+0.6 4.2 20+0.7 3.9 18+0.6 2.3 12+0.8 3.71 20)+34.766=440.609kN Qk=54.613kN Ra=440.609kN 滿足要求！3、樁身承載力計算2/4=8 3.142 10.72/4

62、=719mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Q=Qmax=844.803kN 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN-3fpyAps=(650 719.362)10=467.585kN Q=101.853kN fpyAps=467.585kN 滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋H

63、RB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 181501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm m M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNX方向：Mx=Mab/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN m m Y方向：My=Mal/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN 227、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN hs=(800/1141)1/4受剪切承載力截面高度影響系數：=0.915

64、 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m b=a1b/h0=900/1141=0.789，取剪跨比：b=0.789；l=a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789；承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 bftbh0=0.915 0.978 1.57 103hs5 1.141=8018.388kN 5lftlh0=0.915 0.

65、978 1.57 103hs 1.141=8018.388kN bftbh0，hsV=597.646kNmin(hs 滿足要求！3lftlh0)=8018.388kN、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2 1.141=3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積fcbh02)=1411.605S1=My/(1106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.013)0

66、.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS1=My/(S1 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%1141)=8558mm承臺底需要配筋：A1=max(AS1,0bh)=max(3459,0.0015 50002 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A滿足要求！(2)1=8558mm2、承臺底面短向配筋面積fcbh02)=1411.605S2=Mx/(2106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0

67、.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS2=Mx/(S2 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,5000 1141)=8558mm0lh)=max(3459,0.00152 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A滿足要求！(3)2=8558mm2、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0

68、.5 8737=4369mm2 滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向 1 4300。4#28 塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)QTZ80 40 40 方鋼管塔機獨立狀態的計算高度塔身桁架結構塔身桁架結構寬度H(m)B(m)1.6 二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值 Fk1(kN)起重荷載標準值 Fqk(kN)豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk(kN)傾覆力矩標準值 Mk(kN m)非工作狀態豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk434 80 514 24.5 1252(kN)4

69、34 73.5 傾覆力矩標準值 Mk(kN m)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值1.35Fk11.35 434585.9 1.35Fqk1.35 80108 585.9+108693.9 1.35Fvk1.35 24.533.075 1.35Mk1.35 12521690.2 1.35Fk1.35 434585.9 工作狀態塔機自重設計值 F1(kN)起重荷載設計值 FQ(kN)豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN m)非工作狀態豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN1.35Fvk1.35 73.599.2

70、25 m)1.35Mk1.35 17962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺布置 承臺高度 h(m)承臺寬 b(m)承臺寬向樁心距 ab4 5 29 3.8(m)1.2 5 3.8 承臺混凝土自重 C(kN/m3)(kN/m3)樁數 n 承臺長 l(m)承臺長向樁心距 al(m)承臺參數承臺混凝土等級承臺上部覆土厚度h(m)承臺混凝土保護層厚度承臺底標高 d125 19 承臺上部覆土的重度(mm)配置暗梁否(m)C35 0 50 2.35 基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=5 5(1.2 25+019)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1

71、.2 750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5 1.2)/5.374=646.613kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5 1.2)/5.374=-54.613kN 230、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qma

72、x=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225 1.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225 1.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算預應力空心方樁邊長lb(mm)樁參數樁類型預應力空心方樁內徑dl(mm)400 樁混凝土強度等級樁混凝土自重 z(kN/m3樁基成樁工藝系數C)樁混凝土保護層厚度預應力空心方樁220 C60 25 19 0.75(mm)35 1 樁有效長度 lt(m)樁端進入持力層深度hb(m)地基屬性地下水位

73、至地表的距離自然地面標高hz(m)d(m)是否考慮承臺效應承臺效應系數 c土名稱土層厚度 li(m)抗拔系數1 2 3 4-1 4-3 6-1 0 是側阻力特征值qsia(kPa)0 11 8 25 18 0.9 1.6 2.4 4.9 7.1 5.7 20 端阻力特征值qpa(kPa)0 0 0 700 550 1400 2.91 0.5 承載力特征值fak(kPa)0 85 70 160 120 0.7 0.7 0.6 0.8 0.7 0.8 180 1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4 0.4=1.6m hb/lb=1 1000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0

74、.16 2.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d2/4=0.42-3.1410.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d2/4=3.1410.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.6 85+0.56 70)/2.5=175.2/2.5=70.08kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(5 5-4 (0.122+0.038)/4=6.09m2 復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsia li+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=1 1.6 (1.6 11+2.4 8+4

75、.9 25+7.1 18+2.66 20)+1400 (0.122+0.4 0.038)+0.570.08 6.09=949.942kN Qk=296kN31 Ra=949.942kN Qkmax=646.613kN1.2R滿足要求！2a=1.2 949.942=1139.931kN、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=1 1.6

76、 (0.7 1.6 11+0.6 2.4 8+0.8 4.9 25+0.7 7.1 18+0.8 2.66 20)+34.766=440.942kN Qk=54.613kN Ra=440.942kN 滿足要求！3、樁身承載力計算2/4=8 3.142 10.72/4=719mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Q=Qmax=844.803kN 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.

77、853kN-3fpyAps=(650 719.362)10=467.585kN Q=101.853kN fpyAps=467.585kN 滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 181501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm m M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNX方向：Mx=Mab/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN m

78、 m Y方向：My=Mal/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN hs=(800/1141)1/4受剪切承載力截面高度影響系數：=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m b=a1b/h0=900/1141=0.789，取剪跨比：b=0.789；l=a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789；承臺剪切系數：b=

79、1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 32 bftbh0=0.915 0.978 1.57 103hs5 1.141=8018.388kN 5lftlh0=0.915 0.978 1.57 103hs 1.141=8018.388kN bftbh0，hsV=597.646kNmin(hs 滿足要求！3lftlh0)=8018.388kN、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2 1.141=3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角

80、樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積1fcbh02)=1411.605S1=My/(106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS1=My/(S1h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%1141)=8558mm承臺底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(3459,0.0015 50002 承臺底長向實際配

81、筋：AS1=8737mm2A滿足要求！(2)1=8558mm2、承臺底面短向配筋面積fcbh02)=1411.605S2=Mx/(2106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS2=Mx/(S2 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,5000 1141)=8558mm0lh)=max(3459,0.00152 承臺底短向實際配筋：A

82、S2=8737mm2A滿足要求！(3)2=8558mm2、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向 1 4300。5#塔吊基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80 塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.塔機獨立狀態的計算高度H(m)40 塔身桁架結構塔身桁架結構寬度33 B(m)方鋼管1.6 二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作

83、狀態塔機自重標準值 Fk1(kN)起重荷載標準值 Fqk(kN)豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk(kN)傾覆力矩標準值 Mk(kN m)非工作狀態豎向荷載標準值 Fk(kN)水平荷載標準值 Fvk434 80 514 24.5 1252(kN)434 73.5 傾覆力矩標準值 Mk(kN m)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值1.35Fk11.35 434585.9 1.35Fqk1.35 80108 585.9+108693.9 1.35Fvk1.35 24.533.075 1.35Mk1.35 12521690.2 1.35Fk1.35 434585.9 工作狀態塔機

84、自重設計值 F1(kN)起重荷載設計值 FQ(kN)豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN m)非工作狀態豎向荷載設計值 F(kN)水平荷載設計值 Fv(kN)傾覆力矩設計值 M(kN1.35Fvk1.35 73.599.225 m)1.35Mk1.35 17962424.6 三、樁頂作用效應計算承臺高度 h(m)承臺寬 b(m)承臺寬向樁心距 ab4 5 3.8(m)1.2 5 3.8 承臺混凝土自重 C(kN/m3承臺布置樁數 n 承臺長 l(m)承臺長向樁心距 al(m)承臺參數承臺混凝土等級承臺上部覆土厚度)h(m)C35 0 25(kN/m3承

85、臺上部覆土的重度)19 34 承臺混凝土保護層厚度(mm)50 配置暗梁否承臺底標高 d1(m)-1.1 基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=5 5(1.2 25+019)=750kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 750=900kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+

86、73.5 1.2)/5.374=646.613kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5 1.2)/5.374=-54.613kN 2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225 1.2)/5.374=844.803kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225 1.2)/5.374=-101.853kN 四、樁承載力驗算 預應力空心方樁邊長lb35(mm)樁參

87、數樁類型預應力空心方樁內徑dl(mm)400 樁混凝土強度等級樁混凝土自重 z(kN/m3樁基成樁工藝系數C)樁混凝土保護層厚度預應力空心方樁220 C60 25 19 0.75(mm)35 1 樁有效長度 lt(m)樁端進入持力層深度hb(m)地基屬性地下水位至地表的距離自然地面標高hz(m)d(m)是否考慮承臺效應承臺效應系數 c土名稱土層厚度 li(m)抗拔系數1 2 3 4-1 4-2 4-3 5 6-1 0 是側阻力特征值qsia(kPa)0 11 8 25 20 18 12 0.7 2 2.3 3.5 4.1 3.9 1.9 5.7 20 端阻力特征值qpa(kPa)0 0 0 7

88、00 600 550 0 1400 3.23 0.5 承載力特征值fak(kPa)0 85 70 160 130 120 90 0.7 0.7 0.6 0.8 0.6 0.7 0.6 0.8 180 1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=4lb=4 0.4=1.6m hb/lb=1 1000/400=2.55 p=0.16hb/lb=0.16 2.5=0.4 空心方樁樁端凈面積：Aj=lb2-d2/4=0.42-3.1410.222/4=0.122m2 空心方樁敞口面積：Ap1=d2/4=3.1410.222/4=0.038m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2

89、.5m fak=(0.67 70+1.83 160)/2.5=339.7/2.5=135.88kPa (0.122+0.038)/4=6.09m2 承臺底凈面積：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(5 5-4復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsia li+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=1 1.6 (0.67 8+3.5 25+4.1 20+3.9 18+1.9 12+4.93 20)+1400(0.122+0.40.038)+0.5135.88 6.09=1192.159kN Qk=296kNRa=1192.159kN Qkmax=646.613kN1.2R滿足要求！2a=1.

90、2 1192.159=1430.591kN、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-54.613kN0 36 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=54.613kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=lt(z-10)Aj=19(25-10)0.122=34.766kN Ra=uiqsiali+Gp=1 1.6 (0.6 0.67 8+0.8 3.5 25+0.6 4.1 20+0.7 3.9 18+0.6 1.9 12+0.8 4.93 20)+34.766=457.352kN Qk=54.613kN Ra=457.352kN 滿足要求！3

91、、樁身承載力計算2/4=8 3.142 10.72/4=719mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：樁身結構豎向承載力設計值：R=3000kN Q=844.803kN3000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Q=Qmax=844.803kN 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=101.853kN-3fpyAps=(650 719.362)10=467.585kN Q=101.853kN fpyAps=467.585kN 滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 18150承臺

92、底部短向配筋HRB400 18150承臺頂部長向配筋HRB400 18150承臺頂部短向配筋HRB400 181501、荷載計算承臺有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mm m M=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853)5.374/2=1996.311kNX方向：Mx=Mab/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN m m Y方向：My=Mal/L=1996.311 3.8/5.374=1411.605kN2、受剪切計算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN hs=(800/1141)

93、1/4受剪切承載力截面高度影響系數：=0.915 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m b=a1b/h0=900/1141=0.789，取剪跨比：b=0.789；l=a1l/h0=900/1141=0.789，取l=0.789；承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.789+1)=0.978 bftbh0=0.915 0.978 1.57 103hs5 1.141=801

94、8.388kN 5lftlh0=0.915 0.978 1.57 103hs 1.141=8018.388kN bftbh0，hsV=597.646kNmin(hs 滿足要求！3lftlh0)=8018.388kN、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2 37 1.141=3.882m ab=3.8mB+2h0=3.882m，al=3.8mB+2h0=3.882m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積fcbh02)=1411.605S1=My/(1106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 1

95、=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS1=My/(S1 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%1141)=8558mm承臺底需要配筋：A1=max(AS1,0bh)=max(3459,0.0015 50002 承臺底長向實際配筋：AS1=8737mm2A滿足要求！(2)1=8558mm2、承臺底面短向配筋面積fcbh02)=1411.605S2=Mx/(2106/(1.03 16.7 5000 11412)=0.013 2=1-(

96、1-2S2)0.5=1-(1-2 0.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.994 6/(0.994 1141 360)=3459mm2 AS2=Mx/(S2 h0fy1)=1411.605 10最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(3459,5000 1141)=8558mm0lh)=max(3459,0.00152 承臺底短向實際配筋：AS2=8737mm2A滿足要求！(3)2=8558mm2、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=8737mm20.5AS2=0.5 8737=4369mm2 滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向 1 4300。十一、附圖 共4根PS-A400(220)-1538、4共4根PS-A400(220)-15、4 共4根PS-A400(220)-1539、4共4根PS-A400(220)-15、4 共4根PS-A400(220)-1540、4