1、目 錄第一章 編制依據、編制原則、編制范圍1第一節 編制依據1第二節 編制原則2第三節 編制范圍2第二章 工程概況及主要工程數量2第一節 工程概況2第二節 主要工程數量3第三章 組織機構及人員、設備配備4第四章 施工方案9第一節 總體施工方案9第二節 分部、分項工程施工方案9一、連續梁施工方案9二、總體施工工藝流程11三、各分項工程進度安排11四、支座安裝14五、混凝土泵送設備及管道的選擇、布置16六、0#塊施工17七、懸臂澆注梁段施工24八、箱梁邊跨現澆段施工29九、掛籃拆除33十、箱梁合龍段施工33十一、箱梁懸臂施工線型控制36第四章 總體施工計劃39第一節 主跨橋墩施工39第二節 邊跨橋

2、墩施工40第三節 掛籃施工40第四節 合龍段施工41第五章 施工工藝及措施42第一節 掛籃拼裝施工工藝及措施42第二節 普通鋼筋及預埋件施工工藝及措施46第三節 混凝土泵送施工工藝及措施47第四節 預應力工程施工工藝及措施48第五節 混凝土施工工藝及措施60第六節 合龍段施工工藝及措施61第六章 安全質量保證措施63第一節 安全保證措施63第二節 質量保證措施71第三節 冬季、雨季施工安排及措施76第七章 環境保護及水土保持保證措施78第一節 施工環保、水保目標79第二節 施工環保、水土保持體系79第三節 施工環保、水土保持措施79第四節 施工環保、水保組織措施80第五節 施工環保、水保綜合措

3、施81第八章 計算資料83第一節 0號塊托架檢算資料83第二節 墩梁臨時固結計算資料100第三節 菱形掛籃支架計算資料106第四節 邊跨現澆段支架計算資料121第五節 臨時鎖定工字鋼檢算124第九章 附 件130第一章 編制依據、編制原則、編制范圍第一節 編制依據一、施工圖紙1、無砟軌道預應力混凝土連續梁(雙線) 跨度：(32+48+32)m(懸灌)二設橋參(土一)(2010)-L42-48W-1； 2、鐵路常用跨度連續梁TJGZ-LX支座安裝圖 圖號：；3、鐵路綜合接地系統 圖號：通號(2009)9301；4、 特大橋橋梁施工圖；二、施工指南以及驗收標準1、高速鐵路橋涵工程施工技術指南（鐵建

4、設2010241號）；2、高速鐵路橋涵工程施工質量驗收標準（TB10752-2010）；3、鐵路混凝土工程施工技術指南（鐵建設2010241號）；4、鐵路混凝土工程施工質量驗收標準（TB10424-2010）；5、鐵路預應力混凝土連續梁(剛構)懸臂澆筑施工技術指南TZ324-2010；6、高速鐵路工程測量規范TB10601-2009 ；三、相關資料文件第二節 編制原則1、切實遵守落實招、投標文件，承包合同，設計圖紙中的內容。把承包合同中有關安全、質量、環保、工期、文明施工等方面的規定在施工組織設計和施工中得到落實。2、堅持“安全第一，預防為主”的指導思想，制定積極有效的安全管理、技術組織措施，

5、確保人身安全和工程施工安全。3、堅持“百年大計，質量第一”的方針，制定完善的工程質量管理制度，建立質量保證組織體系，針對本段工程特點和質量目標的要求，加強過程控制，從各個環節上保證工程質量目標的實現。4、根據施工總工期的安排和分階段節點工期要求，利用網絡技術優化工期安排和資源配置，突出關鍵工序，統籌組織，超前計劃，合理安排工序銜接。5、高度重視文明施工和環境保護工作，珍惜、合理利用土地。6、采用先進的施工技術，堅持專業化作業與系統管理相結合，科學安排各項施工程序，通過建立先進的項目信息管理系統，實現施工組織的連續、均衡、緊湊、高效。7、按照生產組織工廠化、工序控制專業化、現場作業機械化、過程控

6、制信息化的思路組織施工。第三節 編制范圍本施工組織設計適用于標特大橋連續梁施工，中心里程為，連續梁跨度為32+48+32m。第二章 工程概況及主要工程數量第一節 工程概況一、設計概況特大橋起點位于。0#臺尾里程DK828+853.793，28#臺尾里程DK829+789.686，中心里程D1K828+942.3，橋梁全長935.893m。整體孔跨樣式為124m（324832）m連續梁2432m。010號墩（臺）位于曲線上，1128號墩（臺）位于直線上，梁部按平分中矢布置。二、連續梁梁體特大橋連續梁跨，全長113.3m，計算跨度為32+48+32m。梁體為單箱單室直腹板變截面結構，防護墻內側凈寬

7、8.8m，橋面板寬12m；邊支座中心線至梁端0.55m，橫橋向支座中心距邊支座為5.6m，中支座為5.1m；中跨中部10m梁段和邊跨端部13.65m梁段為等高梁段，梁高為3.05m；中支座處梁高為4.0m，除0號段外其余梁段梁底下緣按二次拋物線y=(4-3.05)x2/172+3.05m變化。箱梁頂板寬12.0m，底板寬6.7m；頂板厚32cm,邊跨端塊處頂板厚由32cm漸變至55cm；底板厚3060cm，腹板厚4060cm。梁體在支座處設橫隔板，全聯共設4道橫隔板，橫隔板中部設有孔洞，以利人員通過。同時在梁端底板設置了檢查孔。全橋共29個節段，其中2個0#梁段在支架上現澆，長10m；1#-5

8、#梁段各4個、為懸澆節段，長度分別為3.0m+3.5m2+4.0m2；2個邊跨非對稱澆筑段7#，長度4.0m；2個8#梁段(邊跨現澆段)長3.65m，利用掛籃及托架澆筑；2個邊跨合龍段9#及1個中跨合龍段6#，合龍段長度均為2m。第二節主要工程數量梁體主要工程數量見下表：料材料名稱規 格單位數 量備 注梁體混凝土C55混凝土m31335.9含泄水坡C55無收縮混凝土m314封錨用橋面保護層C40纖維混凝土m381.6防水層m21359.6防護墻混凝土C40m339.1（35.1）鋼筋HRB335t17.4（16.4）電纜槽豎墻及蓋板混凝土C40m341.4鋼筋HRB335t6.3HPB235t

9、0.52管道壓漿M50m318.8鋼絞線縱向15.2t44.1不含備用束橫向15.2t11.1PSB830螺紋鋼筋公稱直徑25mmt5.66普通鋼筋HRB335t219.7不含電纜槽堅墻、蓋板等HPB235t23.0含定位鋼筋錨具M15-9套312含備用束JLM-25套840包括螺母、墊板等BM15-4 BM15P-4套209 209金屬波紋管內=80mmm4427.4含備用束40mm =0.25mmm1256.8扁形波紋管：70mm 19mmm2487.1球形鋼支座Q4000-ZX-e100個4Q15000-GD個2Q15000-ZX-e100個2PVC泄水管160mm個76橋面泄水管100

10、mm個4梁底泄水管第三章 組織機構及人員、設備配備一、成立以隊長為組長的管理機構，指揮部、項目部、隊組織機構框圖具體見下：指揮部組織機構框圖一項目經理部組織機構框圖工程隊組織機構框圖二、隊主要管理人員配備表：隊主要管理人員表三、主要設備配備連續梁施工生產設備配備表序號設備名稱規格型號單位數量備注1掛 籃40T支42汽車吊QY25臺23砼輸送泵HBT80臺24塔 吊H=38m、80t.m臺25混凝土運輸車臺56混凝土拌合站雙90座111#拌合站7混凝土整平機臺48插入式振動器ZX-50臺209交流電焊機BX1-500臺1410氧焊設備套411鋼筋切斷機CQ-40臺412鋼筋彎曲機GW6-40臺4

11、13鋼筋調直機GT3-12臺314砂輪鋸SJ-320臺2鋼絞線切割15張拉千斤頂見張拉工藝臺1216高壓油泵ZB4-500臺12千斤頂配套油泵17工業電梯38m臺218灰漿攪拌機JS500臺219灰漿泵臺220卷揚機3T臺2鋼絞線穿束用21柴油發電機400KW臺1第四章 施工方案第一節 總體施工方案連續梁采用菱形掛籃分段懸臂灌注施工，分別在2#、3#墩旁安裝托架，墩頂立模灌注0號梁段，待混凝土強度達到設計值的95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期時，張拉0號梁段預應力。在0號梁段安裝掛籃，分別在掛籃上對稱向兩側順序灌注各梁段，移動掛籃，灌注下一個梁段，直到形成2個對稱的T構；先合攏

12、中跨完成梁體施工，然后在邊墩旁搭設膺架并結合掛籃澆筑合攏兩邊跨梁段，全橋合攏，全部縱向束張拉之后兩個月才能通行運梁車。第二節 分部、分項工程施工方案一、連續梁施工方案本連續梁施工共分六個階段。1、準備階段：0號塊(1)、檢查墩頂標高及中線，不得超出設計誤差允許值。(2)、安裝2#、3#墩上支座，灌注臨時支座混凝土。(3)、在2#、3#墩側拼裝托架，并進行預壓消除非彈性變形后立模澆注0號塊。(4)、待混凝土強度達設計值的95%，彈性模量達設計值100%且不小于5天齡期后，張拉縱向預應力鋼束2N1、6N6到設計值，并進行管道壓漿。2、掛籃懸澆階段：15號、15號梁塊(1)、在0號塊兩側對稱安裝掛籃

13、，并進行預壓。(2)、以2#、3#墩為中心，對稱懸臂灌筑15號、15號梁塊。(3)、待各梁段混凝土強度達設計值的95%，彈性模量達設計值100%且不小于5天齡期后，張拉縱向預應力鋼束。(4)、各梁塊張拉鋼束號及順序a、1、1號梁段：2N2，6N7； b、2、2號梁段：2N3，4N8；c、3、3號梁段：2N4，6N9； d、4、4號梁段：2N5，4N10；e、5、5號梁段：4N11；3、中跨合龍階段：6號合龍節(1)、做跨中合龍準備，將中跨其中一個掛籃后移，留下一個掛籃做合龍支架，測量中跨合龍口中線及高程。(2)、安裝合龍段體外支撐，張拉鋼束2N18、2N19，每束張拉力為設計張拉力的30%。(

14、3)、灌注6號合龍節段混凝土。(4)、待合龍節段混凝土強度達設計值的95%，彈性模量達設計值100%且不小于5天齡期后，張拉2N18、2N19至設計張拉力的100%。(5)、拆除2#、3#墩臨時支座，主墩體系轉換。4、懸灌邊跨不平衡段：7號梁塊(1)、邊跨掛籃前移一個梁段。(2)、懸灌澆筑邊跨7號不平衡段，澆筑時在跨中合龍段兩邊5節段上設置壓重各40t。(3)、待節段混凝土強度達設計值的95%，彈性模量達設計值100%且不小于5天齡期后，張拉2N12鋼束。5、邊跨合龍階段：8號、9號節段(1)、在1#、4#墩頂安裝托架并進行預壓，安裝邊跨支座，將邊支座縱向活動臨時鎖定。(2)、邊跨掛籃前移一個

15、梁段。(3)、利用掛籃及墩頂托架，灌注8、9號節段混凝土。(4)、待節段混凝土強度達設計值的95%，彈性模量達設計值100%且不小于5天齡期后，解除兩邊墩臨時鎖定措施，張拉2N13、2N14鋼束。6、成橋階段：全橋合龍(1)、張拉合龍鋼束4N15、4N16、6N17至設計值。(2)、張拉剩余的4N19、6N20、6N21、6N22、6N23號鋼束至設計值。(3)、拆除全橋掛籃。(4)、全橋合龍，全部縱向束張拉完2個月之后才能通行運梁車，橋面合龍兩個月后可進行橋面安裝和軌道鋪設，完成橋面工程。特大橋連續梁施工順序及結構體系轉換圖見下頁。二、總體施工工藝流程 詳見下頁三、各分項工程進度安排序號分

16、項 工 程工 期（天）10#梁段452懸澆節段(15)403中跨合龍段(6)84邊跨不平衡段(7)85邊跨合龍段8主墩施工完畢在主墩上安裝臨時支座及永久支座鋪設0#段底模、外側模、內模及頂板模板安裝托架及托架預壓綁扎底板、腹板鋼筋及頂板鋼筋安裝預應力管道模板加工制作鋼筋加工管道加工制作錨具檢驗檢查簽證澆注0#梁段混凝土選定配合比掛籃就位穿預應力索預應力索張拉孔道壓漿拆模板綁扎鋼筋、安裝預應力管道澆注1#節段混凝土穿預應力索預應力索張拉孔道壓漿拆模板拆除掛籃（外側模除外）安裝吊架安裝內模合龍段綁扎鋼筋、安裝預應力筋合龍段臨時鎖定澆注合龍段混凝土穿預應力索預應力索張拉孔道壓漿拆模板穿預應力索鋼絞線

17、檢驗制作砼試件強度試壓掛籃試驗掛籃加工制作檢查簽證制作砼試件強度試壓掛籃前移吊架加工制作制作試件澆注砼張拉鋼絞線制作鋼絞線檢驗張拉設備校正、試驗壓漿機具準備拼裝邊墩墩旁支架支架預壓鋪設現澆段模板綁扎鋼筋安裝預應力管道構架加工制安制作砼試件強度試壓循環施工完成中跨合龍段連續梁總體施工工藝流程圖四、支座安裝本梁支座采用LXQZ球型支座，由于支座的體積和自重都較大，采用墩下組裝、整體吊裝就位的方法安裝。支座安裝應在綁扎澆注段鋼筋之前進行。安裝前，應先檢查產品的技術指標、規格尺寸是否符合設計要求，如不符合，不得使用。必須用小型磨光機打磨墊石表面，以保證整個面上均勻壓力。并認真檢查所有表面、底座及墊石標

18、高，直至墊石頂任一點標高與設計標高之差都在2mm以內，且四角高差不大于1mm；安裝支座時，要先在無灰塵干擾的平整地面上，按產品說明書組裝支座并臨時鎖定，再整體吊起，縱橫向對中放到支承墊石上，經復核確定支座標高及縱橫向中心數據無誤后錨固地腳螺栓。安裝支座時，要注意有無支座偏心設置。根據連續梁混凝土收縮徐變、彈性變形、氣溫影響以及施工過程中連續梁臨時支承的設置，計算確定支座上滑板的預偏值(請設計單位協助提供)。使得混凝土的收縮徐變全部完成后在平均氣溫時，支座的上下座板中心能重合，以滿足支座設計要求。調整后，再將上、下支座板臨時鎖定。支座安裝前，應檢查支座連接狀況是否正常，但不得松動上、下座板連接螺

19、栓。安裝時，鑿毛支座就位部位的支承墊石表面，清除錨栓孔內中的雜物，安裝灌漿用模板，并用水將支承墊石表面浸濕，用鋼楔塊楔入支座四角，找平支座，并將支座底面調整到設計標高，在支座底面與支承墊石之間應留有20-30mm空隙，安裝灌漿用模板。仔細檢查支座中心位置及標高后，用無收縮高強度灌注材料灌漿，灌漿材料性能要求見下表所示：抗壓強度（MPa）泌水性不泌水8h20流動度220mm12h25溫度范圍53524h40凝固時間初凝30min,終凝3h28d50收縮率2%56d和90d后強度不降低膨脹率0.7%應采用重力灌漿方式，灌注支座下部及錨栓孔處空隙，灌漿過程應從支座中心部位向四周注漿，直至從鋼模與支座

20、底板周邊間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。灌漿前，應初步計算所需的灌漿體積，灌注實用漿體數量不應與計算值產生過大誤差，應防止中間缺漿。灌漿材料終凝后，拆除模板及四角鋼楔塊，檢查是否有漏漿處，必要時對漏漿處進行補漿，并用砂漿填堵鋼楔塊抽出后的空隙。擰緊下支座板錨栓，待灌注梁體混凝土后，及時拆除各支座的上、下支座連接鋼板及螺栓，并安裝支座鋼圍板。安裝支座時注意：支座中心線與主梁中線應平行；支座標高應符合設計要求，且頂面水平；縱向活動支座上下導向塊保持平行。五、混凝土泵送設備及管道的選擇、布置、混凝土泵送設備選擇及布置根據大橋施工現場最大水平輸送距離、混凝土澆注時要求的最高速度等條件，選用2臺HBT8

21、0型混凝土輸送泵。 在泵送混凝土的施工中，混凝土泵的停放布置應考慮下列條件： a) 混凝土泵應盡可能靠近澆注地點，同時還要方便輸送管的布置。 b) 混凝土泵設置處應場地平整、堅實，具有重車行走條件。 c) 混凝土泵停放的地點要有足夠的場地，以保證用原材料供料時方便。 d) 停放位置應接近排水設施，便于混凝土泵的清洗。 e) 安置混凝土泵時，將其支腿完全伸出，并插好安全銷。、混凝土輸送管道選擇及布置選用管徑為125mm的輸送管，同時配以截止閥、錐形管、管接頭。彎頭根據管道路徑配備，在輸送管末端接一根8m長的軟管直接布料。考慮兩端平衡澆筑,豎管上橋后接橫管,橫管后端接三通管,然后接縱向管道到倉內。

22、布置管道時盡可能縮短管線長度，少用彎管及軟管，使用彎管其曲率半徑應盡量大，最大限度地減少壓力損失。輸送管的鋪設應保證安全施工、便于清洗管道，排除故障和裝拆維修的方便。同時采用新、舊管段時，將新管布置在泵送壓力較大處。在同一條管線中，應采用相同管徑的混凝土輸送管；管線布置為橫平豎直。垂直向上配管時，地面水平管長度不小于直管長度的四分之一，且不小于15m。在混凝土泵機Y型管出料口36m處輸送管根部設置截止閥，以防混凝土拌和物反流。輸送管沿墩身向上布置，垂直管用預埋件固定在橋墩上，每節管不少于1個固定點。垂直管下端的彎管，不得作為上部管道的支撐點，設鋼支撐承受垂直管重量。管道接頭卡箍處不得漏漿。定期

23、檢查輸送管，特別是彎管和錐形管等部位的磨損情況，以防爆管。 六、0#塊施工、施工工藝流程詳見下圖所示。、墩梁臨時固結a、設計要求臨時錨固措施中支點處應能承受40556KNM的不平衡彎矩及33916KN的支反力，兩端混凝土澆注不平衡重不超過20t。 b、確定產生不平衡彎矩的荷載現澆梁在分段施工過程中會產生部分不平衡荷載，產生不平衡荷載主要為三部分：堆放在已施工節段上的料具、鋼材、以及施工人員等臨時荷載引起的不均衡荷載，此部分荷載為主荷載； 箱梁構件自重因施工產生的誤差及T構自身兩端設計重量偏差引起的不均衡荷載，此部分荷載較小。 施工過程中空中吊裝機具時，吊裝機具墜落在橋面上對橋梁產生的沖擊荷載。

24、c、墩梁固結方案采用在橋墩兩側設置鋼管砼立柱并在墩頂四角設置臨時支墩的臨時固結方案，具體做法如下：在承臺距墩中心線縱向3.5m處預埋4根600mm鋼管（橫橋向距墩中心線2.9m）。承臺上布置立柱周圍1m范圍內要增設12螺紋鋼加強鋼筋網,網距1010cm。預埋中墩臨時固結構造鋼筋、模板加工各種材料準備墩旁托架搭設托架預壓底模安裝底模調整鋼筋綁扎預應力管道安設、加固模板安裝模板加固調校檢查混凝土澆筑及養護預應力張拉、壓漿、封錨拆除模板托架拆除、現場清理鋼管砼立柱施工步驟為：澆注承臺前，先在承臺內預埋鋼板，承臺混凝土澆注后，利用吊車配合安裝600mm鋼管(=12mm)，鋼管內壁上下端焊接長度為140

25、cm按等間距焊接10根25羅紋鋼筋，其中要求各70cm嵌入鋼管和梁體或承臺混凝土內。鋼管內灌注C40混凝土。為加強鋼管立柱的穩定性，加工2根30雙槽鋼，用雙槽鋼將兩立柱連結成整體。在墩頂四角設個臨時支墩，采用C40混凝土。每個臨時支墩內布置32根25螺紋鋼(雙排布置)，精軋螺紋鋼距墩橫軸線1.9m，間距10cm，埋入墩內100cm，埋入梁體80cm。支墩尺寸120cm70cm。施工過程中嚴格控制累計不均衡荷載不超過20T。臨時支座分三次澆注成型，第一次澆注30cm厚C50混凝土，然后澆注5cm厚硫磺砂漿，強度M40。最后C50混凝土至梁底。為便于拆除，在澆注硫磺砂漿時，里面預埋電阻絲，拆除時通

26、電熔化硫磺砂漿。連續梁箱體與臨時支座相接部位布設縱橫12間距100mm的鋼筋網。臨時支座頂底面各設一薄層隔離層，隔離層用兩層油氈制作，以便在合龍后清除臨時支座。e、臨時支墩拆除（解除墩梁固結）邊跨合龍前，安裝剛性骨架后，應隨即將邊跨一側的支座上、下座板約束解除。邊跨合龍并張拉該階段所有預應力束后，先對稱割除墩旁鋼管臨時支墩，然后鑿掉立柱砼；墩頂支墩硫磺砂漿內的電阻絲通電熔化硫磺，再割除墩四角預埋鋼筋，拆除臨時支座。中跨合龍后、張拉前，將主墩支座上、下座板的臨時約束解除后，方可進行預應力張拉。、0#塊托架施工橋正面（順橋向）每側預埋5片托架，間距1.8m，用10號槽鋼連接；橋墩側面（橫橋向）預埋

27、2片托架，間距1.8m.托架埋進墩內70cm，為防止預埋托架上下面混凝土因受力開裂，在上下混凝土接觸面布置10x10cm的16鋼筋網片。先在順橋向托架上布置2根橫梁，橫梁上置9根縱梁，間距1.5m。再在縱梁上置12號橫向槽鋼，槽鋼縱向間距0.6m，橫橋向腹板處間距30cm。在槽鋼上立鋼管支架，鋼管支架上安可調頂托，頂托上置兩層10x10cm方木，方木上鋪設底模。所有托架桿件之間的連接全部采用焊接，焊接采用滿焊，焊接質量要符合規范要求。托架應有足夠的強度、剛度及穩定性。在托架上澆筑梁段時，由于托架彈性、桿件連接處有縫隙等原因，承壓后易變形引起模板下沉移位甚至導致混凝土梁段出現裂縫。因此在支架搭設

28、好并鋪好底板模板后，對支架進行預壓試驗。預壓以消除其非彈性變形，測出彈性變形，并檢驗支架的安全性能。預壓方法采取在承臺預埋精軋螺紋進行張拉，預壓噸位為箱梁自重的120%。、梁體模板施工a、底模0#段底模支承在托架上，按設計要求調整模板面坡度，模板底梁采用10cm的槽鋼，并用楔木或鋼板墊平。立模標高應根據預壓結果預留支架系統的彈性變形值，設計預拱度，砼徐變及二期荷載等因素確定。b、外側模板外側模板用型鋼和組合鋼模板加工組拼，以螺栓定位，標高調整和拆模采用鋼管頂托。c、內模板和過人洞模板箱梁內腔選用組合鋼模。為便于模板的拆運，構件長度宜小于2m。過人洞模板也可采用竹膠板。d、端板與堵頭板端板與堵頭

29、板是保證0#段梁端和孔道成形滿足要求的措施。端模架為鋼結構，骨架100mm100 mm10 mm角鋼做橫梁、豎梁，用長拉桿穿過兩內模對拉。每端可用多根角鋼作斜撐與支架聯結，以保證端板準確定位。由于箱梁縱向預應力管道密集，堵頭板預應力筋孔道集中，根據施工要求及制作條件，用鋼板加工后組拼。外側模、內模、端模間用拉桿螺栓聯結并用鋼管做內撐，以制約施工時模板變位和變形。e、模板安裝成形后模板的整體、局部強度和剛度應滿足安全要求，其允許撓度及變形誤差應符合規定，外形尺寸準確，模面平整光潔，裝拆操作安全方便。模板內部尺寸允許偏差為03 mm；軸線偏位允許偏差為50 mm，模面平整度（2m內）允許偏差為1

30、mm。模板安裝順序為：安裝底板外側模內模端頭板底板堵頭板頂板內模頂板堵頭板外翼邊板。f、模板拆卸澆筑混凝土后，待強度達到設計強度的75%時可按如下順序脫模：堵頭板端模板外側模過人洞模底模。底模必須等到本節段預應力筋張拉后才能進行。、托架預壓參照邊跨現澆段施工。、混凝土澆注混凝土澆筑前，必須對模板、鋼筋間距、鋼筋保護層、預埋件、構件輪廓幾何尺寸等作認真檢查，報監理批準后方可澆筑。混凝土由混凝土拌和站供應，通過施工便道由混凝土運輸車運輸，混凝土輸送采用地泵。泵管適當覆蓋，混凝土必須在30min 內運至部位，完成入倉。當入倉卸料高度大于2m時，必須采取防止砼離析的措施（設溜槽）。箱梁混凝土自標高較低

31、處向高處進行澆筑，用兩臺地泵對稱布料，水平分層、斜向分段、兩側腹板對稱。澆筑時同一斷面先澆筑底板，后腹板、頂板。為避免下梗肋處出現露筋、蜂窩麻面等質量問題，澆筑底板時擬從頂板預留的天窗下灰，待底板打平后，再從腹板下灰。底板、腹板立面澆筑順序示意圖如下圖所示：為保證腹板混凝土不從下部擠出，底板與腹板混凝土應相錯進行，并適應控制澆注高度、速度，混凝土坍落度控制在120160mm內，嚴禁過振。振搗時設專人負責，在振搗上一層時，振搗棒須插入下一層1015cm，而且必須在下層混凝土初凝之前。根據施工時外界溫度和混凝土初凝時間及混凝土每小時輸送率來調整分段長度，混凝土振搗采用插入式振搗棒，并嚴格按規范振搗

32、，振搗時選用經驗豐富的作業工人，確保底板混凝土振搗密實；混凝土澆筑過程中需注意每個內模兩側對稱下料，對稱振搗，澆筑分層厚度控制在40cm，減小內模上浮力并防止傾斜、偏位。頂板混凝土的厚度采用焊接臨時豎向鋼筋，在鋼筋上作頂面混凝土高程標記，澆筑時嚴格控制。隔墻人洞以下砼采用局部開口的方法加強搗固確保澆筑質量。橋面板混凝土灌筑到設計標高后用提漿整平機抹平，保證排水坡度和平整度。混凝土在振搗平整后即進行第一次抹面，頂板混凝土應進行二次抹面。第二次抹面應在混凝土近初凝前進行，以防早期無水引起表面干裂。澆筑橫隔板時,適當減小坍落度,保證混凝土澆筑不翻漿。灌筑前檢查鋼筋保護層墊塊的位置、數量及其緊固程度；

33、檢查所有模型緊固件是否擰緊、完好；模型接口是否有縫隙；所有振動器是否完好。在混凝土澆注過程中，隨機取樣制作混凝土強度及彈性模量試件，其中強度和彈性模量試件應分別從箱梁底板、腹板和頂板取樣。試件要隨梁體或在同樣條件下振動成型。已完工梁段接茬混凝土應進行鑿毛，露出新鮮石子面，并充分潤濕，以加強相鄰節段的連接。預應力混凝土連續梁懸臂澆筑允許偏差應符合下表規定：項 目允許偏差懸臂梁端高程與設計高程之差+15合龍前兩懸臂端相對高差合龍段長度的1/100且不大于15梁段模板中線與設計中線之差5軸線偏差15頂面高程差10懸臂施工的要點在于對稱平衡施工，所以箱梁澆筑時兩端應注意平衡，兩側砼澆筑不平衡重不得超過

34、20t。、預應力筋張拉縱向預應力體系：采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用自錨式拉絲體系，張拉采用與之配套的機具設備。管道形成采用鍍鋅金屬波紋管成孔。橫向預應力體系：采用17-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用BM15-4（P）錨具及配套的支承墊板，張拉采用YDC240Q型千斤頂，管道形成采用內徑7019mm扁形金屬波紋管成孔。豎向預應力體系：豎向預應力采用PSB830型25高強度精軋螺紋鋼,錨固體系采用JLM-25型錨具,張拉采用YC60A型千斤頂，管道采用內徑35mm鐵皮管成孔。預施應力分階段一次張拉完成。

35、張拉應在梁體混凝土強度達到設計值的95%，彈性模量達到設計值的100%后進行，且必須保證張拉梁體混凝土齡期大于5天。預應力采用兩端同步張拉，并左右對稱進行，最大不平衡約束不超過1束，張拉順序先腹板束，從外到內左右對稱進行。各節段先張拉縱向再豎向再橫向，并及時壓漿。預施應力采用雙控措施，預施應力值以油壓表讀數為主，以預應力筋伸長值進行校核。預施應力過程中保持兩端的伸長量基本一致。七、懸臂澆注梁段施工、掛籃設計a、掛籃技術參數及性能簡介掛籃為新加工，按以下主要技術參數進行設計：掛籃可承載不大于1500kN的梁段；掛籃自重及全部施工荷載不大于450kN；掛籃澆注箱梁分段長度2.0m、3.0 m、3.

36、5 m、4.0m；掛籃澆注箱梁高度： 3.694m3.05m；掛籃澆注箱梁腹板厚56.5cm40 cm，且成線性變化。b、掛籃構造一臺掛籃總長10.8米，高6.1米，后錨在已澆好梁段上5.00米處，懸臂長4.9米。掛籃及附屬設備的重量約400KN。掛籃主要由主桁架、行走及錨固系統、吊帶系統、底平臺系統、模板系統五大部分組成。(a)主桁架系統主桁架是由兩片外型呈菱形的桁片在其橫向設置前后橫梁組成一空間桁架，并在前后橫梁上設置上下兩層平面聯結桿件以提高主桁的穩定性和剛度。主桁桿件采用H型鋼兩側焊鋼板，桿件間采用30CrMnTi銷子銷接，前后橫梁桁片及其平聯采用鋼板和角鋼。在前后橫梁下方設分配梁，用

37、于懸掛底籃、模板。為改善露天施工條件，桁架頂部設置遮雨棚。(b)行走及錨固系統掛籃在懸澆完一段箱梁，預應力筋張拉完畢后開始前移。掛籃前移時，通過后錨千斤頂將上拔力轉換到行走小車上，由反扣于工字型鋼軌道上的行走小車來平衡傾覆力矩，前支點采用底貼四氟板組合滑船，由液壓油缸頂推前移。采用焊接型鋼的軌道分長軌和短軌兩種，由錨固梁與箱梁豎向預應力筋連接并錨固。澆筑混凝土時，需通過箱梁頂板上預留的孔道，穿錨桿與主桁后結點錨固。走行系統主要由軌道、錨固軌道的精軋鋼（25）、前支點、后支點、墊枕和后錨體系組成。軌道由面板、2側肋板和底板（全為1.5cm）鋼板焊接而成，軌道兩側肋板和底板開有小孔，供錨固精軋鋼操

38、作使用。軌道一般由一根長軌（3m）和一根短軌（1.5m）組成。前支座直接安放在軌道面板上，后支座上有四個滑輪扣在軌道面板上。墊枕由18或20工字鋼組成，主要用以調平軌道。錨固軌道的精軋鋼間距50cm一根，錨固深度（砼內50cm即可），露出砼面高度為373 cm。后錨裝置主要由后錨梁和錨固精軋鋼組成。后錨梁由30雙槽鋼焊接而成，梁直接壓在主構架后支點上，精軋鋼直接將梁錨在已澆好的梁段上。(c)吊帶系統用以連接掛籃主桁架和底模平臺，根據不同位置和作用，吊帶均選用32精軋螺紋鋼。上端懸吊于前后橫梁桁片上，下端與底平臺或側模分配梁連接，用液壓提升裝置來調節底模系統的標高。(d)底平臺系統底平臺系統由底

39、籃前后橫梁、縱梁等組成，模板直接鋪于底平臺上，前后橫梁懸吊于主桁架，澆筑混凝土時，后橫梁錨固于前段已完箱梁底板上。(e)模板系統模板結構包括外模、內模、堵頭模板等。外模分模板、骨架及滑梁，外模模板由6mm鋼板加型鋼帶組成，與內模模板用對拉桿連接，外加支撐固定。支承模板及滑架的滑梁前端懸吊于主桁上。滑梁后端懸吊于已澆箱梁翼板，澆筑混凝土時錨于前段已完箱梁翼板，拆模時放松錨固端，隨平臺下沉和前移。內模亦由模板、骨架、滑梁組成。支承模板、骨架的滑梁前端懸吊于主桁，后端懸吊于前段已澆箱梁頂板。掛籃行走時，滑梁同時隨掛籃前移。內模板采用組合鋼模和型鋼帶組成，與外模對拉，內支撐固定。內支撐設調節螺栓支撐，

40、在角隅處，型鋼骨架設螺栓連接，用以調整內模寬度適應腹板厚度變化，內側設有收分模板，以適應后面每一段箱梁高度變化。堵頭模板因有鋼筋和預應力管道伸出，其位置要求準確，采用鋼模板，根據鋼筋布置分塊拼裝，隨后和內外模連接成整體。附32+48+32m連續梁施工掛籃設備圖、掛籃預壓a、預壓目的充分消除掛籃產生的非彈性變形，將掛籃的彈性變形量納入梁段施工預拱度計算中，確保掛籃安全可靠。b、預壓方法掛籃預壓壓重為懸臂梁段重量（最重梁段）的1.2倍。預壓加載分5級進行,空載-20%-50%-70%-100%-120%,卸載時,也按此級別進行120%-100%-70%-50%-20%-空載。每級荷載在加載(或卸載

41、)完成時,應停留半個小時以上,待沉降穩定后進行觀測,得出有關變形數據。滿載后應停留至少一天后才可進行觀測。c、沉降觀測沉降觀測分級進行，滿載沉降量-卸完空載沉降量（即最終沉降量），即為掛籃彈性變形量，彈性變形量在施工中要計算到施工預拱度中。立模時，要考慮非彈性變形。、箱梁懸臂澆注施工順序上一節段預應力筋張拉、壓漿完成內、外側模整體脫模并固定在滑梁上，滑梁臨時吊掛于該段已張拉梁體上解除錨固系統掛籃走行掛籃錨固外側模沿滑梁滑移就位調整模板尺寸及標高(合格)綁扎底板、腹板鋼筋、預埋件、預應力管道安裝內模沿滑梁滑移就位調整內模尺寸及標高綁扎頂板鋼筋、安裝預應力管道、安裝端模及堵頭模板調整標高自檢和監理

42、工程師檢查兩端對稱灌注混凝土(其差值不得大于一塊底板重量)養生拆除端模、鑿毛穿束(混凝土強度達到95%、5d齡期、100%設計彈模值)張拉壓漿進入下一循環。梁底按設計圖紙放樣控制。頂板中及時預埋欄桿埋件、安裝伸縮縫鋼筋，預留泄水管孔位。、箱梁懸臂澆注施工工藝流程0#梁段施工托架、模板拆除掛籃拼裝、預壓掛籃移動、固定、調整梁段模板、鋼筋、預應力管道安裝混凝土澆注混凝土養護預應力筋張拉、壓漿封 錨合龍段施工邊跨現澆段施工掛籃加工懸澆梁段施工完畢進入下一梁段施工、掛籃走行及錨固體系轉換在每一梁段混凝土澆注及預應力張拉完畢后，掛籃將移至下一梁段位置進行施工，直到懸臂澆注梁段施工完畢。掛籃前移時工作步驟

43、如下：當前梁段預應力張拉、壓漿完成后，進行脫模（脫開底模、側模和內模）。脫開底模后，前后底籃橫梁改用鋼絲繩分別吊在前后上橫梁上，松開前后吊帶，吊帶不受力。當前梁段為0梁段時，用千斤頂將掛籃前支點頂起，將短軌換成長軌，將長軌錨固，落下千斤頂，滑船壓在軌道上，安裝水平頂推千斤頂（或手拉葫蘆）。當前梁段為1最后一懸澆節段、用千斤頂將掛籃前支點頂起，拖動軌道至下一梁段位置就位，錨固軌道，落下千斤頂，滑船壓在軌道上。掛籃后結點進行錨固轉換，松開后錨，將上拔力轉給后錨滑輪。拆除底模后錨桿，此時底籃后橫梁僅用吊帶吊住。拆除側模后端的內吊桿，用后滑梁架后端吊住。此時內滑梁架的上端固定在橋面上。拆除內模走行梁的

44、后吊桿，用特制的后走行梁架將內模走行梁后端吊住，上端固定在橋面上。用水平千斤頂頂推（或手拉葫蘆托動）掛籃前移，將底模、側模、主桁系統及內外走行梁一起向前移動，直至下一梁段位置。掛籃就位后，用掛籃后結點千斤頂進行錨固轉換，將上拔力由錨固小車（即后錨滑輪）轉給主桁后錨桿。安裝底模后錨桿。安裝側模、內模后吊桿，調整后走行梁架。調整模板位置及標高。標高位置調好后，底藍前后橫梁必須由前后吊帶錨死（在上橫梁上），鋼絲繩不受力。內外走行梁后吊點也必須由特制滑輪轉移到吊桿上。待梁段底板及腹板鋼筋綁扎完畢后，將內模拖動到位，調整標高后，即可安裝梁段頂板鋼筋。梁段混凝土澆注及預應力張拉完畢后，進入下一個掛籃移動循

45、環。掛籃行走時，內外模滑梁必須在頂板預留孔處及時安裝滑梁吊點扣架，保證結構穩定；移動必須勻速、平移、同步，采取劃線吊垂球或經緯儀定線的方法，隨時掌握行走過程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差，如有偏差，應使用千斤頂逐漸糾正；為安全起見，掛籃尾部用鋼絲繩與豎向蹬筋臨時連接，隨掛籃前移緩慢放松。八、箱梁邊跨現澆段施工根據現場實際情況，箱梁邊跨現澆段采用支架法施工，支架采用碗扣式腳手架搭設，模板采用鋼木組合模板。 、支架基礎處理采用碗扣式腳手架作為邊跨現澆段施工的支架，承臺基坑應分層夯填密實，每層厚度不得大于25cm,土質地段應采用氣夯將地基夯實，確保承載力達到300Kpa以上，達不到者采用摻水泥或石灰等改

46、良土壤，然后在其上夯填50cm 厚三七灰土墊層，若連續降雨、無法保證灰土含水率達到要求時，應采用級配碎石回填基坑及換填地基，最后在頂面澆筑20cm厚C20混凝土墊層做為腳手架基礎，基礎四周設排水溝。腳手架上鋪設縱橫方木，方木上鋪設竹膠板作為箱梁的底模。、支架搭設支架材料規格：支架采用碗扣式鋼管架，立桿主要采用3.0m、2.4m、1.8m幾種，立桿接長錯開布置，頂桿長度為1.5m、1.2m、0.6m，橫桿采用0.6m、0.3m兩種組成，頂、底托采用采用可調托撐。碗扣腳手架，立桿縱向排距均為60cm，橫向排距：腹板及中間箱室部分為30cm, 其余部分為60cm，橫桿步距:梁底以下兩層采用60cm，

47、其余均采用120cm。腳手架上鋪設縱橫方木，其中腹板部分縱橫梁均采用1012cm方木，梁體箱室部分均采用1512cm方木。方木上鋪設竹膠板作為箱梁的底模。、模板工程底模下橫向放置圓鋼管，以便邊跨合龍施工時現澆梁段能沿縱向自由移動，底模調整、卸模采用頂托完成。外模（包括縱向、豎向加勁肋）采用鋼模板，加固方法同0段施工，翼緣底模板采用支架支撐，其布置間距與0梁段相同。內模采用組合鋼模，加固方式與0梁段施工相同，箱梁內頂板采用支架支模，支架直接支撐在底模板上，腳手架下面用同標號的砼墊塊支墊，其調模、卸模采用木楔完成。、支架預壓A、預壓荷載的計算支架預壓重量根據每節段箱梁實際斷面計算平均分配到底模上，

48、預壓的最大荷載為箱梁重量加上施工荷載總重量的1.1倍。B、測點的布置：預壓前先在底模和下部支架頂端及支架基礎上布設觀測點，測量位置設在支點、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6處，每點位橫向均設3點。預壓前，測量觀測點的原始標高，并作詳細記錄。C、預壓材料的選用 預壓荷載選用大型編織袋裝砂，每袋重量1.0t左右，袋子裝完后，稱量出具體重量后標注在袋子外面醒目位置，便于預壓時記錄。對于梁端較厚部分及腹板位置，預壓荷載較大，預壓時，底面用沙袋壓至和跨中荷載相同后，上面用型鋼及其他鋼材壓重，鋼材重量做好詳細的稱量并做好記錄。預壓材料在攪拌站裝完稱量后運至施工場地。D、吊裝設備的選用預壓吊裝設

49、備采用汽車吊，以加快施工進度。E、預壓順序及觀測預壓順序應按照混凝土的澆筑順序進行，先澆筑混凝土的部位先預壓，后澆筑混凝土的部位后預壓，根據本工程的幾何特點及混凝土澆筑順序，預壓的順序應為：按設計標高調整好底模標高，并對觀測點進行初始觀測。然后開始預壓，先壓靠近墩身處，再依次加載向遠離墩身的位置排列砂袋。全部重量達到50%時對底模、支架等處的觀測點進行標高和平面位置坐標測量，并詳細作好記錄。分析支架的變形規則。繼續按上一步的步驟進行預壓，待壓至總重量的100%時繼續對觀測點進行測量并詳細作好記錄。預壓至總重量的110%時停止預壓并持荷一天。在這期間對底模、支架等處的觀測點每6個小時進行一次觀測

50、，作好詳細記錄。預壓時間根據地質情況、梁體重量、支架類型等進行現場預壓試驗后確定，若沉降不明顯趨于穩定可卸載（沉降兩次差值小于1mm）, 卸載后繼續觀測一天。一般要求預壓時間為23d。沉降觀測數據要如實填寫在沉降觀測記錄表上，繪制加載-支架沉降曲線。支架的變形及地基壓縮量主要考慮以下因素：=1+2+3+4+51箱梁自重產生的彈性變形量；2支架彈性壓縮量；3支架與方木、方木與模板、支架與下墊墊木之間的非彈性壓縮量；4支架基礎地基的彈性壓縮量；5支架基礎地基的非彈性壓縮量。通過預壓施工，可以消除3、5的影響，則在底模安裝時，其預拱度的設置按=1+2+4計算，在模板的高程控制時加入預拱度數值。對于預

51、應力鋼筋混凝土連續箱梁，考慮到張拉時起拱, 預拱度的設置要適當減小。注意觀察，加載過程中如發現基礎沉降明顯、基礎開裂、局部位置和支架變形過大現象，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。F、卸載按照預壓順序后預壓的先卸載，先預壓的后卸載的順序進行卸載。卸載至總重量的100%、50%及全部卸載完時，對觀測點進行觀測并記錄。在預壓重物全部卸完后對現澆支架全面進行測量并作好記錄。砂袋應在橋下不妨礙施工的地方臨時存放，待該節段施工完畢，下階段支架搭設好以后，繼續進行預壓作業。直至最后幾段，滿足預壓需要后，多余的砂子運回攪拌站，合龍段預壓完后，剩余所有砂子全部運回攪拌站，以達到節約成本的目的。

52、G、支架預拱度設置根據測出梁段荷載作用下支架產生的彈性變形值及地基下沉值，將此彈性變形值、地基下沉值、張拉以后的起拱量與施工控制中提出的因其它因素需要設置的預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度重新調整底模標高。施工中根據預壓觀測成果和有資質施工監控單位仿真計算結果進行支架預拱度的設置。以確保成橋后的梁體線形滿足設計要求。預拱量采用厚度分別為110mm的各種薄鋼板在相應設計位置處水平支墊底模的橫梁。調節預拱度時，由水準儀配合，精確測量。、墩頂支座安裝現澆端在水平荷載作用下有一定偏移量，墩頂支座的上支座板在安裝時應在縱向向外設預偏心，以滿足合龍段臨時束張拉時梁體向跨中方向的縱移，

53、上下支座板要臨時鎖定，從而保證成橋時支座中心符合設計位置。合龍段施工預埋件按照設計及施工要求設置。、普通鋼筋施工、混凝土澆注及預應力施工箱梁邊跨現澆段采用一次澆注完成，澆注時按底板、腹板、頂板的順序進行。a、普通鋼筋施工同主橋箱梁其它梁段施工。b、混凝土澆注及養護措施同箱梁其它梁段同施工。c、邊跨澆混凝土強度達到設計的95%，彈性模量達到100%，且齡期不少于5天后進行預應力張拉。預應力施工中的其它事項同箱梁其它梁段施工。九、掛籃拆除本橋連續梁因跨河施工，掛藍不宜在中間拆除，必須倒退到0#塊上方能拆除，掛藍倒退時，為空載行走，所以不需要后錨進行錨固，依舊用原來掛藍軌道的精軋鋼倒鋪軌道，用螺母錨

54、死軌道；吊前后底橫梁的前后吊帶都要拆除，底橫梁倒退只能用兩側的倒鏈（距離大于梁頂板寬每側各1m）掛上，通過倒鏈降低前后底橫梁的高度，內模可拆除；外模倒退依舊靠走行梁進行，走行梁的前后吊點都要吊在前進時預留孔內；掛藍倒退行走與前行一樣，行走時，注意兩端平衡、左右兩側平衡及均勻行走，速度要控制不要過快，軌道一定要錨固牢固，走下坡時，要用倒鏈托住掛藍后部。十、箱梁合龍段施工主橋箱梁共設三個合龍段，即兩個邊跨合龍段、一個中跨合龍段。合龍段箱梁截面與現澆段遠離梁端的截面相同，每個合龍段長2m，混凝土19.2m3，梁段重50.8t。箱梁的合龍，即體系轉換，是控制全橋受力狀態和線形的關鍵工序，因此箱梁的合龍

55、順序、合龍溫度和合龍工藝都必須嚴格控制。全橋箱梁合龍由中至邊對稱進行，即先合龍中跨，后合龍邊跨。合龍溫度控制在2050C，并避開大風季節，選擇在一天中氣溫最低時進行。、中跨合龍中跨合龍利用懸空吊架（利用一側掛籃改裝）進行，具體合龍程序為：a、完成T構懸臂箱梁施工，現澆支架和梁段施工,邊跨合龍及張拉；解除主墩墩梁固結。b、將掛籃主桁的一端穿過合龍段，使掛籃主桁支承在合龍段兩側的箱梁懸臂端，形成合龍段施工吊架。然后將掛籃底模與現澆段底模對接，形成底模；中跨另一個掛籃后退；c、在中跨兩懸臂端加配重（平衡水箱內注水），復測梁頂高程，并在當天最低溫度時等強焊接剛性骨架，并完成合龍段鋼筋、模板和預應力管道

56、的安裝；d、選擇當天最低溫度，澆筑合龍段混凝土，同時將壓重逐漸解除（平衡水箱內放水）；e、混凝土強度達到設計的95%，彈性模量達到100%，且齡期不少于5天后進行預應力張拉；f、拆除臨時性剛接，拆除掛籃。、邊跨合龍搭設支架澆筑邊跨砼。對邊跨合龍段進行多日跟蹤觀察，根據觀測資料及應力應變的定量分析確定邊跨合龍施工工藝：通過掛籃前后移動調整邊跨合龍段兩側高差至規范要求內，選擇日間懸臂標高時（一般在一日之清晨）用支撐撐住懸臂端使其不能上翹，也不能下撓（有支撐撐住），這樣避免了豎向相對位移又無需龐大的壓重，支撐后在連續觀測兩日，確認穩定后進行其他工序；焊接由兩片型鋼組成的合龍段剛性骨架，構成剛性支承以

57、抵消懸臂段伸長變形產生的應力，支承剛性骨架于合龍前焊接完畢。邊跨合龍段和中跨合龍段均采用相同的臨時鎖定工字鋼固接方案，見下圖。即：分別在箱梁頂板和箱室底板上面焊接兩對I32a工字鋼，每對I32a工字鋼分別用上、下兩塊10mm和20mm鋼板焊接成整體，并焊接于下鋼板的U形鋼筋與混凝土連接成整體，達到合龍段鎖定的目的。剛性骨架加工及安裝詳見附圖。混凝土強度達到設計的95%，彈性模量達到100%，且齡期不少于5天后進行預應力張拉。張拉前需將支座上、下座板的臨時連接解除。、工藝流程 工藝流程圖見下頁。邊跨現澆段完成澆注中跨合龍段砼中跨合龍段吊架及模板安裝普通鋼筋及預應力管道安裝T構懸灌完成邊跨配重中跨

58、合龍段鎖定中跨預應力施工邊跨合龍段模板安裝普通鋼筋及預應力筋安裝邊跨合龍鎖定邊跨合龍段砼澆注邊跨預應力施工拆除模板支架拆除臨時剛性骨架、體系轉換體系轉換與合龍段施工同時進行，先合龍中跨，再合龍邊跨，完成全橋的體系轉換。詳見“體系轉換程序及合龍段施工過程配重示意圖”。、平衡設計合龍段施工時，每個T構懸臂加載應盡量做到對稱平衡。由于合龍前懸臂受力以彎矩為主，故平衡設計遵循對墩位彎矩平衡的原則。平衡設計中考慮如下幾種施工荷載：a、合龍吊架自重及混凝土澆注前作用于合龍吊架的荷載。其中合龍吊架自重,包括底籃、內外模、工作平臺重量；混凝土澆注前作用于合龍吊架的荷載包括合龍段普通鋼筋；豎向預應力粗鋼筋與橫向

59、預應力鋼絞線；根據吊架及荷載重可計算對墩位的相應彎矩；b、直接作用于懸臂的荷載直接作用于懸臂的荷載包括底板束及合龍段位置底板束管道芯模重、臨時預應力束重、勁性骨架重。根據荷載布置及大小可計算對墩位相應彎矩。c、合龍段混凝土重中跨合龍段混凝土在凝結前，其重量由合龍吊架承受。在混凝土澆注前，其重量由近端配重替代，在混凝土澆注過程中，根據混凝土澆注重量放水逐漸卸去懸臂端的配重。邊跨合龍段混凝土在支架拆除前，其重量由支架承受，未作用于懸臂端，應在近端加配重代替合龍段混凝土對懸臂端的作用，同時遠端也應加配重保證T構平衡。在支架拆除時，卸去懸臂端配重。平衡配重在合龍鎖定之前加到相應懸臂端，可使合龍鎖定之后

60、骨架處于“不動”，避免薄弱處受剪破壞。十一、箱梁懸臂施工線型控制、概述懸臂梁灌注施工中，結構的線型控制直接影響合龍精度及成功與否，是確保梁的施工質量的關鍵之一。施工中的線型控制要求比較精確（合龍時兩懸臂端高程允許偏差、軸線允許偏差必須符合規定，而影響撓度的因素極為復雜（主要有掛籃變形、箱梁梁段自重、預應力施工、施工荷載、砼的收縮與徐變、日照溫差與溫度變化、結構體系轉換等）。施工中必須對撓度進行精確的計算和嚴格控制。、懸臂箱梁的施工撓度控制a、各參數的測定根據對影響撓度的各因素及其影響機理的分析，確定施工現場待測參數，各參數及其測定如下：（a）掛籃的變形值施工掛籃的變形難以準確計算，要通過掛籃荷

61、載試驗測定。在掛籃拼裝后，采用砂袋試壓法進行荷載試驗，加載量按各梁段重量計算確定。分級加載，加載過程中測定各級荷載下掛籃前端變形值，可以得到掛籃的荷載與撓度關系曲線。根據掛籃的荷載與撓度關系曲線，可查出懸臂施工中各梁段荷載作用下掛籃將產生的變形。（b）施工臨時荷載測定施工臨時荷載包括施工掛籃、人員機具等。其中掛籃設計重量為350kN，施工人員機具按100kN考慮，所以T構兩懸臂端施工臨時荷載各450kN。（c）箱梁砼容重和彈性模量的測定 砼容重隨著施工的推進采用常規方法測試。砼彈性模量主要測定砼彈性模量E隨時間t的變化過程，即Et曲線，采用現場取樣通過萬能試驗機試壓的方法，分別測定砼在7、14

62、、28、60天齡期的E值，以得到完整的Et曲線。（d）砼的收縮與徐變觀測砼的收縮與徐變采用現場取樣，進行長期觀測，在長期觀測結果未出來時，采用以前其它橋梁施工中相同或相似條件下同標號砼的試驗數據。（e）溫度觀測 溫度觀測分為大氣溫度觀測和箱梁體內部溫度觀測，大氣溫度觀測在與高程測量的同時進行，以便主梁高程代表性的確認。箱梁體內溫度觀測采用預埋元件進行，考慮到各T構的溫度大致相同，選某個典型的截面作為溫度測試對象。b、施工預拱度計算雖然設計文件提供了預拱度，但因實際施工中的施工條件、使用材料及實際工期與設計假定不盡相同，故施工中必須重新計算箱梁節段的預拱度。c、懸臂箱梁的施工撓度控制（a）根據預

63、拱度及設計標高，確定待灌梁段的立模標高，嚴格按立模標高立模。（b）成立專門的觀測小組，加強觀測每個節段施工中砼澆注前后、預應力張拉前后4種工況下懸臂的撓度變化。每節段施工后，整理出撓度曲線進行分析，及時準確地控制和調整施工中發生的偏差值（上拱不得大于1cm，下撓不得大于2cm）。（c）合龍前相接的兩個懸臂最后23個節段在立模時進行聯測，以保證合龍精度。d、線型監控測量0#段是整個懸澆箱梁段的起始部位，在其頂布置幾個測量控制點（包括0段中心點）作為施工測量的基準點，控制整個橋的施工。施工測量中采用的測量儀器必須經過鑒定合格方能使用。（a）高程監測在每個箱梁節段上布設二個對稱的高程控制點，既可以監

64、測各段箱梁施工的撓度，又可以觀測整個箱梁施工過程中是否發生扭轉變形。各個梁段在立完模澆注混凝土前，在距端模10厘米處預埋16的鋼筋，埋設位置是箱梁腹板外側對應的箱頂，上端鋼筋露出箱梁混凝土。在每個箱梁節段施工中的幾種不同工況（立完模澆注混凝土前、混凝土澆注后、預應力筋張拉前、預應力筋張拉后）下，對已澆各梁段的控制點高程進行測量，以便觀察各點的高程（撓度）變化以及箱梁曲線變化歷程。采用S1水準儀來進行高程測量監控，每次的讀數都采用黑紅面或雙儀高法觀測，以避免粗差現象產生。測量時間安排在一天溫度變化較小的時間里觀測，即每天日出一小時后觀測，以消除大氣折光以及日照溫差的影響，測量的工作持續時間越短越

65、好，每次觀測必須形成閉合水準路線，以檢驗觀測成果是否滿足規范要求。箱梁懸臂施工中高程測量控制程序如下圖（b）懸臂施工中的中線控制在0#段施工完后，用全站儀將箱梁的中心點放置0#段上，并在箱梁段未施工前將0#段上放置的箱梁中心點與首級控制點進行聯測，確認各個箱梁中心點在誤差精度范圍內，才進行下一步的箱梁施工測量。進入下一個懸澆段施工定模板高程澆注后高程觀測掛籃定位、立模監理復測澆注前高程觀測混凝土澆注簽發模板通知單張拉前高程觀測張拉后高程觀測預應力束張拉已澆各梁段觀測已澆各梁段觀測已澆各梁段觀測已澆各梁段觀測第四章 總體施工計劃第一節 主跨橋墩施工一、樁基施工、概況2#、3#墩鉆孔樁共計18根樁

66、基，其中3#墩樁基已施工完,2#墩剩6根樁基。 直徑均為1. 5m。計劃安排2#墩剩余樁基于2013年8月12日結束。二、主跨承臺施工3#墩承臺已施工完畢，2#墩承臺自2013年8月13日始，至8月19日止，共計7天。三、主跨墩身施工3#墩身計劃安排2013年8月11日8月30日施工（20天），2#墩身計劃安排2013年8月20日9月13日施工（25天）。第二節 邊跨橋墩施工一、樁基施工邊墩1#、4#墩挖孔樁共14根樁，直徑均為1.25m，均已施工完畢。二、承臺4#墩承臺已施工完畢，1#墩承臺自2013年9月1日始，至9月10日止，共計10天。三、墩身4#墩身計劃安排2013年9月1日9月23

67、日施工（23天），1#墩身計劃安排2013年9月11日9月28日施工（18天）。第三節 掛籃施工一、0號塊施工時間安排：2013年9月14日10月23日，共40天。其中支架安裝2天，底模、外模安裝5天，支架預壓3天，校模2天，底模、外模報檢1天，底板、腹板、橫隔板鋼筋及腹板預應力管道7天，底板、腹板、橫隔板鋼筋報檢1天，內模安裝4天，內模報檢1天，頂板預應力孔道、鋼筋、擋模安裝等5天，報檢1天，0#塊砼澆筑1天，工序等待3天，摩阻試驗3天，預應力筋張拉1天。二、掛籃安裝時間安排：2013年10月24日10月28日，共5天。三、15號塊施工時間安排：2013年10月29日12月7日，共計40天。

68、15號塊每塊施工8天，其中放線、調模板、安底板鋼筋、腹板鋼筋、底板波紋管、安腹板豎向及縱向管道、安內模、安翼緣板邊模、安頂板底層鋼筋、縱橫向管道及安擋模1天；安頂板頂層鋼筋、防護攔鋼筋、豎向精軋鋼上錨具及預留孔道、報檢及澆筑砼1天；工序等待5天（混凝土強度及齡期滿足設計要求）；張拉、壓漿、松后錨及移掛籃1天。四、中跨合龍段施工（6號塊）時間安排：2013年12月8日2013年12月15日，共計8天。其中拆除臨時支墩、配平衡重1天；掛籃就位1天；底模、外模安裝、底板、腹板、隔板鋼筋安裝1天；底板腹板及隔板管道安裝1天；內模安裝1天；頂板管道、鋼筋等1天；鎖定、體系轉換、澆砼合龍2天。五、邊跨不平

69、衡段7號塊施工時間安排：2013年12月16日12月23日，共計8天。7號塊施工8天，其中放線、調模板、安底板鋼筋、腹板鋼筋、底板波紋管、安腹板豎向及縱向管道、安內模、安翼緣板邊模、安頂板底層鋼筋、縱橫向管道及安擋模1天；安頂板頂層鋼筋、防護攔鋼筋、豎向精軋鋼上錨具及預留孔道、報檢及澆筑砼1天；工序等待5天（混凝土強度及齡期滿足設計要求）；張拉、壓漿、松后錨及移掛籃1天。六、邊跨現澆段9號塊施工在施工15號塊的同時，利用支架法施工9號塊。計劃2013年12月6日開始，至12月23日結束，共18天。第四節 合龍段施工一、邊跨合龍段施工（8號塊）時間安排：2013年12月24日12月31日，共8天

70、。底板及腹板模板安裝、底板腹板鋼筋綁扎及管道安裝1天；內模安裝、頂板、鋼筋、預應力管道、擋模、邊模安裝、報檢、臨時鎖定、澆筑砼1天；等強度5天；邊跨底板束張拉及壓漿1天。附32+48+32m連續梁施工進度網絡圖，32+48+32m連續梁施工進度橫道圖。第五章 施工工藝及措施第一節 掛籃拼裝施工工藝及措施掛籃結構構件運達施工現場后，安排在已澆好的0#梁段頂面拼裝，掛籃構件利用汽車吊吊至已澆梁段頂面，再進行組裝。掛籃桿件最大重量約2t，汽車吊滿足要求。掛籃結構拼裝的主要流程如下圖。1、主桁結構拼裝、在箱梁0#梁段頂板面軌道位置處進行砂漿找平，測量放樣并用墨線彈出箱梁中線、軌道中線和軌道端頭位置線。

71、以經緯儀和垂線相互校核主桁拼裝方位并控制掛籃行走時的軸線位置。、利用吊裝設備起吊軌道，對中安放，連接錨固梁。安裝軌道錨固筋，將錨梁與豎向預應力筋連接后，對每根錨筋施以250300kN的錨固力，在軌道頂安裝前支點滑船，后結點處臨時設置支承墊塊。、利用箱梁0#梁段頂面作工作平臺，水平組拼主桁成菱形體。利用汽車吊起吊安裝主桁片就位，并采取臨時固定措施，保證兩主桁片穩定。、安裝主桁后結點處的分配梁、（后）千斤頂、后錨桿等，將主桁后結點與分配梁連接并通過錨固筋與頂板預留孔錨固。、在箱梁0#梁段頂面組拼形成后橫梁桁片的2個單元（左右桁片）。將后橫梁桁片分段起吊安裝就位。同樣方式組拼前橫梁桁片，整體起吊安裝

72、就位。、按先下后上的順序安裝上、下平聯桿件。、安裝吊帶、分配梁、吊桿以及液壓提升裝置等，前后橫梁桁片與吊帶的銷接處必須照圖設置限位鋼管。、拆除后錨臨時支承墊塊。2、底平臺和模板結構拼裝底平臺的拼裝掛籃拼裝流程圖軌道安裝、錨固主桁片安裝錨桿錨固主桁前、后橫梁桁片安裝桁上下平聯安裝底平臺安裝外模系統安裝模系統安裝吊工作平臺安裝a.將0#梁段澆注時使用的大梁兩懸臂端用工字鋼接長，將底籃前、后橫梁吊放于大梁接長的懸臂端，前、后橫梁吊桿與主桁連接，用葫蘆倒鏈將底籃前、后橫梁與吊桿連接固定。再安裝底籃縱梁、分配梁等。其后安裝底平臺兩側及前、后端工作平臺。b.在箱梁0#梁段底板預留孔附近，以砂漿找平，安裝卸

73、載千斤頂、分配梁、底模等，將底籃后橫梁錨固于0#梁段底板。 外側模拼裝a.利用外模前、后吊帶將外模滑梁吊起。b.在橋下將側模骨架分2片連接成一個整體，將面板逐塊安裝在側模骨架上、檢查并調整側模位置。用汽車吊將骨架整體吊裝，懸掛在外模滑梁上。c.安裝側向工作平臺。內模拼裝a.在橋下將內模滑梁和橫梁、斜撐連接成一個整體，用汽車吊起吊通過內模前吊點和內模錨桿懸吊。b.在橋下將內模骨架拼裝成一個整體，用汽車吊吊裝將其懸掛于內模滑梁上。c.將內模頂板墊木和模板安裝在滑梁骨架上，調整模板。張拉工作平臺拼裝在橋下將工作平臺組裝成一個整體，用倒鏈懸掛于主桁系統上，以便隨施工需要進行升降。模板系統澆注梁段的尺寸

74、參數變化。a.模板骨架的安裝，除頂板和腹板的橫肋須一次拼裝就緒外，腹板部分的豎肋按箱梁塊件長度拼裝。b.當梁段長增加或減小時，板面應在掛籃未前移到下個梁段時，即將模板加長拼裝形成。c.每個梁段施工前調整內模的橫向位置，使之滿足箱梁腹板厚度的線性變化。3、拼裝過程注意事項在0#梁段施工完畢、模板拆除后才開始拼裝掛籃。拼裝時在T構兩端的0#梁段上同時對稱拼裝兩臺掛籃，以保證T構兩端對稱平衡。掛籃的拼裝是高空作業，每道工序務必經過認真的檢查無誤后方可進行下一道工序，確保施工安全。4、掛籃的移動及錨固體系轉換在每一梁段混凝土澆注及預應力張拉完畢后，掛籃將移至下一梁段位置進行施工，直到懸臂澆注梁段施工完

75、畢。掛籃前移時工作步驟如下：當前梁段預應力張拉、壓漿完成后，進行脫模（脫開底模、側模和內模）。當前梁段為0梁段時，用千斤頂將掛籃前支點頂起，將短軌F4換成長軌F5，將長軌錨固，落下千斤頂，滑船壓在軌道上，安裝水平頂推千斤頂。當前梁段為1最后一懸澆節段、用千斤頂將掛籃前支點頂起，拖動軌道至下一梁段位置就位，錨固軌道，落下千斤頂，滑船壓在軌道上。掛籃后結點進行錨固轉換，將上拔力轉給后錨小車。除底模后錨桿，此時底籃后橫梁僅用吊帶吊住。拆除側模后端的內吊桿，用后滑梁架后端吊住。此時內滑梁架的上端固定在橋面上。拆除內模滑梁的后吊桿，用特制的后滑梁架將內模滑梁后端吊住，上端固定在橋面上。檢查。用水平千斤頂

76、頂推掛籃前移，將底模、側模、主桁系統及內模滑梁一起向前移動，直至下一梁段位置。掛籃就位后，用掛籃后結點千斤頂進行錨固轉換，將上拔力由錨固小車轉給主桁后錨桿。 安裝底模后錨桿。 安裝側模、內模后吊桿，調整后滑梁架。 調整模板位置及標高。 待梁段底板及腹板鋼筋綁扎完畢后，將內模拖動到位，調整標高后，即可安裝梁段頂板鋼筋。 梁段混凝土澆注及預應力張拉完畢后，進入下一個掛籃移動循環。掛籃行走時，內外模滑梁必須在頂板預留孔處及時安裝滑梁吊點扣架，保證結構穩定；移動必須勻速、平移、同步，采取劃線吊垂球或全站儀定線的方法，隨時掌握行走過程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差，如有偏差，應使用千斤頂逐漸糾正；為安全起見

77、，掛籃尾部用鋼絲繩與豎向蹬筋臨時連接，隨掛籃前移緩慢放松。5、掛籃試驗荷載試驗時，加載時按施工中掛籃受力最不利的梁段荷載進行等效加載。試驗過程中加載分級進行，測定各級荷載作用下掛籃產生的撓度和最大荷載作用下掛籃控制桿件的內力。根據各級荷載作用下掛籃產生的撓度繪出掛籃的荷載撓度曲線，由曲線可以得出使用掛籃施工各梁段時將產生的撓度，為大橋懸臂施工的線性控制提供可靠的依據。根據最大荷載作用下掛籃控制桿件的內力，可以計算掛籃的實際承載能力，了解掛籃使用中的實際安全系數，確保安全可靠。掛籃主桁行走穩定性觀測，為了檢驗掛籃行走的穩定性，利用型鋼、鋼筋等重物按1.2倍空荷載在前吊桿位置加載，在行走過程中觀測

78、桁片的傾斜度、振顫情況及反扣輪滾動脫軌情況，要求主桁行走平衡，反扣輪工作正常。掛籃在墩頂0#梁段上拼裝完畢后，應對掛籃施加梁段荷載進行預壓，充分消除掛籃產生的非彈性變形。懸臂澆注施工過程中，將掛籃的彈性變形量納入梁段施工預拱度計算中。6、掛籃結構拆除箱梁懸臂澆注梁段施工完畢后，進行掛籃結構拆除。拆除時，將掛籃退至墩頂位置，先按拼裝時的相反順序拆除掛籃的底籃及模板系統，然后拆除掛籃主桁桿件。第二節 普通鋼筋及預埋件施工工藝及措施1、所有普通鋼筋的施工，安裝均應嚴格按照有關規定進行。除6#、8#及9梁段施工時應增設合龍段施工所需預埋件外，其余梁段埋置以下幾種預埋件：掛籃安裝預留孔、掛籃錨固精扎螺紋

79、鋼、通風孔、泄水孔、A0號塊中墩固接預埋梁體鋼筋網、接觸網預埋鋼筋、橋面墊層鋼筋網、通信信號預埋鋼筋、施工監測高程控制點預埋鋼筋頭等。2、懸澆段的普通鋼筋均采用現場綁扎，相鄰段間的鋼筋連接采用焊接時，焊接長度必須滿足施工技術規范要求，焊接時必須注意不能損壞預應力管道。3、當上、下層鋼筋間距太大時，應在兩層之間設置架立鋼筋。所有鋼筋凈保護層梁頂面3cm，其余為3.5cm。4、當鋼筋和預應力管道在空間發生干擾時，優先保證縱向、橫向、豎向、普通鋼筋的位置。鋼束錨固處的普通鋼筋如影響預應力施工時，可適當彎折，但待預應力施工完畢后應及時復原。在鋼筋施工過程中如發生鋼筋空間位置沖突，可適當調整其布置，但應

80、確保鋼筋的根數和凈保護層厚度。鋼筋的保護層墊塊材料的強度應與梁體相同。5、如因澆筑或振搗混凝土需要，可對鋼筋間距作適當調整。6、如錨下螺旋筋與分布筋相干擾時，可適當移動分布鋼筋或調整分布鋼筋的間距。 7、埋置預埋件時應嚴格保證位置準確，當預埋件位置與普通鋼筋位置發生沖突時，可適當調整普通鋼筋的位置。在混凝土澆注前應仔細檢查預埋件，確保其數量及位置的正確。所有預留孔洞（包括施工需要臨時預留（要經設計批準）都要設環狀鋼筋網。8、所有預埋件外露部份都要進行防腐處理，方法按設計要求進行。9、所有預埋件定位要準確，加固要牢固。第三節 混凝土泵送施工工藝及措施1、使用及操作時，嚴格執行操作規程和其他有關規

81、定。同時，根據使用操作規程制訂專門操作要點。混凝土的操作人員經過專門培訓合格后，才能上崗獨立操作。2、混凝土泵與輸送管連通后，應按混凝土泵使用操作規程的規定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉。混凝土泵啟動后，應先泵送適量水及水泥砂漿以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁。3、經泵送水檢查，確認混凝土泵和輸送管正常后，先對泵管進行潤滑，潤滑物采用1:2水泥砂漿。配制1m3砂漿倒入料斗，進行泵送，當砂漿即將壓送完畢時，即倒入混凝土直接轉入正常泵送。4、開始泵送時，混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態。泵送速度，應先慢后快，逐步加速。同時，應觀察混凝土泵的壓力和系統的工作情況，待各系

82、統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。5、當混凝土泵送出現壓力升高且不穩定、油溫升高、輸送管明顯振動等現象而泵送困難時，不得強行泵送，并應立即查明原因，采取措施排除。可先用木槌敲擊輸送管彎管、錐形管等部位，并進行慢速泵送或反泵，防止堵塞。6、在高溫炎熱季節施工時，用草繩包裹混凝土輸送管并經常灑水降溫，這樣可避免管道中的混凝土因吸熱失水而導致堵塞。7、當輸送管被堵塞后，采取下列方法排除：反復進行反泵和正泵，逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后再進行泵送；或用木槌敲擊，查明堵塞部位，在管外擊松混凝土，重復進行反泵和正泵，排除堵塞；如上述兩種方法無效時，應在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝

83、土堵塞物后，再接通管道。 8、泵送完畢后，將混凝土泵和輸送管清洗干凈。第四節 預應力工程施工工藝及措施1、預應力筋的制作、鋼絞線下料與編束a、鋼絞線下料i. 鋼絞線的下料長度L(cm)=Lc+140, Lc孔道長度，亦即設計鋼束的理論長度 。ii. 下料用砂輪鋸切割，切割前先用鐵線綁扎切口兩側，以免切后鋼絞線松散。iii. 鋼絞線除銹。嚴重銹蝕的鋼絞線不能使用，有輕微銹蝕的鋼絞線，經試驗合格后方可使用，但必須對鋼絞線除銹，除銹方法可用鋼刷和砂布等。iv. 鋼絞線錨固位置除銹。將鋼絞線兩端根據孔長對稱用筆畫出，將錨固位置用鋼刷或砂布除銹，以避免因銹蝕而出現錨固不緊或滑絲現象。b、鋼絞線編束i.

84、用“梳板”（根據錨環孔眼位置鉆上眼的8mm厚鋼板），梳理順直后再鍍鋅鐵絲綁扎，間距為12.0m，鋼束兩端各2m區段內要加密至50cm。ii. 焊制束頭，便于穿束。束頭要成圓錐形的焊接在一塊直徑為6cm的圓鋼板上，束頭焊接長度要短，并用砂輪磨圓。注意在焊制束頭時，要在附近包裹麻布，并不斷澆水隔溫，以免損傷鋼絞線，其保護長度為30cm。iii. 用紅漆將每根理順后的鋼絞線畫上印記，編束后的鋼絞束立即掛上標牌，注明型號、長度、鋼束編號，在現場架空30cm高堆放，用防雨布遮蓋。、25精軋螺紋鋼筋制作a、下料前預應力精軋螺紋粗鋼筋肉眼可見的彎折必須調直，清除表面的浮銹、污物、泥土，鋼筋兩端由鋼廠剪切造成

85、的扁頭予以鋸去。鋼筋表面有明顯凹坑、缺陷，予以剔除該段。b、下料時采用砂輪鋸切割，禁止使用電焊切割。采用氧割時，要避免飛濺熔渣損傷其它鋼筋表面，并對鋼筋兩端用砂輪或銼刀進行修整。c、在非張拉端露出錨具的長度等于或大于鋼筋直徑。在張拉端露出錨具的長度大于或等于鋼筋6倍螺距。2、預應力管道布置、預應力管道均采用鐵皮波紋管。、壓漿嘴、排氣孔的布置原則縱向束原則上全部采用壓漿嘴（錨墊板上除外）,其布置原則是：壓漿嘴距離60m，即當管長度L=17MPa，滿足強度要求。三、縱梁雙40號槽鋼計算1、縱梁40雙槽鋼布置圖見下圖：(立桿縱向間距0.6m)2、縱梁40雙槽鋼截面特性E=200000000Kn/m2

86、Ix=218644.4cm4=0.000372888m4A=283.04 cm4=0.016608m23、建立縱梁20b雙槽鋼有限元計算模型該模型的單元特性表見下4、縱梁20b雙槽鋼所受的外荷載布置取受10槽鋼最大荷載50.3kN進行縱梁20b雙槽鋼計算。5、計算結果(彎矩圖kN.m)(變形圖和最大位移表:單位mm) 跨中剛度f=0.361e-3/4.5=1/12465f=1/400(支座反力圖 kN)四、橫梁雙40號槽鋼計算1、橫梁雙40b槽鋼截面特性如下：E=200000000Kn/m2Ix=218644.4cm4=0.000372888m4A=283.04 cm4=0.016608m22

87、、橫梁雙40b槽鋼計算模型該計算模型的單元特性如下表：3、橫梁雙36b槽鋼荷載布置按最不利荷計算，即所有作用于雙36b型槽鋼上的集中荷載最大201kN計算，它是由反力為50.39kN產生的（10槽鋼的反力下圖示）則：其它反力產生的所有作用于雙36b型槽鋼上的集中荷載分別為3.1,36.6,41.6,107.6,125.4,201,88.8,109.3,83.8kN則作用于雙36b型槽鋼上的外載如下圖示。4、橫梁雙40b型槽鋼計算結果(彎矩圖kN.m)(變形圖和最大位移表:單位mm)可見：雙40b型槽鋼的最大應力為max=36.9MPa=170MPa。滿足強度要求。五、三角托架計算1、三角拖架構

88、件編號和尺寸見下圖2、三角拖架構件各編號構件截面特性(1)拖架桿件1、2：雙36槽鋼b型截面特性H=0.36m；A=268.09cm20.013618m2；Ix=212651.7cm425303.4 cm4=0.000253034m2；(2)拖架桿件4、5：雙28槽鋼b型截面特性H=0.28m；A=245.62cm291.24 cm2=0.009124m2；Ix=25118.4cm410236.8cm4=0.0001023684m2；3、三角拖架有限元計算模型該計算模型的單元材料和截面見下表4、三角拖架荷載布置0#塊懸挑部分最大截面高度按4.0m計，為安全計，可以整個梁段按高度4.0m、底板厚

89、度為1.0米的等截面梁段計算。此時，5米梁段總重量為2847Kn. 混凝土澆注時的沖擊系數：1.2附加荷載1：施工機機械與人群荷載按2.5kN/m2考慮;附加荷載2：沖擊荷載按2.0kN/m2考慮;附加荷載3：模板荷載，按外模100kN，內模30kN考慮，總共130Kn，則130/6.7/5=3.9 kN/m2；則總附加荷載為：（2.5+2+3.9）125=504kN；考慮附加荷載的5米梁段的總自重為： 1.2(2847+504)=4021kN則每片托架承受4021/5=804.2Kn，由兩個橫梁雙36槽鋼b型傳遞，每個橫梁雙36槽鋼b型傳遞的荷載為402.1Kn。三角拖架所受荷載如下：5、三

90、角拖架計算結果 (彎矩圖kN.m)(變形圖和最大位移表:單位mm)（內力表）(位移表)（支座反力）可見：三角拖架最大應力發生在單元6的左截面，下緣受拉max=108.7MPa483.76Kn（1桿處最大豎向支座反力）。可見，不配置鋼筋網，也可滿足局部承壓強度要求。考慮到實際受力的復雜性，在實際施工時，建議在墩與托架聯結處，1、3號桿件下方適當配置三層鋼筋網，以確保安全。第二節 墩梁臨時固結計算資料一、臨時支墩布置方案采用在橋墩兩側設置鋼管砼立柱并在墩頂四角設置臨時支座的臨時固結方案，具體做法如下：在承臺距墩中心線縱向3.5m處預埋4根600mm鋼管（橫橋向距墩中心線2.9m），壁厚1.2cm，

91、鋼管內壁上下端焊接長度為70cm按等間距焊接10根25羅紋鋼筋，其中要求各35cm嵌入鋼管和梁體或承臺混凝土內。承臺上布置立柱周圍1m范圍內要增設12螺紋鋼加強鋼筋網,網距1010cm。為加強鋼管立柱的穩定性，加工2根30雙槽鋼，用雙槽鋼將兩立柱連結成整體。在墩頂四角設個臨時支座，采用C50混凝土，支座尺寸140cm95cm。施工過程中嚴格控制累計不均衡荷載不超過20T。臨時支座分三次澆注成型，第一次澆注30cm厚，然后澆注5cm厚硫磺砂漿，強度不低于M40。最后C50混凝土至梁底。為便于拆除，在澆注硫磺砂漿時，在里面預埋電阻絲，拆除時通電熔化硫磺砂漿。連續梁箱體與臨時支座相接部位布設縱橫12

92、間距100mm的鋼筋網。臨時支座頂底面各設一薄層隔離層，隔離層用兩層油氈制作，以便在合攏后清除臨時支座。臨時支座布置方案見下圖。二、鋼管混凝土柱承載能力計算1、計算鋼管混凝土短柱的軸心承載能力采用鋼管混凝土結構設計與施工規程(CECS 28:90) 計算鋼管混凝土柱軸心承載力。公式如下：N0=fcAc (1+)Fc=19.5 MPa（40號混凝土抗壓強度設計值）Ac-核心混凝土截面面積;Ac=1/43.14(0.5760.576)= 0.26044416m2;=(fsAs)/(fcAc)fs=210Mpa（鋼的抗拉、壓設計強度）As=3.14 (0.6-0.012) 0.012=0.02215

93、584m2(鋼管截面積)=2100.02215584/(19.50.26044416)= 0.9161；N0=195000000.26044416 (1+sqrt(0.9161)+0.9161)= 14592167N=14592Kn2、計算穩定系數=1-0.115 (sqrt(l0/D-4)=0.115 (sqrt(24/0.6-4)=0.693、鋼管混凝土的承載能力為 N0=145920.69=10068kN三、不平衡彎矩檢算抗不平衡力矩由兩部分組成：1、由鋼管混凝土支墩產生的抗不平衡力矩M1=2N03.5=70476kNm由25羅紋鋼筋產生的抗不平衡力矩25精扎羅紋鋼筋的極限承載能力為：N

94、=3.140.0250.025/4340000000=166812.5N=167KN。 采用極限狀態法分析計算，可得：M2=2221673.55=26085kNm此時受壓區混凝土應力為：=22167000/1.2/0.7=4.4Mpa40Mpa；總抗不平衡力矩為M=M1+M2=70476+26085kNm=96561Knf=96561/40556=2.4 ,滿足抵抗不平衡彎矩要求。四、不平衡重和混凝土自重作用下臨時支墩所受軸力計算1、鋼管混凝土彈性模量與截面面積計算采用相當彈性模量和截面面積計算鋼管混凝土彈性模量與截面面積，計算公式如下：EA=ECAC+ASASEI=ECIC+ESISEA鋼管

95、混凝土軸向抗拉和抗壓剛度EI鋼管混凝土彎曲剛度；EC混凝土彈性模量；ES鋼管彈性模量；AC混凝土截面面積；AS鋼管面積；IC混凝土慣性矩；IS鋼管慣性矩。為便于有限元計算，可以令鋼管混凝土彈性模量為E=35000000kN/m2，則可以得到直徑為0.6m、壁厚為1.2cm為鋼管混凝土的相當截面面積A=0.387m2，截面慣性矩為I=0.01088m4。2、計算模型選擇臨時支敦要求承受起懸臂施工過程中的最大荷載，并能夠抵抗施工過程中允許的最不利于偏載。當所有懸臂段澆注完成后，臨時支墩將承受最大的壓力，相應的有限元計算模型如下圖，活動支座的反力即為臨時支墩的軸向力。（單元節段與臨時支撐圖）（有限元

96、模型）該計算模型的單元特性如下表：3、臨時支墩計算時最不利荷載布置最不利偏載按200kN考慮，梁體自重超載系數為1.05，掛藍重為350kN，不考慮預應力張拉的影響。則臨時支墩計算時最不利荷載布置如下圖所示。4、臨時支墩強度計算考慮偏載的最不利荷載彎矩圖 和支墩軸向應力見下圖 （彎矩和應力圖）（鋼管混凝土支墩支內力表）（變形與位移圖）可見：鋼管混凝土支墩的最大軸力為Nmax=1886Kn；最大截面壓應力為=5.37MPa1.59.行走狀態抗傾覆穩定系數1.5三、掛藍特點1、掛藍結構簡單受力明確；2、走行裝置構造簡單，外側模、底模可一次就位；3、軌道錨固利用箱梁豎向預應力精扎螺紋鋼筋。四、主菱形

97、構架計算1、主菱形構架結構圖2、掛籃各部件截面特性構件-均為228a槽鋼 ，Q235鋼 截面面積：A=240.02=0.008004cm2m2 慣性矩：I=4752.2=9504.4cm4=0.000095044m4 構件截面高度：H=0.28mQ235鋼：E=2.0105MPa =170 MPa3、計算模型該計算模型的單元材料和截面見下表。4、菱形架力學計算工況1：進行主菱形架的強度計算為安全計，可考慮1號段澆注時產生的最大荷載進行強度計算。1#號段最大重量為1360Kn；考慮超載系數：1.05;混凝土澆注時的沖擊系數：1.2附加荷載1：施工機械與人群荷載按2.5kN/m2考慮;附加荷載3：

98、模板荷載，按外模100kN，內模30kN考慮，總共130Kn，則130/3/12=3.6 kN/m2；則總附加荷載為：（2.5+2+3.6）312=292kN；則掛藍施工期間承受的總最不利荷載為：1.051.2(1360+292)=2081.5kN則一側主構架承受的荷載為：2081.5/2/2=520.4Kn，見下圖。計算結果如下：彎矩圖（kNm）剪力圖（kNm）軸力圖（kNm）（菱形掛藍內力表）以下為菱形掛藍之各桿件單元的截面應力：以下為菱形掛藍之變形圖和位移表。變形圖（最大位移為2.11cm）（位移表）以下為菱形掛藍之變形圖和位移表支座反力。掛藍主構架中主縱梁的最大截面正應力max=153

99、MPa=170 Mpa，主構架強度滿足要求。工況2：進行主三角架的剛度計算為安全計，可考慮1號段澆注時產生的最大荷載進行剛度計算。1#號段最大重量為1360Kn；考慮超載系數：1.05;混凝土澆注時的沖擊系數：1.2附加荷載1：施工機械與人群荷載按2.5kN/m2考慮;附加荷載3：模板荷載，按外模100kN，內模30kN考慮，總共130Kn，則130/3/12=3.6 kN/m2；則總附加荷載為：（2.5+2+3.6）312=292kN；則掛藍施工期間承受的總最不利荷載為：1.05(1360+292)= 1734.6kN則一側主構架承受的荷載為：1734.6/2/2=433.6Kn。則一側主構

100、架承受的荷載為：2039/2/2=510Kn，則主三角架在吊帶作用點處最大位移為：1.5433.6/520.4=1.25cm。五、前、后吊帶計算由前節計算結果得知，前吊帶的最大荷載為520kN，吊帶為16Mn鋼，截面面積為15020mm2=30cm2=0.003m2；其承載能力為N=0.003210000000=630kN主構架一側有兩根吊帶，因此：吊帶應力=520000/0.003/2=86666667/m2=86.7MPa=210MPa吊帶伸長量計算可按最大荷載433.6kN計算，吊帶長度按7.5m計算，則：=4336007.5/200000000000/0.003/2=0.0027m=3

101、mm則掛藍最大位移為：1.25+0.3=1.55cm。后吊帶兩對32精扎羅紋鋼筋和兩根16Mn鋼吊帶，則一根32精扎羅紋鋼筋承最大受荷載為：520/2=260KnP=600Kn, 安全系數為1.96；一根吊帶所承受的最大荷載為260KnN=630Kn，安全系數為2.1。滿足強度要求 。六、混凝土澆注時后錨力學計算菱形架一側由一對25精扎螺紋鋼筋錨固，25精扎螺紋鋼筋承載能力為：1/43.142525930=482.3kN;后錨最大錨固力為：Nmax=555 kN,則一根25精扎螺紋鋼筋最大承受555/2=277.5kNP= 482kN軸力, 安全系數為482/277.5=1.74。七、前上橫梁

102、計算1、前上橫梁結構圖前上橫梁為桁架片，其尺寸如下圖示。2、 桿件截面特性1）10槽鋼截面面積：A=12.74cm2=0.001274m2;慣性矩：I=198.3cm4=0.000001983 m4截面高：H=0.1m2）16a槽鋼截面面積：A=21.95cm2=0.002195m2;慣性矩：I=866.2cm4=0.000008662m4截面高：H=0.16m3、計算模型該計算模型的單元材料和截面特性見下表。4、前上橫梁外載布置如前三節所述，4#節段是掛藍施工的最不利荷載節段，一側總荷載為211.6kN，橫梁外載需要將這種荷載分配在外模吊桿、內模吊桿及前橫梁吊桿上，可近似按箱型截面的分塊面積

103、加以分配。1#節段的分塊面積如下圖示（單位m2）。因此：上前橫梁上各吊點的作用力分別為：前下橫梁吊點P1=520.417.436/22.146/2=204.8kN外模吊點P2=520.41.282/22.146=60.1kN內模吊點P3=520.42.16/22.146=50.7Kn前上橫梁由兩片桁架組成，則一片橫梁所受荷載為：前下橫梁吊點P1=204.8/2=102.4kN外模吊點P2=60.1/2=30.0kN內模吊點P3=50.7/2=25.3Kn一片前上橫梁所受到的吊點荷載見下圖5、前上橫梁外載計算計算結果如下各圖所示（彎矩圖及最大應力值）（軸力圖kN）（變形圖和位移表）可見：前上橫梁

104、在上弦桿處出現較大的拉應力，如=152Mpa=170Mpa。八、前下橫梁計算1、前下橫梁結構圖前下橫梁由240b槽鋼組成。2、前下橫梁截面特性截面面積：A=239.45cm2=0.00789m2慣性矩：I=26587.6cm4=26350.4cm4=0.000263504m4截面高度：H=0.4m3、前下橫梁有限元計算模型該計算模型的單元材料和截面特性見下表。4、前下橫梁所受荷載偏于安全考慮，可將前下橫梁所受混凝土自重荷載按等截面考慮，最不利荷載分布見如下圖。考慮超載系數：1.05;混凝土澆注時的沖擊系數：1.2附加荷載1：施工機機械與人群荷載按2.5kN/m2考慮;附加荷載2：沖擊荷載按2.

105、0kN/m2考慮;附加荷載3：模板荷載，僅考慮底模按106kN計算；則總附加荷載為：（2.5+2）36.7+106=196.5kN，前下梁所承受的總附加荷載為98.2Kn，等效均布置荷載為98.2/6.7=14.7Kn/m腹板區所受的均布置荷載為：1.051.2209/1+14.7=278Kn/m箱室區所受的均布置荷載為：1.051.2209/4.9+14.7=68.4kN/m則前下橫梁所受最不利外載見下圖5、前下橫梁計算（彎矩圖及最大應力值）（支座反力）（前下橫梁最大位移）（最大位移表）可見：前下橫梁的最大正應力為max=88MPaF=4036kN。滿足要求四、連接鋼筋計算鋼筋與鋼板連接的貼

106、角焊縫抗剪切強度計算公式：=N/（hulf）N作用在一根鋼筋上軸向力，取因溫升或溫降產生的水平摩擦力F=4036Kn/4/16=63kN。Hu焊縫的計算厚度，取0.7hf=0.70.008=0.0056m。實際施焊時要求焊縫高度為10mm，且焊縫飽滿。lf焊縫的計算長度之和。一根N4鋼筋長度為0.24m因此：=N/（huLf）=63000/(0.00560.24)= 46875000N=46.9Mpa= 85Mpa 滿足抗剪要求。五、合龍段混凝土澆注過程中鎖定工字鋼計算邊跨合龍段工字鋼鎖定后，工字鋼將與左右半跨梁橋連接成整體，形成組合連續梁橋，并將共同承受合龍段混凝土重量產生的內力。此時，鎖定

107、工字鋼按組合截面計算。截面特性為：截面面積：A=40.01421m2=0.0568m2；慣性矩：I=I0+A2Y2=20.00024206+20.01421(4.85/2+0.16) (4.85/2+0.16)= 0.1903929545m4合龍段自重為W=2337=674Kn，為安全計，考慮超載系數1.5，則：自重荷載為：W=1.5674=1011kN鎖定工鋼計算模型及所受外載如下：計算結果如下：可見：合龍段混凝土澆注完后，鎖定工字鋼將產生最大33.47Mpa的正應力。溫度變化引起克服縱向摩擦力所產生的截面應力為：=4036000/4/0.01421=71006333N/m2=71MPamax=71+33.5=104.5MPa=170MPa; 滿足要求。第九章 附 件一、特大橋連續梁施工平面布置圖二、掛籃設備圖三、連續梁施工網絡圖四、連續梁施工橫道圖