1、腳手架施工方案一、現場勘察本工程為框架結構，根據地質勘察部門提供的勘察報告，本區地勢平坦，地質均勻，可以按照工程建設要求根據需要搭設腳手架。本工程總高度為55.20 米，經研究決定建筑物四面采用雙排腳手架、懸挑腳手架。二、腳手架搭設步驟固定槽鋼在槽鋼上排放掃地桿按立桿間豎立桿逐根豎立桿并與掃地桿扣緊安裝第一步大橫桿并與立桿扣緊安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿安裝第一步小橫桿架設臨時斜撐桿上端與大橫桿和小橫桿安裝連墻桿東西兩面安裝立桿架設剪刀撐立桿及小橫桿高出作業面1.2 米鋪腳手板護身欄桿并掛立網掛平網按步驟隨施工進度搭設。三、搭設腳手架的人員組織安排根據工程規模，可按照以下人員分配進行腳手架

2、的搭設施工：本工程架體搭設需要11 個人，4 人負責具體搭設，3 人負責服務工作，工地安全員，施工員負責質量安全檢查。所有腳手架施工人員均持有省建工局頒發的特殊工種人員上崗證書。四、搭設腳手架專用工具序號工具數量1 扳手15 套2 安全帶15 條3 安全帽15 個4 水準儀1 臺5 工作服15 套腳手架工程：雙排腳手架的構造：由于本工程外墻雙排腳手架在3 層以下搭設、高度為15m，（1）腳手架的搭設幾何尺寸：采用 483.5 的鋼管搭設排距：1.2 m；柱距：1.5 m；步距：1.5 m；內立桿距墻150mm。連墻件：選用剛性連墻件，水平距離為4.0 m，垂直距離隨樓層標高；在框架部位結構施工

3、時預埋鋼管，腳手架搭設到此位置時，與預埋鋼管相連接；剪力墻部位利用穿墻螺栓孔，用螺栓進行拉結。（2）腳手架基礎：每根腳手架立桿下面安裝底托，并在底托下面平行外墻墊 5cm厚腳手板，立桿范圍內回填土夯填密實，并找出排水坡度。（3）腳手架的搭設：縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。（4）注意事項：立桿接長時，接頭應交錯布置，相鄰接頭不得在同步、同跨內，錯開距離不得小于500 mm；連墻件設置在主節點附近；腳手架外側立面沿全高和全長設置剪刀撐；橫向支撐：兩端設置，中間每隔 6 跨設置一道，橫向支撐沿高度方向呈之字布置。5.8.2 外腳手架的

4、驗算：（最大高度26 為依據）腳手架的驗算項目：縱向、橫向水平桿的強度及剛度；立桿穩定性驗算。（1）由于腳手架的搭設尺寸為縱向、橫向水平桿驗算1.5 1.2 m，符合建筑施工腳手架實用手冊中表4-34的要求。故縱向、橫向水平桿的抗彎強度、抗彎剛度及扣件的抗滑移均滿足要求，不需驗算。（2）立柱穩定性驗算：本工程腳手架為單立桿，故需驗算的項目為腳手架底部的立柱穩定。（不考慮立柱偏心的影響）荷載計算：腳手架自重產生的軸心力NGK：查表得到：一個柱距范圍內每米腳手架自重產生的軸心壓力標準值-gk=0.140kN/m；則：腳手架在26m處自重產生的軸心壓力標準值為 NGK=3.948 kN；腳手架在底部

5、自重產生的軸心壓力標準值為 NGK=8.85 kN；(算上增加的立桿和扣件)腳手架活荷載產生的軸心壓力標準值：腳手板考慮四層搭設，則查表得到：四層腳手板產生的軸心壓力標準值：NQ1K=1.2151.5 0.18=1.485 kN;防護材料產生的軸心壓力標準值（立網網目尺寸為3.5 3.5 cm，繩徑 3.2 mm，自重 0.01kN/m2）：NQ2K=0.01 1.5 53.2=0.798 kN;考慮二層同時施工，施工均布荷載 QK=23.0=6.0 kN/m2,查表得到施工荷載產生的軸心壓力標準值：NQ3K=6.08 kN;則：腳手架活載在底部產生的軸心壓力標準值為：腳手架活載在21.6 m

6、 處產生的軸心壓力標準值為：風荷載標準值：查表得到：地區基本風壓 w0=0.35 不考慮風振系數，則：風荷載標準值 wK=0.7usuzw0;uz-風壓高度變化系數：查表得到（地面粗糙度按B 類考慮）h=21.6m uz=1.33 h=5 m uz=0.80 us-體型系數：擋風系數=0.192 us=1.2=0.23則：頂部：wK=0.7usuzw0=0.1kN/m2 作用于立柱的風線荷載標準值：qwk=wK l.5=0.15kN/m;風荷載產生的彎距：MW=26m處：wK 0.076kN/m2；qwk=0.113kN/m;MW=0.036kNm 5 m 處：wK 0.045kN/m2；qw

7、k=0.068kN/m;MW=0.021kNm 則：風荷載產生的彎曲應力：-26m處 -底部其中：W 為立桿截面的抵抗距，單立桿的截面抵抗距W=5.08 cm3；）立桿底部穩定性驗算：應滿足：其中：fc-鋼材抗壓強度設計值，fc=180 N/mm2;查表得到：u（計算長度系數）=1.70 ；i（回轉半徑）=1.58 cm則：=uh/i=161 查表得到：（穩定系數）=0.271；則：；軸心壓力設計值：由 i（回轉半徑）=1.58cm；查表 k1=0.75 則可知：；可滿足要求。）變截面處立柱穩定驗算：（穩定系數）=0.271；則：；軸心壓力設計值：可知：；可滿足要求。經過以上計算可得知：本腳手

8、架的設計搭設方案是合適、安全的。5.8.3 滿堂紅腳手架：（）滿堂紅腳手架用碗扣式腳手搭設以作為樓板混凝土模板的支撐系統。碗扣式腳手架的立桿間距0.9 m、橫桿步距1.2 m。碗扣式腳手架的搭設順序：基礎處理 立桿 橫桿 接頭鎖緊 上層立桿 立桿連接銷 橫桿 可調托撐。（）腳手架搭設到設計高度后應對腳手架進行全面檢查，其內容有：1）基礎是否有不均勻沉降和下陷。2）立桿底座和基礎是否接觸良好。3）全部節點的碗扣質量。4）荷載是否符合要求。5.8.4 內裝修工具式腳手架：內裝修時采用工具式腳手架以及用碗扣式腳手架拼裝成的可移動式腳手架。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼

9、管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度24.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.40 米，立桿的橫距0.90 米，內排架距離結構0.40 米，立桿的步距1.50 米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2 步 2 跨，豎向間距 3.00 米，水平間距 2.80 米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2 層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為 0.15kN/m2，按照鋪設 4 層計算。欄 桿 采 用 竹 笆 片，荷 載 為0.15kN/m，安 全 網 荷 載 取0.0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。基本風壓0.45

10、kN/m2，高度變化系數1.5600，體型系數1.1340。懸挑水平鋼梁采用18a 號槽鋼 U口水平，其中建筑物外懸挑段長度 1.50 米，建筑物內錨固段長度3.50 米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物 1.30m。拉桿采用鋼絲繩。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.400/3=0.070kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 1.400/3=1.400kN/

11、m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.2 0.070+1.4 1.400=2.090kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.0900.9002/8=0.212kN.m=0.212106/4491.0=47.121N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.070+1.400=1.508kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.508900.04/(384 2.06105107780.0)=0.580m

12、m小橫桿的最大撓度小于900.0/150與 10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 0.900=0.035kN 腳 手 板 的 荷 載 標 準 值P2=0.150 0.9001.400/3=0.063kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.900 1.400/3=1.260kN 荷載的計算值 P=(1.20.035+1.2 0.063+1.4 1.260)/2=0.941kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最

13、大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.4002+0.267 0.9411.400=0.359kN.m=0.359106/4491.0=79.893N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381400.004/(100 2.060105107780.000)=0.05

14、mm 集中荷載標準值P=0.035+0.063+1.260=1.358kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.8831357.5601400.003/(100 2.060105107780.000)=3.16mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.204mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與 10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.4

15、00=0.054kN 腳 手 板 的 荷 載 標 準 值P2=0.150 0.9001.400/2=0.094kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.900 1.400/2=1.890kN 荷載的計算值 R=1.20.054+1.2 0.094+1.4 1.890=2.824kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立

16、桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1195 NG1=0.12027.000=3.226kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 0.15 NG2=0.15041.400(0.900+0.400)/2=0.546kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.1501.4004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.40027.000=0.189kN經 計 算 得 到，靜 荷 載 標 準 值NG=NG1+NG2+NG

17、3+NG4=4.381kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算 得到，活荷 載 標準 值NQ=3.000 2 1.400 0.900/2=3.780kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 D.4 的規定采用：W0=0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1的規定采用：Uz=1.560 Us 風荷載體型系數：Us=1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.450 1.560 1

18、.134=0.557kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85 1.4NQ經 過 計 算 得 到，底 部 立 桿 的 最 大 軸 向 壓 力N=1.2 4.381+0.85 1.4 3.780=9.756kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.381+1.43.780=10.549kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷

19、載產生的彎矩 Mw=0.85 1.4 0.557 1.400 1.500 1.500/10=0.209kN.m 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.549kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計 算 長 度 系 數，由 腳 手 架 的 高 度 確 定，u=1.500；l0 計算長度(m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.500=2.599m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為2

20、599/16=163；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10549/(0.27424)=92.783N/mm2；f 鋼 管 立 桿 抗 壓 強 度 設 計 值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.756kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計 算 長 度 系 數，由 腳 手 架 的 高 度 確 定，u=1.500；l0 計算長度(m),由公式

21、l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.500=2.599m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；由長細比，為2599/16=163；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.209kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=9756/(0.27424)+209000/4491=132.313N/mm2；f 鋼 管 立 桿 抗 壓 強 度 設 計 值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計

22、計算滿足要求!連墻件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B 為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面積 A=21.95cm2。受腳手架集中荷載 P=10.55kN 水 平 鋼 梁 自 重 荷 載q=1.2 21.95 0.0001 7.85 10=0.21kN/m 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑

23、腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=13.273kN,R2=8.758kN,R3=0.101kN 最大彎矩 Mmax=2.326kN.m 抗 彎 計 算 強 度f=M/1.05W+N/A=2.326 106/(1.05108300.0)+5.7521000/2195.0=23.077N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用 16a 號槽鋼 U口水平,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到 b=570 10.0 63

24、.0 235/(1300.0 160.0235.0)=1.73 由于 b 大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值 b=1.07-0.282/b=0.907 經過計算得到強度=2.33106/(0.907108300.00)=23.69N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi 按照下面計算其中 RUicosi 為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14.466kN 十、拉桿的強度計算拉 繩 或 拉 桿 的 軸

25、 力RU 我 們 均 取 最 大 值 進 行 計 算，為RU=14.466kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中 Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661 鋼絲繩分別取0.85、0.82 和 0.8；K 鋼絲繩使用安全系數，取10.0。選 擇 拉 鋼 絲 繩 的 破 斷 拉 力 要 大 于10.00014.466/0.850=170.183kN。選擇 619+1 鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑13.5mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU 我們均取

26、最大值進行計算作為吊環的拉力 N，為 N=RU=14.466kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=14466 4/(3.1416502)1/2=14mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.758kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉

27、力，N=8.76kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 8758.15/(3.1416201.5)=92.9mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=8758 4/(3.1416502)1/2=11mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=8.76kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!