1、目 錄 一、工程概況11.1 工程簡介11.2 參建單位11.3 水文地質情況11.3.1 地形、地貌11.3.2 地基土構成與特征11.3.3水文條件概況21.4 編制依據3二、塔吊設計及選型32.1 1#塔吊設計說明52.2 1#塔吊基礎設計情況62.3 1#塔吊性能情況72.4 2#、3#、4#、5#塔吊設計說明82.5 2#、3#、4#、5#塔吊基礎設計情況92.6 2#、3#、4#、5#塔吊性能情況10三、鉆孔灌注樁施工方案113.1 鉆機的選擇113.2.1 鉆孔灌注樁施工工藝流程113.2.2 測量放樣123.2.3 護筒制作、埋設123.2.4 鉆頭選擇123.2.5 鉆進技術

2、參數123.2.6 鉆進泥漿123.2.7 鉆渣、廢漿的處理123.2.8 成孔質量控制123.2.9 鋼筋籠制作定位133.2.10 鋼筋籠的吊放133.2.11 混凝土灌注施工13四、土方開挖、塔吊基礎承臺施工144.1 土方開挖技術要求144.2 格構柱施工工藝及技術措施144.2.1 施工工藝144.2.2 立柱樁格構柱制作與安裝154.2.3 混凝土澆筑164.2.4 空孔回填164.2.5 施工技術保證措施164.3 塔吊基礎施工方案184.3.1 塔吊模板支撐系統184.3.2 鋼筋施工184.3.3 混凝土施工19五、現場安全技術保證措施205.1 消防及用電安全205.2 管

3、線保護安全措施205.3塔吊使用安全措施205.3.1塔機防碰撞措施205.3.2、吊裝機械及索具的要求215.4 環境保護措施21六、起重設備應急救援預案216.1 應急處理工作小組名單216.2 組織措施216.3 事故處理程序216.4 應急處理流程圖23七、塔吊日常監測247.1 日常監測目的247.2 日常監測項目內容247.3 監測點設置247.4 監測頻率及監測數據的報警247.4.1 監測頻率247.4.2 監測數據的報警和處理247.5 監測表形式24八、安全文明施工24九、管理體系259.1 管理體系圖259.2 總包管理職責25十、塔吊計算書2610.1 1#塔吊計算書2

4、610.2 2#塔吊計算書30塔吊計算滿足要求！3410.3 3#塔吊計算書3410.4 4#塔吊計算書3910.5 5#塔吊計算書43十一、附圖48一、工程概況1.1 工程簡介 浦東大道1-04-06/07地塊商辦項目北至浦東大道，南至規劃乳山路，西至海院小區，東至規劃新興路。擬建建筑物包括一棟140m超高層辦公塔樓A號樓（32F/2D），一棟90m高層公寓式辦公塔樓B號樓（23F/1D），多棟多層商業裙房C號樓以及一座地下車庫（西北側為地下2層，東南側為地下1層）。總建筑面積為133408.13：其中地上建筑面積100408.13，地下建筑面積33000。辦公高層建筑按工程設計等級分類為一

5、類高層公共建筑，耐火等級為一級。 本工程地下室基坑東西向長度約178米，南北向長度約203米，總面積約37403，基坑圍護周長700m，開挖深度為5.0511m，總面積約19000。基坑北側為浦東大道，道路寬度約40m，道路下為軌道14號線，隧道盾構線距離本工程地下室外墻約54.0m，且道路下面布有多條市政管線，距離基坑約50m；基坑東面為新興路道路，距離基坑約5m，道路寬度約20.0m，道路下埋設有市政管線；基坑西側為臨海院小區，建筑形式為多層建筑，距本基坑約5m處存在較多居民生活管線；基坑南側與乳山路距離13m。地下二層開挖區域屬于二級安全等級基坑，地下一層及東西兩側坡道開挖區域屬于三級安

6、全等級基坑。環境保護等級除地下2層分隔墻區、地下一層其他側為二級，其余均為三級。 本工程0.00相對于絕對標高4.950m,場地自然地面絕對標高4.200m。本基坑設置兩道混凝土支撐，局部第二道支撐為鋼支撐：第一道為混凝土支撐中心高為-1.950m，第二道支撐標高為-6.850m，工程地下室頂板面標高為-5.65M，基礎筏板砼厚度為A號樓2000mm、B號樓1000mm、C號裙房400mm、D樓400600mm。本工程基坑底標高-5.55m-11，40m，地下一、二層結構面標高分別為-9.40m，-5.65m，基礎底板面標高為-5.15m-9.4m；1.2 參建單位 建設單位：產開發有限公司

7、圍護設計單位：有限公司 建筑、結構設計單位：有限公司 監理單位：監理有限公司 施工總承包單位：工程有限公司1.3 水文地質情況 1.3.1 地形、地貌本工程位于上海市浦東新區海院小區以東、浦東大道以南、新興路以西，乳山路已北。基地為上海海事大學民生路校區，場地原有建筑已拆除完畢。場地內地表覆有厚度約0.23.9米左右雜填土。地貌為濱海平原。場地自然地坪標高約為+4.200m。 1.3.2 地基土構成與特征 根據上海協力巖土工程勘察有限公司提供的浦東大道1-04-06/07地塊商辦項目巖土工程勘察報告擬建場地在勘察所揭露 140m深度范圍內揭遇的地基土均屬第四紀沉積物。場地均屬于正常沉積區。場地

8、內地層從其結構特征、土性不同和物理力學性質上的差異可劃分為11層及不同層次的亞層：層雜填土，場地內均有分布，雜色，層底標高2.810.43m，平均厚度1.77m，主要由粘性土夾少量碎石子構成（部分地段表層有水泥地坪），見貝殼碎屑及植物根莖，土質不均。層粉質粘土，除極少部分厚填土部位缺失外，場地內均有分布，褐黃灰黃色，層底標高1.750.35m，平均厚度1.18m，濕，可塑軟塑，壓縮性中等，含氧化鐵錳質結核及浸染斑點，土性自上而下漸變軟，稍有光澤，無搖振反應，韌性中等，干強度中等，土質不均。層淤泥質粉質粘土，場地內均有分布，灰色，層底標高-5.12-6.75m，平均厚度4.38m，很濕，流塑，壓

9、縮性高，含云母，夾薄層粉土，偶見貝殼碎屑，稍有光澤，無搖震反應，韌性中等，干強度中等。夾層砂質粉土，場地內均有分布，灰色，層底標高-1.10-4.25m，平均厚度2.84m，飽和，松散，中等偏低壓縮性。含云母，夾薄層粘性土，無光澤，搖震反應迅速，韌性低，干強度低。層淤泥質粘土，場地內均有分布，灰色，層底標高-14.15-15.58，平均厚度8.92m，飽和，流塑，壓縮性高，含云母，夾薄層粉砂，具水平層理，偶見貝殼碎屑，有光澤，無搖震反應，韌性高，干強度高。層粉質粘土，場地內均有分布，灰褐灰色，層底標高-18.61-21.82m，平均厚度6.01m，濕，軟塑，壓縮性中等，含云母及有機質，夾泥鈣質

10、結核及腐植物根莖，稍有光澤，無搖震反應，韌性中等，干強度中等。層粉質粘土，場地內均有分布，暗綠草黃色，層底標高-24.15-26.24m，平均厚度4.00m，稍濕，可塑硬塑，中等壓縮性。含氧化鐵斑點，稍有光澤，無搖震反應，韌性中等，干強度中等。第層根據土性不同及原位測試數據的差異，分為3個亞層: 12層，其中，2層根據土性再分成二個次亞層。1層砂質粉土，場地內均有分布，草黃灰黃色，層底標高-30.29-31.55m，平均厚度6.02m，飽和，中密，中等壓縮性。含云母、氧化鐵斑點，夾薄層粘性土，無光澤，搖震反應迅速，韌性低，干強度低。2-1層粉砂，場地內均有分布，灰灰黃色，層底標高-55.01-

11、56.05m，平均厚度24.51m，飽和，密實，中等壓縮性。主要由長石、石英、云母等細小礦物顆粒構成，局部夾薄層粘性土。2-2層砂質粉土，場地內均有分布，灰黃色，層底標高-60.32-61.14m，平均厚度5.33m，飽和，中密，中等壓縮性。含云母，夾薄層粉質粘土，無光澤，搖震反應迅速，韌性低，干強度低。1層粉質粘土，場地內均有分布，灰色，層底標高-64.95-66.82m，平均厚度4.60m，濕，可塑，壓縮性中等，含云母、土質不均，稍有光澤，無搖震反應，韌性中等，干強度中等。2層砂質粉土夾粉質粘土，場地內均有分布，灰色，層底標高-68.47-69.82m，平均厚度3.72m，飽和，密實，壓縮

12、性中等，含云母，夾少量粘性土，土質不均，無光澤，搖震反應迅速，韌性低，干強度低。層細砂，場地內均有分布，青灰色，層底標高-82.35-83.29m，平均厚度13.64m，飽和，密實，中等壓縮性。主要由長石、石英、云母等細小礦物顆粒構成。層粉質粘土，場地內均有分布，蘭灰褐灰色，層底標高-85.41-86.15m，平均厚度3.08m，稍濕，可塑硬塑，中等壓縮性，含云母，夾薄層粘質粉土，具層理，稍有光澤，無搖震反應，韌性中等，干強度中等。層粉砂，場地內均有分布，青灰色，本次勘察僅揭露此層尚未揭穿，飽和，密實，中等壓縮性。主要由長石、石英、云母等細小礦物顆粒構成，含貝殼碎片。樁側極限摩阻力標樁側極限摩

13、阻力標準值fs與樁端極限端阻力標準值fp值表層號土層名稱比貫入阻力Ps（MPa）預制樁鉆孔灌注樁fs(kPa)fp(kPa)fs(kPa)fp(kPa)粉質粘土0.661515淤泥質粉質粘土0.451515夾砂質粉土1.136m以淺156m以淺156m以深206m以深15淤泥質粉質粘土0.442015淤泥質粘土0.552520粉質粘土1.043530粉質粘土2.22651700508001砂質粉土5.377040005512502-1粉砂13.3610560005518002-2砂質粉土6.127040005512501粉質粘土2.327020006512502砂質粉土夾粉質粘土13.3611

14、07000702000細砂22.851159000852600注：1) 表中各土層的fs與fp值除以安全系數2即為相應的特征值qsia、qpa。 2) 對鉆孔灌注樁，表中各土層的fs 和fp 值適用于樁徑800mm 的情況。當樁徑800mm 時，表中fs 和fp 值宜考慮尺寸效應系數進行適當折減。 3) 表中fs、fp取值未考慮液化折減。 1.3.3水文條件概況 1、潛層地下水 該擬建場地淺部土層中的地下水屬于潛水類型，其水位動態變化主要受控于大氣降水和地面蒸發。實測地下水穩定水位埋深在0.801.50m之間，相應標高為-2.46-3.13m。 2、承壓水 根據本次勘察，擬建場地內有1、2-1

15、、2-2、2、層、層承壓水，上海地區承壓水位一般均低于潛水位，年呈周期性變化，埋深在3.012.0m。根據巖土工程勘察規范（DGJ08-37-2012）公式12.3.3，按最不利條件下，承壓水頭埋深值取3.0m。第1層層頂埋深按28.70m取值，對本工程基坑而言，Pcz/Pwy1.05，故1承壓含水層（包括以下含水層）對本工程5.009.00m的基坑坑底不會造成突涌影響。1.4 編制依據 1、浦東大道1-04-06/07地塊商辦項目巖土工程勘察報告； 2、國家標準建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2011）； 3、國家標準建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）； 4、國家標準混凝

16、土結構設計規范（GB 50010-2015）； 5、國家標準鋼結構設計規范（GB 50017-2003）； 6、國家標準塔式起重機設計規范（GB/T 13752-1992）； 7、國家標準鋼結構工程施工質量驗收規范（GB 50205-2001）； 8、上海市工程建設規范地基基礎設計規范（DGJ 08-11-2010）； 9、中華人民共和國行業標準鋼筋焊接與驗收規程（JGJ 18-2012）； 10、中華人民共和國行業標準建筑樁基技術規范（JGJ 94-2008）； 11、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2009）； 12、其它相關規范、規程。 13、塔吊廠方提供的使用說明

17、書等相關資料。二、塔吊設計及選型由于本工程地庫面積較大，且擬建建筑物含高層、超高層辦公塔樓、商業裙房，塔吊在基礎施工過程中無附墻，因此，塔吊設計必須避開周邊建構筑物。通過綜合比選設計，擬采用布置5臺塔吊，其中1#塔吊位于基坑外側，2#.3#.4#.5#塔吊位于基坑內。其中1#塔吊待基坑結構施工完成后再進行安裝，并將原有5#塔吊拆除。根據上海協力巖土工程勘察有限公司提供的浦東大道1-04-06/07地塊商辦項目巖土工程勘察報告地勘報告及塔吊位置進行對照，1#塔吊按照地勘報告中C2孔位的地質情況進行計算；2#塔吊按照地勘報告中C17孔位的地質情況進行計算；4#塔吊按照地勘報告中G11孔位的地質情況

18、進行計算；5#塔吊按照地勘報告中C8孔位的地質情況進行計算。1#塔吊土質分層剖面圖2#塔吊土質分層剖面圖3#塔吊圖層剖面示意圖4#塔吊圖層剖面示意圖5#塔吊圖層剖面示意圖2.1 1#塔吊設計說明 1#塔吊位于超高層辦公塔樓北側，位于S軸北側交79軸，采用江蘇建友工程機械有限公司生產的TC7040-16（QTZ315）型塔吊，臂長60m，塔吊塔身為2.1m2.1m，上部自由高度43m，塔吊安裝高度為160m，具體位置詳見下圖；1#塔吊軸線位置關系圖 2.2 1#塔吊基礎設計情況 1#塔吊基礎承臺尺寸為7.5mX7.5mX1.7m，承臺混凝土等級為C35，承臺鋼筋為面筋25150，底筋25150，

19、箍筋為10150，鋼筋等級為HRB400；樁基采用4根800鉆孔灌注樁，樁混凝土等級為C40，兩相鄰樁心距4500mm，樁長37.65m,樁鋼筋為主筋1525，螺旋箍筋為8200，加強筋162000，鋼筋等級為HRB400。樁底土層為2-1層，1#塔吊位于圍護結構外側，圍護樁樁頂標高為-2.350m，三軸止水帷幕樁頂標高為-0.75m，冠梁頂標高為-1.550m，承臺頂標高為+0.350m。承臺距離圍護樁外側200mm。 1#塔吊與圍護結構情況平面圖 1#塔吊與圍護結構剖面圖 因1#塔吊位于圍護結構外止水帷幕上部，距離圍護樁200mm，距離第一道圍檁50mm，施工時對塔吊基礎進行保護，本工程地

20、下水穩定水位埋深在0.300.80m之間，相應標高為-1.250-1.550m。塔吊基礎底標高為-1.350m，塔吊基礎施工對止水帷幕影響較小。 2.3 1#塔吊性能情況TC7040-16（QTZ315）型塔吊技術性能表項 目單 位參數值最大起重量二倍率t8四倍率16最小工作幅度m3.2最大工作幅度m70656055額定起重力矩二倍率kN.m3050310031503200四倍率2800285029002950起升高度獨立m48附著二倍率183四倍率93起升速度二倍率m/min4.778四倍率2.3539起升機構功率KW65回轉速度r/min00.7回轉電動機扭矩N.m1452變幅速度m/mi

21、n058頂升速度m/min0.4整機外形尺寸整機高度（獨立式）m61.4吊臂端頭至回轉中心71.7（66.7、61.7、56.7、52.7）平衡臂尾部至回轉中心19.2整機自重結構重（獨立式）t76.7平衡重29（26.8、23.7、21.5）允許工作溫度-20+40工作狀態風級6級非工作狀態風級11級安裝、拆卸、頂升或降節時最大安裝高度處的風級4級供電參數50Hz380V10%其他利用等級U5載荷狀態Q2工作級別A51#塔吊基礎荷載表工況/荷載基坑載荷P1(t)垂直力P1(t)水平力P1(t)彎矩P1(t)扭矩工作狀態1374.530350.2非工作狀態11613.824402.4 2#、3

22、#、4#、5#塔吊設計說明 2#塔吊位于高層辦公塔樓南側，位于S軸北側交79軸，采用浙江建機起重機械有限公司生產的ZJ5610（QTZ80）型塔吊，臂長50m，塔吊塔身為1.6m1.6m，上部自由高度40.5m，塔吊安裝高度為119m，具體位置詳見下圖； 2#塔吊軸線位置關系圖 3#塔吊位于裙樓南側，位于QP軸北側交1920軸，采用長沙中聯重工科技發展股份有限公司生產的TC5610（QTZ80）型塔吊，臂長40m，塔吊塔身為1.6m1.6m，上部自由高度40.5m，塔吊安裝高度為40.5m，具體位置詳見下圖；3#塔吊軸線位置關系圖 4#塔吊位于地下室東南側，位于GF軸北側交1718軸，采用長沙

23、中聯重工科技發展股份有限公司生產的TC5610（QTZ80）型塔吊，臂長55m，塔吊塔身為1.6m1.6m，上部自由高度40.5m，安裝高度為40.5m。具體位置詳見下圖； 4#塔吊軸線位置關系圖5#塔吊位于地下室東南側，位于GF軸北側交1718軸，采用長沙中聯重工科技發展股份有限公司生產的TC5610（QTZ80）型塔吊，臂長55m，塔吊塔身為1.6m1.6m，上部自由高度40.5m，安裝高度為40.5m。具體位置詳見下圖；5#塔吊軸線位置關系圖 2.5 2#、3#、4#、5#塔吊基礎設計情況2#塔吊基礎為鉆孔灌注樁、格構柱及基礎承臺組成，尺寸為5.2mX5.2mX1.30m，承臺混凝土等級

24、為C35，承臺鋼筋為面筋20150，底筋20150，拉鉤為10200成梅花形布置，鋼筋等級為HRB400；樁基采用4根800鉆孔灌注樁，樁鋼筋為主筋1522，螺旋箍筋為8200，加強筋162000，鋼筋等級為HRB400。樁混凝土等級為C40，樁間距3.6m，樁深有效長度為30.0m，樁底位于1層土。鋼格構柱單樁由416014組成，470470mm方截型，輟板42430018，綴板凈間距為200mm，插入鉆孔灌注樁3.00m，插入承臺650mm，格構柱凈高度為7.355m。格構柱間增設兩道水平抱箍及水平剪刀撐，格構柱位于底板區域增設水平支撐，采用16014水平剪刀撐滿焊連接，間距3440mm，

25、斜拉桿為16014，塔機的機腳按廠方要求預埋。計算受力按最大受力計，后文將根據地質情況及周邊環境對承臺截面分別進行受力及穩定性驗算。 3#塔吊基礎為鉆孔灌注樁、格構柱及基礎承臺組成，尺寸為5.2mX5.2mX1.30m，承臺混凝土等級為C35，承臺鋼筋為面筋20150，底筋20150，拉鉤為10200成梅花形布置，鋼筋等級為HRB400；樁基采用4根800鉆孔灌注樁，樁鋼筋為主筋1522，螺旋箍筋為8200，加強筋102000，鋼筋等級為HRB400。樁基樁混凝土等級為C40,樁間距3.6m，樁深有效長度為26.4m，樁底土層為2-1層，鋼格構柱單樁由416014組成，470470mm方截型，

26、輟板42430018，綴板凈間距為200mm，插入鉆孔灌注樁3.00m，插入承臺650mm，格構柱凈高度為3.65m。格構柱間增設一道水平抱箍及水平剪刀撐，格構柱位于底板區域增設水平支撐，采用16014水平剪刀撐滿焊連接，斜拉桿為16014，塔機的機腳按廠方要求預埋。計算受力按最大受力計，后文將根據地質情況及周邊環境對承臺截面分別進行受力及穩定性驗算。 4#塔吊基礎為鉆孔灌注樁、格構柱及基礎承臺組成，尺寸為5.2mX5.2mX1.30m，承臺混凝土等級為C35，樁基采用4根800鉆孔灌注樁，承臺鋼筋為面筋20150，底筋20150，拉鉤為10200成梅花形布置，鋼筋等級為HRB400；樁基采用

27、4根800鉆孔灌注樁，樁鋼筋為主筋1522，螺旋箍筋為8200，加強筋102000，鋼筋等級為HRB400。樁混凝土等級為C40,樁間距3.6m，樁深有效長度為26.4m，樁底圖層為2-1層，鋼格構柱單樁由416014組成，470470mm方截型，輟板42430018，綴板凈間距為310mm，插入鉆孔灌注樁3.00m，插入承臺650mm，格構柱總長度為3.15m。格構柱間增設一道水平抱箍及水平剪刀撐，格構柱位于底板區域增設水平支撐，采用16014水平剪刀撐滿焊連接，斜拉桿為16014，塔機的機腳按廠方要求預埋。計算受力按最大受力計，后文將根據地質情況及周邊環境對承臺截面分別進行受力及穩定性驗算

28、。5#塔吊基礎為鉆孔灌注樁、格構柱及基礎承臺組成，尺寸為5.2mX5.2mX1.30m，承臺混凝土等級為C35，樁基采用4根800鉆孔灌注樁，承臺鋼筋為面筋20150，底筋20150，拉鉤為10200成梅花形布置，鋼筋等級為HRB400；樁基采用4根800鉆孔灌注樁，樁鋼筋為主筋1522，螺旋箍筋為8200，加強筋102000，鋼筋等級為HRB400。樁混凝土等級為C40,樁間距3.0m，樁深有效長度為30.0m，樁底圖層為2-1層，鋼格構柱單樁由416014組成，470470mm方截型，輟板42430018，綴板凈間距為310mm，插入鉆孔灌注樁3.00m插入承臺650mm，格構柱總長度為1

29、0.1m。格構柱間增設三道水平抱箍及水平剪刀撐，格構柱位于底板區域增設水平支撐，采用16014水平剪刀撐滿焊連接，斜拉桿為16014，塔機的機腳按廠方要求預埋。計算受力按最大受力計，后文將根據地質情況及周邊環境對承臺截面分別進行受力及穩定性驗算。2.6 2#、3#、4#、5#塔吊性能情況技術性能表基礎荷載示意圖三、鉆孔灌注樁施工方案3.1 鉆機的選擇 根據本工程的地層地質特點、樁徑和樁深，擬采用GPS-10型正循環回轉鉆進成孔、導管法水下灌注砼成樁的施工工藝。 正循環回轉鉆進技術是從地質巖芯鉆探、水文井探引進的一種成孔施工技術。其施工原理是通過鉆機轉盤裝置帶動鉆桿、泥漿泵泵送泥漿，經鉆桿內腔送

30、到鉆頭處，使鉆頭順利切削破碎巖土，形成的帶鉆渣的濃泥漿，經鉆桿與孔壁之間的環狀空間送回地面，泥漿經沉淀池分離后，稀泥漿作循環液繼續送入孔底，濃泥漿則運出場地。3.2 鉆孔灌注樁施工 3.2.1 鉆孔灌注樁施工工藝流程樁位放線定位埋設護筒、鉆機就位鉆機調整垂直度配制護壁泥漿（或原土造漿）正循環成孔第一次清孔檢測孔徑孔深、垂直度鋼筋籠安裝下放導管第二次清孔灌注水下砼逐節拆除導管商品砼運輸到場鋼筋籠制作泥漿循環泥漿沉淀泥漿處理泥漿外運 3.2.2 測量放樣 根據業主提供的交樁記錄和各樁點進行復核測量，經復核無誤后填寫接樁記錄。 在施工場地利于保護和放樣的地方設置地面導線點，根據平面交接樁記錄，采用全

31、站儀將空導點引入場地內，放樣出地面導線點的平面坐標。根據高程交接樁記錄，采用S3水準儀將高程引入場地內，在場地內均勻設置3個臨時高程控制點。 1、軸線測放 根據設計圖紙提供的坐標計算出主控軸線的坐標，計算成果經內部審核無誤后，報監理、甲方復核，無誤后方可投入使用。根據計算成果，采用地面導線控制法，用J2級經緯儀逐一放出軸線，做好控制點加以保護，報監理、甲方復核無誤后方可投入使用。 2、樁位測放 根據樁位平面圖進行內業計算，用J2級經緯儀、50m鋼尺根據樁與軸線、樁與樁之間的關系測放樁位，報監理、甲方復核驗收，無誤后進入下道工序施工。立柱樁樁位放樣要準確，如因種種原因發現無法施工時，必須與設計商

32、量后方可移位。 樁位測放采用中心點位法，并在護筒埋設完畢后作好復驗工作，以護筒中心偏差作為驗收依據，如發現不符合要求則重新埋設。 3.2.3 護筒制作、埋設 1、護筒制作 根據樁孔直徑及雜填土厚度，護筒直徑為樁徑+100mm，長1.5m，壁厚46mm的鋼筒，上方割5060cm水口，護筒上部邊緣用16圓鋼加強并焊2個U型吊環。 2、護筒的埋設 以樁中心為圓心，開挖直徑為1.0m，深一般為1.5m的圓洞（如果底部未空穿過回填層，做好孔內防護措施，直到穿過填土層，如地下有水泥塊，或大石塊及木樁，則采用將地下障礙物清除，并將護筒接長，坐落在粘土層中），將護筒放入挖好孔中心，四周填土夯實，使護筒中心與孔

33、中心重合并保證護筒垂直。 3.2.4 鉆頭選擇 本區除上部雜填土外，基地地層穩定，土質尚勻，將設計制作三翼帶腰帶犁式鉆頭，其特點是片狀均勻，吸口寬敞，排渣導流性能好，具較高的鉆進效率。主要結構參數：中心角120，吸口高度200mm，鉆頭直徑為設計樁徑。 3.2.5 鉆進技術參數 開始鉆進成孔時采用輕壓慢轉以保護鉆具的導向性，確保樁孔垂直度，如遇鉆頭跳動，可能遇地下障礙物，清除完成后再施工，以防發生孔內事故。常規技術參數：鉆壓1025KN：轉速度5080min；最小泥漿泵量30m3/h，也可通過施工情況加以修正、確定。 3.2.6 鉆進泥漿 品質優良的鉆進泥漿是保證鉆孔不坍塌、成孔順利、攜帶孔底

34、鉆渣、提高灌注質量的重要技術措施，因此，要求泥漿具有較低粘度和含砂量，以及較低的比重。根據上海地區的地層情況來看，鉆進中利用樁孔粘度土自然造漿方法能滿足泥漿性能要求。與此同時，加強泥漿的維護管理工作也很重要，如及時更換廢棄濃漿液，定期檢查測試泥漿性能指標等。如遇到造漿性能差的地段則采用人工造漿的方法以保證泥漿性能符合要求。 泥漿基本技術參數為：注入孔口比重1.15；排出孔口比重1.30，粘度1826s。 3.2.7 鉆渣、廢漿的處理 泥漿的循環方式主要采用泵送回灌式。根據場地條件，設置2只泥漿池，2只廢漿池鉆渣經沉淀后，濃泥漿及時外運，上部稀泥漿繼續循環使用，保證施工期間鉆機能正常生產。 3.

35、2.8 成孔質量控制 1、樁位偏差 成孔的準確性決定了成樁位置準與否，故此，樁孔在定位時必須認真測量，鉆機就位后仔細對中，并做好鉆機滾輪固定，以防位移，最終使樁位偏差值不大于50mm，并注意不向坑內偏差和傾斜。 2、樁孔垂直度 在成孔過程中，始終保證轉盤水平、鉆桿垂直，確保垂直度小于1/200。 3、鉆孔深度 根據設計圖紙的樁尖標高和地面所測標高計算出鉆孔孔深。鉆進前準確丈量所需要的鉆具總長度，依據鉆孔深度和機架高度算出立軸鉆桿機上余尺。起鉆后用測錘檢查實際樁深。 4、樁孔直徑 按設計要求分別制作鉆頭進行成孔，鉆頭翼片及腰帶邊緣鑲焊硬質合金塊進行保徑，保證成孔后的樁徑任何一處斷面直徑不小于設計

36、樁徑。 5、沉渣測量 當樁深達到設計要求后，立即終止鉆進，并將鉆頭提高孔底1015cm，選用比重1.051.15，含砂量低粘度好的泥漿清孔10min，起鉆后用1kg以上測錘測量孔底沉渣，厚度不得超過100mm。 3.2.9 鋼筋籠制作定位 1、鋼筋原材質量要求 按設計圖紙規定的各種規格尺寸的鋼筋數量，根據施工進度分批進場。進場的鋼筋必須進行規格與外觀驗收，外表是否有銹斑，鋼筋出廠地、爐號是否與質保書吻合。按規范要求及時取樣送檢，主筋接頭按設計要求10d單面焊接載取樣送檢，在取得原材和焊接合格報告后方可進行鋼筋籠制作工作。 2、鋼筋籠制作 鋼筋籠按設計圖紙要求進行制作。單節鋼筋籠制作長度視鋼筋定

37、尺而做，在滿足吊車最大起吊高度單節鋼筋籠盡量做長一些，以減少孔口焊接的時間。主筋接頭上下錯開1m，同一斷面不超過50%。按設計要求設置加強筋，纏筋用鐵絲綁扎或隔點點焊，為確保鋼筋籠就位的準確性，按要求設置保護塊。 3.2.10 鋼筋籠的吊放 1、鋼筋籠起吊 起吊前在籠頂加兩個相互垂直的支撐筋，撐筋兩頭各焊一節空心管，以便能套住鋼筋籠主筋起到支撐作用，然后將鋼絲繩穿過加強筋下。 2、鋼筋籠的孔口焊接 按底部至上部分節順序下置鋼筋籠，鋼筋籠搭接時準確丈量搭接長度是否符合要求，上下節鋼筋籠要進行垂直校正，不得歪斜。焊接處焊縫寬度和厚度要符合規范要求，要求焊接平直、飽滿，保證焊接質量。焊接時請總包、監

38、理監督驗收，合格后方可下入孔內。 3、鋼筋籠定位 根據地面標高和鋼筋籠標高換算后確定定位鋼筋長度。定位鋼筋上部焊有圓環，下部則與主筋焊接，之后用吊鉤吊住圓環慢慢將鋼筋籠送到設計標高位置，用f50mm鉆桿穿進圓環并橫臥在枕木上固定。 4、立柱鋼格構焊接 立柱鋼格構在地面上制作成形，采用坡口焊接，吊入孔內前與鋼筋籠焊接。 3.2.11 混凝土灌注施工 本工程采用商品砼，由商品砼供應廠商直接送至工地。砼灌搗采用砼直接上機的方式，若遇有澆灌有困難的地段考慮采用泵送形式。 1、注導管選用 根據樁孔直徑，選用2505mm為灌注導管。 2、導管連接 導管連接應保證良好的密封性和足夠強度，導管接頭由壬絲扣上緊

39、加好密封圈，不得滲水，導管長度根據不同深度進行調整，要求導管上口高出地面50cm，下口離孔底3050cm，保證隔水球膽順利下落，當導管底部接近鋼筋籠頂部位置，放慢導管下降速度，導管嚴格對中，避免插壞鋼筋籠。 3、二次清孔 導管下完后如果測得沉渣超過100mm，則要進行二次清孔，直至沉渣 Qk = 940.16,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2333.20 Qkmax = 1977.53,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-364.25kN樁基豎向承載力抗

40、拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數；Ra=2.51(0.7501.65+0.75017.5+0.7501.67.5+0.7503.17.5+0.75037.5+0.7508.810+0.7505.315+0.7504.625+0.7505.227.5+0.7503.4527.5)=1267.492kN Gp=0.503(37.6525-37.6510)=283.875kN由于: 1267.49+283.87 = 364.25，抗拔承載力滿足要求!塔吊計算滿足要求！10.2 2#塔吊計算書塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(

41、JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:TC5610塔機自重標準值:Fk1=464.10kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1335kN.m非工作狀態下塔身彎矩:M=-1552kN.m塔吊計算高度:H=40.5m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C40承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=160mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=3.6m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:26.4m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡

42、圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=464.1kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.771.950.840.2=0.46kN/m2 qsk=1.20.460.351.6=0.31kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.3140.50=12.63kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk2)

43、 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.55kN/m2) Wk=0.81.871.950.840.55=1.35kN/m2 qsk=1.21.350.351.60=0.91kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.9140.50=36.68kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+781.25)/4=311.

44、34kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25)/4+Abs(-809.22+36.681.25)/5.09=461.30kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25-0)/4-Abs(-809.22+36.681.25)/5.09=161.37kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+781.25+60)/4=326.34kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60)/4+Abs(-120.41+12.631

45、.25)/5.09=346.89kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60-0)/4-Abs(-120.41+12.631.25)/5.09=305.78kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(464.1+60)/4+1.35(-120.41+12.631.25)/5.09=149.14kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35

46、464.1/4+1.35(-809.22+36.681.25)/5.09=-45.82kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My3. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設

47、計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=298.27106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0025 =1-(1-20.0025)0.5=0.0025 s=1-0.0025/2=0.9988 As=298.27106/(0.99881200.0360.0)=691.3mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑20.0mm，鋼筋間距為150mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14202/4 Int(5000/150)=10367mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為2

48、0mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為7854mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=149.14kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=160mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱

49、的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35461.30=622.76kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1005mm2實

50、際選用鋼筋為：鋼筋直徑22mm，鋼筋根數為15樁實際配筋面積為As0 = 3.14222/4 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=326.34kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=461.30kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,

51、取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱2.500雜填土0.550褐黃灰黃色粉質粘土17.50灰色淤泥質粉質粘土夾37.50灰色砂質粉土3.47.50灰色淤泥質粉質粘土8.97.50灰色淤泥質粘土5.7150灰褐灰色粉質粘土3.825400暗綠草黃色粉質粘土16.527.5625草黃灰黃色砂質粉土2-14.727.5900灰灰黃色粉砂由于樁的入土深度為26.4m,所以樁端是在第層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51(2.50+0.55+17.5+37.5+3.47.5+8.97.5+

52、5.715+1.425)+4000.50=817.44kN由于: Ra = 817.44 Qk = 326.34,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 980.93 Qkmax = 461.30,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁式基礎格構柱計算依據鋼結構設計規范(GB50017-2011)。1. 格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.3000.300m；主肢選用:14號角鋼bdr=1401414mm；綴板選用(mm):0.0300.300主肢的截面力學參數為 A0=37.567cm2，Z0=3.980cm，Ix0=688.810cm4，Iy0=688.810cm4；格構柱截面示意圖

53、格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩：經過計算得到：Ix=4688.810+37.567(30/2-3.980)2=21003.850cm4；Iy=4688.810+37.567(30/2-3.980)2=21003.850cm4；2. 格構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中 H 格構柱的總高度，取7.355m； I 格構柱的截面慣性矩，取,Ix=21003.850cm4，Iy=21003.850cm4； A0 一個主肢的截面面積，取37.567cm2。經過計算得到x=62.211,y=62.211。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中 b 綴

54、板厚度，取 b=0.030m。 h 綴板長度，取 h=0.300m。 a1 格構架截面長，取 a1=0.300m。經過計算得 i1=(0.0302+0.3002)/48+50.3002/80.5=0.241m。1=7.355/0.241=30.502。換算長細比計算公式：經過計算得到kx=69.286,ky=69.286。3. 格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式：其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1.35Qkmax=622.756kN； A 格構柱橫截面的毛截面面積，取437.567cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比 0x=

55、69.286150 X方向長細比驗算滿足要求! 0y=69.286150 Y方向長細比驗算滿足要求! 查鋼結構設計規范得到x=0.757,y=0.757。X方向： N/A=622756/(0.75715026.8)=55215.000 N/mm2 滿足要求! Y方向： N/A=622756/(0.75715026.8)=55215.000 N/mm2 滿足要求! 4. 格構分肢的長細比驗算：由于格構形式采用，分肢選取14號角鋼bdr=1401414mm，其回轉半徑i=27.5mm。 1=L/i=200/27.5=7.2730.50x=34.643 且小于等于40 滿足要求! 塔吊計算滿足要求！

56、10.3 3#塔吊計算書塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:TC5610塔機自重標準值:Fk1=464.10kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1335kN.m非工作狀態下塔身彎矩:M=-1552kN.m塔吊計算高度:H=40.5m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C40承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=160mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=3.6m樁鋼

57、筋級別:HRB400樁入土深度:26.4m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=464.1kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.771.950.840.2=0.46kN/m2 qsk=1.20.460.351.6=0.31kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.3140

58、.50=12.63kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.55kN/m2) Wk=0.81.871.950.840.55=1.35kN/m2 qsk=1.21.350.351.60=0.91kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.9140.50=36.68kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算

59、非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+781.25)/4=311.34kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25)/4+Abs(-809.22+36.681.25)/5.09=461.30kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25-0)/4-Abs(-809.22+36.681.25)/5.09=161.37kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+781.25+60)/4=326.34kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)

60、/L =(464.1+781.25+60)/4+Abs(-120.41+12.631.25)/5.09=346.89kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60-0)/4-Abs(-120.41+12.631.25)/5.09=305.78kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(464.1+60)/4+1.35(-120.41+12.631.25)/5.09=149.14kN非工作

61、狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35464.1/4+1.35(-809.22+36.681.25)/5.09=-45.82kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My3. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混

62、凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=298.27106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0025 =1-(1-20.0025)0.5=0.0025 s=1-0.0025/2=0.9988 As=298.27106/(0.99881200.0360.0)=691.3mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑20.0mm，鋼筋間距為150mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14202/4 Int(5000/150)=10367m

63、m2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為20mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為7854mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=149.14kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=160mm。經過

64、計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35461.30=622.76kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.

65、20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1005mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑22mm，鋼筋根數為15樁實際配筋面積為As0 = 3.14222/4 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=326.34kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=461.30kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；

66、qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱2.500雜填土0.550褐黃灰黃色粉質粘土17.50灰色淤泥質粉質粘土夾37.50灰色砂質粉土3.47.50灰色淤泥質粉質粘土8.97.50灰色淤泥質粘土5.7150灰褐灰色粉質粘土3.825400暗綠草黃色粉質粘土16.527.5625草黃灰黃色砂質粉土2-14.727.5900灰灰黃色粉砂由于樁的入土深度為26.4m,所以樁端是在第層土層。最大壓力驗算:

67、Ra=2.51(2.50+0.55+17.5+37.5+3.47.5+8.97.5+5.715+1.425)+4000.50=817.44kN由于: Ra = 817.44 Qk = 326.34,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 980.93 Qkmax = 461.30,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁式基礎格構柱計算依據鋼結構設計規范(GB50017-2011)。1. 格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.3000.300m；主肢選用:14號角鋼bdr=1401414mm；綴板選用(mm):0.0300.300主肢的截面力學參數為 A0=37.567cm2，Z0=3.98

68、0cm，Ix0=688.810cm4，Iy0=688.810cm4；格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩：經過計算得到：Ix=4688.810+37.567(30/2-3.980)2=21003.850cm4；Iy=4688.810+37.567(30/2-3.980)2=21003.850cm4；2. 格構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中 H 格構柱的總高度，取3.650m； I 格構柱的截面慣性矩，取,Ix=21003.850cm4，Iy=21003.850cm4； A0 一個主肢的截面面積，取37.567cm2。經過計算得到x=30.

69、873,y=30.873。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中 b 綴板厚度，取 b=0.030m。 h 綴板長度，取 h=0.300m。 a1 格構架截面長，取 a1=0.300m。經過計算得 i1=(0.0302+0.3002)/48+50.3002/80.5=0.241m。1=3.650/0.241=15.137。換算長細比計算公式：經過計算得到kx=34.384,ky=34.384。3. 格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式：其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1.35Qkmax=622.756kN； A 格構柱橫截面的毛截面面積，取

70、437.567cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比 0x=34.384150 X方向長細比驗算滿足要求! 0y=34.384150 Y方向長細比驗算滿足要求! 查鋼結構設計規范得到x=0.921,y=0.921。X方向： N/A=622756/(0.92115026.8)=45215.000 N/mm2 滿足要求! Y方向： N/A=622756/(0.92115026.8)=45215.000 N/mm2 滿足要求! 4. 格構分肢的長細比驗算：由于格構形式采用，分肢選取14號角鋼bdr=1401414mm，其回轉半徑i=27.5mm。 1=L/i=200/27.5

71、=7.2730.50x=17.192 且小于等于40 滿足要求! 塔吊計算滿足要求！10.4 4#塔吊計算書塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:QTZ80A塔機自重標準值:Fk1=464.10kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1120kN.m非工作狀態下塔身彎矩:M=-1552kN.m塔吊計算高度:H=40.5m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C40承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=500mm承臺鋼筋級別

72、:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=3.6m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:26.4m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=464.1kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.82.131.950.6510.2=0.43kN/m2 qsk=1.20.430.351.

73、6=0.29kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.2940.50=11.77kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.511.772) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.82.171.950.6510.35=0.77kN/m2 qsk=1.20.770.351.60=0.52kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.5240.50=20.99kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.520.

74、993. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-1552+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+781.25)/4=311.34kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25)/4+Abs(-1126.91+20.991.25)/5.09=527.56kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25-0)/4-Abs(-1126.91+20.991.25)/5.09=95.11kN工作狀態下：

75、Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+781.25+60)/4=326.34kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60)/4+Abs(-617.41+11.771.25)/5.09=444.74kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60-0)/4-Abs(-617.41+11.771.25)/5.09=207.94kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n

76、+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(464.1+60)/4+1.35(-617.41+11.771.25)/5.09=17.05kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35464.1/4+1.35(-1126.91+20.991.25)/5.09=-135.27kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=

77、My=217.053. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210N/mm2。底部配筋計算: s=34.09106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0003 =1-(1-20.0003)0.5=0.0003 s=1-0.0003/2=0.9999 As=34.09106/(0.99991200.0210.0)=135.3mm2實際選用鋼筋為：鋼

78、筋直徑20.0mm，鋼筋間距為150mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14202/4 Int(5000/150)=10367mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為20mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為7854mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=17.05kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺

79、計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210N/mm2； S箍筋的間距，S=500mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35527.56=712.21kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/m

80、m2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1005mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑22mm，鋼筋根數為15樁實際配筋面積為As0 = 3.14222/4 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=326.34kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=527.56kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值

81、按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:土層編號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱1.750雜填土37.50褐黃灰黃色粉質粘土1.37.50灰色淤泥質粉質粘土夾2.87.50灰色砂質粉土2.97.50灰色淤泥質粉質粘土8.977.50灰色淤泥質粘土5.8150灰褐灰色粉質粘土3.825400暗綠草黃色粉質粘土16.327.5625草黃灰黃色砂

82、質粉土2-110.127.5900灰灰黃色粉砂由于樁的入土深度為26.4m,所以樁端是在第層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51(1.75+37.5+1.37.5+2.87.5+2.97.5+8.977.5+5.7315)+00.50=594.96kN由于: Ra = 594.96 Qk = 326.34,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 713.95 Qkmax = 527.56,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁式基礎格構柱計算依據鋼結構設計規范(GB50017-2011)。1. 格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.3000.300m；主肢選用:16號角鋼bdr=16014

83、16mm；綴板選用(mm):0.4600.460主肢的截面力學參數為 A0=43.296cm2，Z0=4.470cm，Ix0=1048.360cm4，Iy0=1048.360cm4；格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩：經過計算得到：Ix=41048.360+43.296(30/2-4.470)2=23396.240cm4；Iy=41048.360+43.296(30/2-4.470)2=23396.240cm4；2. 格構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中 H 格構柱的總高度，取9.400m； I 格構柱的截面慣性矩，取,Ix=23396.

84、240cm4，Iy=23396.240cm4； A0 一個主肢的截面面積，取43.296cm2。經過計算得到x=80.874,y=80.874。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中 b 綴板厚度，取 b=0.460m。 h 綴板長度，取 h=0.460m。 a1 格構架截面長，取 a1=0.300m。經過計算得 i1=(0.4602+0.4602)/48+50.3002/80.5=0.255m。1=9.400/0.255=36.851。換算長細比計算公式：經過計算得到kx=88.874,ky=88.874。3. 格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式：

85、其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1.35Qkmax=712.208kN； A 格構柱橫截面的毛截面面積，取443.296cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比 0x=88.874150 X方向長細比驗算滿足要求! 0y=88.874150 Y方向長細比驗算滿足要求! 查鋼結構設計規范得到x=0.634,y=0.634。X方向： N/A=712208/(0.63417318.4)=65215.000 N/mm2 滿足要求! Y方向： N/A=712208/(0.63417318.4)=65215.000 N/mm2 滿足要求! 4. 格構分肢的長細比驗算：由于

86、格構形式采用，分肢選取16號角鋼bdr=1601416mm，其回轉半徑i=31.6mm。 1=L/i=300/31.6=9.4940.50x=44.437 且小于等于40 滿足要求! 塔吊計算滿足要求！10.5 5#塔吊計算書塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:TC5610塔機自重標準值:Fk1=464.10kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1335kN.m非工作狀態下塔身彎矩:M=-1552kN.m塔吊計算高度:H=40.5m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C40承臺混凝土等級:C3

87、5保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.25m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=3m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:30m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=464.1kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN

88、/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.2340.50=9.15kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.60=0.40kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4040.50=16.0

89、2kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+781.25)/4=311.34kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25)/4+Abs(-1227.62+16.021.25)/4.24=596.01kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25-0)/4-Abs(-1227.62+16.021.25)

90、/4.24=26.66kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(464.1+781.25+60)/4=326.34kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60)/4+Abs(-183.67+9.151.25)/4.24=366.94kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(464.1+781.25+60-0)/4-Abs(-183.67+9.151.25)/4.24=285.74kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力

91、 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(464.1+60)/4+1.35(-183.67+9.151.25)/4.24=122.07kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35464.1/4+1.35(-1227.62+16.021.25)/4.24=-227.68kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(k

92、N)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My3. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=170.90106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0014 =1-(1-20.0014)0.5=0.0014 s=1-0.0014/2=0.9993 As=170.90106/(0.99931200.0

93、360.0)=395.9mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑20.0mm，鋼筋間距為150mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14202/4 Int(5000/150)=10367mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為20mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為7854mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=122.07kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570

94、N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35596.01=804.62kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工

95、藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1005mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑22mm，鋼筋根數為15樁實際配筋面積為As0 = 3.14222/4 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=326.34kN；偏心豎向力

96、作用下，Qkmax=596.01kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱1.900雜填土1.27.50褐黃灰黃色粉質粘土0.77.50灰色淤泥質粉質粘土夾2.47.50灰色砂質粉土47.50灰色淤泥質粉質粘土8.47.50灰色淤泥質粘土6.2150

97、灰褐灰色粉質粘土3.525400暗綠草黃色粉質粘土10.627.5625草黃灰黃色砂質粉土2-124.827.5900灰灰黃色粉砂由于樁的入土深度為30m,所以樁端是在第2-1層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51(1.90+1.27.5+0.77.5+2.47.5+47.5+8.47.5+6.215+3.525+0.627.5+1.127.5)+9000.50=1338.32kN由于: Ra = 1338.32 Qk = 326.34,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 1605.98 Qkmax = 596.01,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁式基礎格構柱計算依據鋼結構設計規范(

98、GB50017-2011)。1. 格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.3000.300m；主肢選用:16號角鋼bdr=1601416mm；綴板選用(mm):0.0300.300主肢的截面力學參數為 A0=43.296cm2，Z0=4.470cm，Ix0=1048.360cm4，Iy0=1048.360cm4；格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的x-x軸截面總慣性矩：經過計算得到：Ix=41048.360+43.296(30/2-4.470)2=23396.240cm4；Iy=41048.360+43.296(30/2-4.470)2=23396.240cm4；2. 格

99、構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中 H 格構柱的總高度，取10.100m； I 格構柱的截面慣性矩，取,Ix=23396.240cm4，Iy=23396.240cm4； A0 一個主肢的截面面積，取43.296cm2。經過計算得到x=86.896,y=86.896。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中 b 綴板厚度，取 b=0.030m。 h 綴板長度，取 h=0.300m。 a1 格構架截面長，取 a1=0.300m。經過計算得 i1=(0.0302+0.3002)/48+50.3002/80.5=0.241m。1=10.100/0.241=41.886。換算長

100、細比計算公式：經過計算得到kx=96.465,ky=96.465。3. 格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式：其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1.35Qkmax=804.617kN； A 格構柱橫截面的毛截面面積，取443.296cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比 0x=96.465150 X方向長細比驗算滿足要求! 0y=96.465150 Y方向長細比驗算滿足要求! 查鋼結構設計規范得到x=0.581,y=0.581。X方向： N/A=804617/(0.58117318.4)=80215.000 N/mm2 滿足要求! Y方向： N/A=804617/(0.58117318.4)=80215.000 N/mm2 滿足要求! 4. 格構分肢的長細比驗算：由于格構形式采用，分肢選取16號角鋼bdr=1601416mm，其回轉半徑i=31.6mm。 1=L/i=200/31.6=6.3290.50x=48.232 且小于等于40 滿足要求! 塔吊計算滿足要求！十一、附圖1、周邊環境平面布置圖2、現場場地布置圖3、承臺配筋圖4、塔吊基礎地質剖面圖