1、目 錄一 、編制依據1二、工程概況11 105廠房12 107廠房2三、施工準備31 成立安全防護領導小組32 技術準備33 現場準備34 材料準備：45人員準備4四、主要施工方法41 地下室外腳手架的施工42 地上結構施工懸挑架搭設83 臨時腳手架施工（柱筋綁扎、支模腳手架、二次結構砌筑及裝修、專業用腳手架104 馬道腳手架135 模板堆放架156 裝修用腳手架搭設158腳手架的檢查與驗收189腳手架的拆除19五、架子安全保證措施：19六、勞動力及材料、機具配備22七、安全施工技術措施22八、文明施工要求23九、腳手架計算25附錄1 地下室落地式扣件鋼管腳手架計算書25附錄2 懸挑架計算書3

2、1一 、編制依據 1.105、107號廠房工程建筑、結構施工圖2. 105號疫苗生產廠房等2項及X67F1地塊圍墻工程施工組織設計3.主要規程 規范序號類別名 稱編 號1行業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012行業建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-913行業建筑施工安全檢查標準JGJ59-994建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）5地標北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20026地標北京市建筑工程施工現場生活區設置和管理標準DBJ01-72-20037地標建設工程施工現場安全防護、場容衛生、環境保護及保衛消防標準DBJ01-83-2003二、工程

3、概況1 105廠房序號項目內 容1建筑功能工業廠房2建筑面積總建筑面積（）24358占地面積（）6037地下建筑面積（）6037地上建筑面積（）176903建筑層數地上3地下14建筑層高地下部分層高（m）4.50地上部分層高（m）一層8.00二層7.00三層6.90出屋面部分4.105建筑高度0.0絕對標高28.70m室內外高差0.30m基底標高-6.10m最大基坑深度-9.05m建筑高度22.60m建筑總高23.70m6建筑平面橫軸編號（1）（13）縱軸編號（A）（J）橫軸距離（m）87.00縱軸距離（m）64.007結構形式基礎結構形式梁板式筏形基礎主體結構形式鋼筋混凝土框架結構2 107

4、廠房序號項目內 容1建筑功能工業廠房2建筑面積總建筑面積（）24739.6占地面積（）5934.5地下建筑面積（）7329.8地上建筑面積（）17409.83建筑層數地上3地下14建筑層高地下部分層高（m）4.50（局部6.00m）地上部分層高（m）一層8.00二層7.00三層6.90出屋面部分4.105建筑高度0.0絕對標高28.70m室內外高差0.30m基底標高-6.10、-7.60m最大基坑深度-8.55m建筑高度22.60m建筑總高23.70m6建筑平面橫軸編號（1）（13）縱軸編號（A）（J）橫軸距離（m）85.20縱軸距離（m）64.007結構形式基礎結構形式梁板式筏形基礎主體結構

5、形式鋼筋混凝土框架結構腳手架在建筑施工中是一項重要的臨時設施，是安全生產及工程順利進行的有效保障，本工程搭設的腳手架是為施工防護而搭設的。三、施工準備1 成立安全防護領導小組項目部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：張輝負責協調工作副組長：楊凱明負責技術、王長山負責安全組員：白春城現場施工質量檢查 劉國祥勞動保護2 技術準備腳手架支搭之前，制定施工方案，并向施工和使用人員進行技術交底。明確施工流水段的劃分。3 現場準備外腳手架的地基用2：8灰土鋪墊平整、夯實；有可靠的排水措施，防止積水浸泡。4 材料準備：4.148鋼管（壁厚3.5mm）：約4000

6、0m，根據施工進度分批進場，有銹蝕、彎曲、壓扁、裂紋的禁止使用。鋼管桿件采用483.5mm架料管（鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm），鋼管其材性應符合碳素結構鋼（GB700-88）的相應規定，鋼管材質使用力學性能適中的Q235鋼。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度分別為3m、4m、6m等，這樣的長度一般重25kg以內，適合人工操作。用于小橫桿的鋼管長度為1.51.8m，以適應腳手架寬的需要。4.2密目安全網：約20000，作為防護架立網，有霉爛、腐朽、老化、漏孔的不能使用。立網采用綠色密目安全網，水平網采用大眼網，新網必須有產品質量檢驗合格證，安全網的選用應符合GB5725-85安全

7、網的規定。4.3連接扣件：若干，分批進場。有直角扣件，旋轉扣件、對接扣件。扣件應符合GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB96-76墊圈的規定。4.4腳手板：約20000塊（4m長、0.24m寬、0.05m厚）松木質板，隨用隨進場。4.5料具管理部門，必須保證供應合格的材料，架子工在使用料具時先進行檢查，不合格的不得使用。安全網、安全帶每半年必須有料具管理部門會同有關人員進行鑒定。5人員準備架子工通過專業培訓考核，再

8、經醫院體檢合格后，持證上崗。嚴禁無證上崗。四、主要施工方法1 地下室外腳手架的施工1.1首先在平整夯實后的場地上鋪設通長腳手板，防止架子下沉。1.2確定設計尺寸：立桿縱距1.5m，立桿橫距0.55m，內立桿距離外墻400mm。步距首層1.8m，以上1.5m。剪刀撐不超過7根立桿。搭設高度6.0-0.45-0.1+1.5=6.95m，取7m。1.3搭設順序：擺放縱向掃地桿逐根豎立桿（隨即與縱向掃地桿扣緊）安放橫向掃地桿（與立桿及縱向掃地桿扣緊）安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿加設臨時拋撐（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在設置二道連墻桿后可拆除）安裝第三、四步縱向水平

9、桿和橫向水平桿；設置連墻桿安裝橫向斜撐接立桿加設剪刀撐鋪腳手板安裝護身欄桿和擋腳板滿掛安全網1.4主要施工方法及注意事項（1）擺放掃地桿，豎立桿根據腳手架的寬度擺放縱向掃地桿，將各立桿的底部按規定跨距與縱向掃地桿用直角扣件固定，并安裝好橫向掃地桿。立桿先立里排立桿，后立外排立桿；先豎兩端立桿，后豎中間各立桿。縱向掃地桿固定在立桿內側，其距墊板上皮的距離不大于200mm。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（2）安裝縱向水平桿和橫向水平桿先安裝縱向水平桿，用直角扣件把縱向水平桿固定在立桿的內側，再安裝橫向水平桿與縱向水平桿固定在一起。橫向水平桿靠墻一端的外伸長度不大于500

10、mm（取400mm），其靠墻一端端部離墻的距離不大于100mm（取100mm）。（3）設拋撐在設置第一層連墻件之前，除角部外，每隔6跨設一根拋撐，直至裝設二道連墻件且穩定后，方可根據情況拆除。拋撐采用通長桿，上端與腳手架中第二步縱向水平桿連接，連接點與主節點的距離不大于300mm。拋撐與地面的傾角宜45-60度。（4）設置橫向斜撐橫向斜撐隨立桿、縱向水平桿與橫向水平桿等同步搭設。一道橫向斜撐在同一節間內由底到頂呈之字型連續布置，用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端，底層斜桿的下端支撐在墊塊或墊板上。（5）接立桿立桿的對接接頭交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，且接頭的高差不小

11、于500mm。同步內隔一根立桿兩相隔接頭在高度方向上錯開的距離不小于500mm。各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。（6）設置剪刀撐剪刀撐隨立桿、縱向水平桿、橫向水平桿的搭設同步進行，外側立面的兩端各設置一道從底到頂連續的剪刀撐，中間各道剪刀撐之間的凈距不大于15m。每道剪刀撐至少跨越4跨，且寬度不小于6m，跨越的立桿數為7根，用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿上，且扣件中心線與主節點的距離不大于150mm。底層斜桿的下端支撐在墊板上。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，至少用2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不小于100mm。（7）鋪腳手板腳手板平鋪時，接頭處

12、必須設兩根橫向水平桿，外伸長度取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度之和不大于300mm。腳手板搭接鋪設時，接頭須支在橫向水平桿上，搭接長度大于200mm，伸出橫向水平的長度不小于100mm。鋪板時端部腳手板探頭長度不超過150mm，并且板兩端與支承桿固定牢固。（8）欄桿和擋腳板搭設：作業層腳手架外立桿的內側設置兩道欄桿和擋腳板，上桿的上皮高度為1.2m，中欄桿高度居中，擋腳板高度不小于180mm。（9）搭設安全網安全網的鋪設全部采用立網，布置在腳手架的內側，與腳手架的立桿、橫桿綁扎牢固。2 地上結構施工懸挑架搭設地上結構層高分別為8、7、6.9m，由于主體結構施工時回填土尚未進行，腳手架無

13、法落地，采用懸挑式鋼管腳手架，懸挑桿采用雙鋼管，水平間距1.5m。在框架柱上設短鋼管，把水平加長桿用扣件與短鋼管連接，形成連柱裝置。挑架步距不得大于1.5M，橫向立桿間距不大于1.05M，縱向間距不大于1.5M。搭設總高度21.9+2.5+0.1=24.5m。一層懸挑，搭設高度9.5m，二層采用鋼絲繩卸荷，與框架柱拉結，夾角45。三層施工時回填土施工完畢，腳手架落地。2.1在主體結構樓層預埋拉環（吊環采用一級鋼，直徑20制作，吊環埋入深度不應小于30d，并應綁扎鉤住結構主筋，每個吊環可按兩個截面計算。）設置懸挑桿設置掃地桿扣接于各懸挑桿在懸挑桿上鋪臨時腳手板設置斜撐桿扣接于懸挑桿設置掃地桿扣接

14、于斜撐桿設置斜拉桿在內外立桿間距內設置第一步大橫桿設置內外立桿設置第二步小橫桿設置第二步大橫桿裝設連墻拉結桿接立桿設置第三、四步小橫桿和大橫桿裝設墻桿設置剪刀撐鋪腳手板裝設防護欄桿、擋腳桿并掛立網防護重復接立桿后按搭設步驟搭至設計高度。2.2水平桿的對接接頭應交錯布置，不應設在同步同跨內，兩相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并避免設在縱向水平跨的跨中；各接頭中的至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。相鄰步距的大橫桿應錯開布置，以減少立桿偏心受載情況。2.3小橫桿貼近立桿布置，搭在大橫桿上，間距0.750m，并與直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間根據需要設一根或二根，在任何情況下，均不得拆除貼近立

15、桿的小橫桿。2.4連接件采用剛性連接，垂直間距為4.50m、水平間距為4.50m。連墻桿用483.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。外架子在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在框架柱之間水平間距4.0米處框架梁的頂部預埋一根400mm長的短鋼管，用連墻桿與短鋼管可靠拉結；塔樓墻體與外架子連接做法采用在墻體上預埋75的塑料套管，連墻桿穿過墻體用扣件鎖死。連墻件橫豎向順序排列、勻均布置，與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。2.

16、1在建筑物四周轉角處，必須要設置剪刀撐。（1）本工程外架高度在24m以上，在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。（2）每道剪刀撐跨越立桿的最多根數為5-7根，每檔寬度不應小于4跨立桿間距且不應小于6m，剪刀撐與水平方向的傾角宜在4560之間。搭接長度不小于1m , 不少于三個扣件。（3）剪刀撐桿應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。2.2每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上部，端頭個處伸出長度不小于10cm，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于15cm。雙排架中靠墻一側的外伸長度不應大于50cm。2.3

17、腳手板一般應設置在3根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180mm以上高腳板，操作層上部護身欄桿1.2m高，下部護身欄桿距踢腳板0.6m處。2.4密封網垂直封閉：（1） 密目網貫穿試驗：密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃、阻燃時間均不得大于4s。要符合規定。每10cm10cm=100cm2的面積上有2000個以上網目。（2）密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網與地面成30夾角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的鋼管（管徑4851mm）垂直自由落下，不穿透即為合格產品。（3）密目網的綁扎方法：用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。系繩的材質應符合規定。2.5兜網封

18、閉：用大眼安全網（平網）將腳手架與建筑物之間封閉起來，中間每隔10m封閉一道。距地1.5m設置第一道水平網。3 臨時腳手架施工（柱筋綁扎、支模腳手架、二次結構砌筑及裝修、專業用腳手架）3.1防護架搭設：3.1.1 柱鋼筋施工防護架：采用48鋼管，立桿間距1500mm，大橫桿間距1500mm，小橫桿間距1000mm，或采用立桿間距2200mm，設置斜撐，結構搭設高度為：結構層高+鋼筋搭接長度+1m的防護。二次結構及裝修搭設高度：隨層高與施工部位而定。距墻100mm搭設雙排腳手架，外側設置臨時斜撐。距地1.5米設置水平安全網一道。上部護身欄部位掛密目安全網。專業用腳手架高度：隨層高與施工部位而定。

19、搭設方法為3mX4m的臨時移動腳手架，在架體高度范圍內四周設置剪刀撐。距地1.5米設置水平安全網一道。上部護身欄部位掛密目安全網。并設置臨時斜撐，以保證腳手架的穩定。3.2里腳手架用雙排立桿，主要用于獨立柱、框架柱的支搭，每層墻， 柱結構完成后拆除，拆除后的料具用于下層架子支搭。3.3搭設順序：逐根豎立桿裝第一步大橫桿并與各立桿摳緊安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿二步小橫桿安裝下一步橫桿鋪腳手板3.4架子扣件連接牢固，施工后逐個檢查，不得有脫扣、松扣，使用的扣件必須在其有效使用期間內。3.5腳手板與橫桿要打夾綁牢，不出現探頭板和活動腳手板。4 馬道腳手架在105#樓和107#樓A軸和5-6軸處

20、外腳手架一側各搭設一部人行斜道，斜道搭設時間按工程施工合理順序和整體施工進度計劃安排綜合考慮，樓梯采用雙管雙排立桿搭設，出樓面平臺與結構樓層平。4. 1上人斜道平面尺寸為28m，梯段寬為1.0m，梯段高度1.5 m，休息平臺寬度1.0m。材料采用483.5mm鋼管腳手架搭設，鋪設50mm厚木腳手板，在上面鑲釘2030mm木條，與梯段寬度相等。木條寬度不小于300mm。4.2該架子地基是2：8灰土回填，按照架子立桿搭設位置鋪設50mm200 mm的木板，防止產生不均勻沉降。地面設置排水流向，禁止架子下面有集水現象。4.3腳手架立桿縱距為1.5m，平臺轉折處間距為1.0m。要求相臨腳手管之間互相錯

21、開高度不短于1.5m。腳手架步距為1.5m，與立桿接頭位置相互錯開，而且上下橫桿接頭位置至少錯開1.0m，橫豎桿相交處必須用十字型扣件牢固連接。在斜道兩側均需設置剪刀撐，斜桿與地面夾角為45-60度。4.4腳手架水平桿與雙排外腳手架立桿用扣件牢固連接，防止出現傾覆的可能。4.5在腳手架兩側設置1.2 m高的防護欄桿和18 cm高的擋腳板，所有腳手板必須用8#鉛絲牢固綁扎。4.6在每棟樓的斜道入口處搭設一個封閉式進樓的通道，整個腳手架必須在內側張掛密目安全網，防止墜物傷人事故的發生。每棟樓各設置一個進入樓內的通道，安全通道兩側立桿采用雙立桿，頂部設雙層腳手板防護。見下圖： 5 模板堆放架模板堆放

22、架設置在場地西北側，堆放架長18m,寬9m，步距1.5m,間距1.5m，堆放架設剪刀撐，縱向每排設6道，橫向每排設3道，堆放架上部上人平臺滿鋪腳手板。堆放架設置地錨進行連接。6 裝修用腳手架搭設6.1雙排外腳手架搭設順序定距定位擺放掃地桿逐根豎立立桿，隨即與掃地桿扣緊裝掃地桿小橫桿與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安放第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜撐（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿厚可拆除）第三、四步大橫桿、小橫桿連墻桿接長立桿加設剪刀撐鋪腳手板掛安全網。6.2雙排腳手架的搭設要點掃地桿應同時在縱向、橫向兩個方向上連續設置，以固定立桿的底部位置，約束立桿

23、向下或水平移動。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，如圖所示：立桿按軸線位置布設，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同部同跨內，同步立桿兩個相隔對接接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm。各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的三分之一。立柱頂端應高出建筑物檐口1.5m。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。水平桿的對接接頭應交錯布置，不應設在同步同跨內，兩相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并避免設在縱向水平跨的跨中；各接頭中的至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。相鄰步距的大橫

24、桿應錯開布置，以減少立桿偏心受載情況。小橫桿貼近立桿布置，搭在大橫桿上，間距0.750m，并與直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間根據需要設一根或二根，在任何情況下，均不得拆除貼近立桿的小橫桿。連接件采用剛性連接，垂直間距為4.50m、水平間距為4.0m。連墻桿用483.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。外架子在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在框架柱之間水平間距4.0米處框架梁的頂部預埋一根400mm長的短鋼管，用連墻桿與短鋼管可靠拉結；塔樓墻體與外架子連接做法采用在墻體上預埋75的塑料套管，連墻桿穿過墻體用扣件鎖死。連墻件橫豎向順序排列、勻均布置，與架體和結構立面

25、垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。6.2.6橫向斜撐布置：橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將腹桿固定在其伸出端上；除在腳手架拐角設置斜撐外，中間每隔5跨設置一道，遇到作業層可拆除，但變為非作業層時應及時補設。剪力撐斜桿的接頭采用搭接連接：本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向

26、斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每5根立桿設置一組，斜桿與地面的夾角在4560之間，均勻布置，斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。在其中間增加24 個扣節點。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。6.2.8腳手架各桿件相交伸出端頭均應大于100mm，以防止桿件滑脫。用于連接大橫桿的對接扣件開口應朝向架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防

27、雨水進入。6.2.9扣件規格應與鋼管外徑相同，螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65 N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。6.2.10作業層的欄桿和擋腳板的搭設規定：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。6.2.11腳手板的鋪設規定：腳手板采用寬度250mm，長度4m的木腳手板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔一層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設

28、置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于10cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。6.2.12每搭設一步腳手架后，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；隨時校正垂直和水平偏差，避免偏差過大，具體過程中偏差見表-1。最后驗收垂直高度架高20m80m，允許偏差100mm。6.2.13密目網封閉：腳手架的外側用密目網封閉，防止施工中物體打擊和減少灰

29、塵污染。網應掛在外排立桿里側，網必須采用符合要求的系繩，將網邊每隔450mm系牢在架管上。在首層距地面1.5m處水平掛安全網一道，中間每隔10m設一道水平安全兜網。并在作業層下部掛一道水平兜網。7 安全防護7.1結構臨邊安全防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。7.2樓梯間安全防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄。7.3水平洞口安全防護措施1.5m1.5m以下的孔洞，用堅實蓋板

30、蓋住，有防止挪動、位移措施。1.5m1.5m以上的孔洞，四周設三道防護欄桿，中間支撐水平安全網。結構施工中后澆帶處固定蓋板防護。8腳手架的檢查與驗收8.1腳手架搭設和組裝完畢，要由安全技術管理人員組織檢查和驗收，并填寫驗收單。8.2驗收時，檢查架子所使用的各種材料、配件、工具是否符合現行國家和部頒標準、規范的規定；架子的搭設是否符合施工方案和技術交底的要求，未達到規定要求的，限期改正。8.3腳手架使用中，定期檢查各個桿件的設置和連接，扣件、連墻件、斜撐、剪刀撐及與結構固定部分是否安全可靠，不得有松動。腳手架搭設質量要求：（1）立桿的垂直偏差：搭設高度H25m時，同偏差不大于H200，且不大于1

31、00mm；橫向偏差不大于H400，且不大于50mm。（2）縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1300，且不大于20mm；橫向水平桿水平偏差不大于是10mm。（3）腳手架步距、立桿橫距偏差不大于20mm，立桿縱距偏差不大于50mm。（4）扣件堅固力宜在4555Nm范圍內，不得低于或高于60Nm。（5）連墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。（6）同一層各挑梁上表面之間的水平誤差不大于20mm。且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保護整體穩定。9腳手架的拆除拆除的一般順序：安全網防護欄桿、擋腳桿剪刀撐腳手板大橫桿小橫桿連墻拉結桿立桿懸挑支座的水平拉桿、斜撐桿、懸挑桿。9.1架子拆除應劃分作業

32、區，周圍設圍欄或里立警示牌，地面設專人指揮；操作人員上下呼應，動作協調，嚴禁非作業人員入內。9.2拆除要遵循由上而下，先搭后拆的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。9.3拆除是時不應碰壞混凝土墻、柱、板，如附近有外電臨時線路，采取隔離措施，切勿接觸和碰壞電線。9.4拆立桿應先抱住再拆最后兩扣件；拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐應先拆中間扣，托住中間再解端頭扣；拆拋撐時，設置臨時支撐后再拆；連墻點隨拆除進度逐層拆除。9.5在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，要將拆除情況交代清楚后方可離開。9.6拆除下的材料運到指定地點，

33、隨拆隨運，分類堆放，當天拆清。拆下的扣件或鐵絲集中回收處理，嚴禁拋擲。五、架子安全保證措施：1鋼管及支撐必須租賃、購買有資質和安全生產許可證并經檢驗合格后的有質量保證書的廠家，必須保證腳手架和防護設施達到承載可靠和使用安全的要求。2對腳手架桿配件的質量和允許缺陷的規定。2.1鋼管采用外徑48mm ,壁厚3.5mm的焊接鋼管，材質使用力學性能適中的Q235鋼，其材性應符合碳素結構鋼（GB/T7002006）的相應規定。用于立桿，大橫桿，剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m,重25kg。用于小橫桿的鋼管長度1.5m2.2m，以適應腳手架寬的需要。扣件采用可鍛鑄鐵鑄造扣件，其應符合GB97867可鍛鑄鐵分

34、類及技術條件的規定，機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造，扣件的附件采用的材料符合GB/T7002006的規定，螺紋符合GB/T1962003普通螺紋的規定，墊圈符合GB9685大墊圈-A和C級的規定。2.2鑄鐵不得有裂紋、氣孔。不宜有疏松、砂眼或其它影響使用性能的鑄造缺陷。并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。2.3扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最少距離不小于5mm。扣件表面要進行防銹處理。2.4對腳手板的技術要求為：厚度不小于50mm，寬度不

35、小于20cm，重量不大于30kg，確保材質符合規定，不得有超過允許的變形的缺陷。3桿配件、腳手板的質量檢驗要求和允許偏差：表一：（鋼管質量檢驗要求）項次檢查項目要求管1表面質量表面平直光滑、無裂紋、分層、壓痕-劃道和硬彎，上述偏差不大于表4規定2外徑壁厚允許偏差不超過表4規定3端 面平整、偏差不超過表4規定4防銹處理必須進行防銹處理，涂刷防銹漆表二：（扣件檢驗要求）項次檢查項目要求扣件1表面質量及性能符合（1）中的規定2螺栓不得滑絲表三：腳手板質量檢驗要求項次項目要求木腳手板尺寸寬200mm，厚度50mm缺陷不得有開裂、腐朽、斜紋和橫透節疤表四：腳手管質量檢驗要求序號項 目允許偏差（MM）檢查

36、工具1焊接鋼管外徑48.00mm-0.50游標卡尺壁厚3.5mm-0.35游標卡尺2鋼管兩端面切斜的偏差1.71塞尺3鋼管內外表面銹蝕的深度0.504鋼管彎曲的偏差各種桿件鋼管的端部彎曲1.5m5鋼板尺立柱鋼3mL4m管彎曲4mL6m1220欄桿支撐體系的鋼管彎曲L6m304必須嚴格地按照規范要求和有關規定進行腳手架的搭設，使用和拆除，嚴禁亂搭和亂用情況。4.1嚴禁亂搭亂改（1）不得任意改變構架結構及其尺寸。（2）不得任意改變連墻件設置位置，減少設置數量。（3）不得使用不合格的桿件和材料。（4）不得任意減少鋪板數量，防護桿件和設施。（5）地基檢驗不合格不得搭設。（6）要按質量要求搭設，嚴禁立桿

37、偏斜，連接點松馳。（7）要按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業。（8）在搭、拆作業中采取安全防護措施，要設置防護和使用安全防護用品。（9）要按規定要求設置安全網。4.2嚴禁亂用：（1）不得隨意增加上架的人員和材料，引起超載。（2）不得任意拆去構架的桿配件和拉結。（3）不得任意抽板，減少作業層腳手板。（4）不得在架面上任意采取加高措施，增加荷載，若加高要設可靠固定、防護設施亦相應加高。（5）不得站在不具備操作條件的橫桿或單塊板上操作。（6）搭設和拆除作業要按規定使用安全防護用品。（7）在把腳手架作為支撐和拉結的支持物時，要對構架采取相應的加固措施。（8）不得在架面上搬運超重構件和進行安裝作業。（

38、9）不得在不安全的天氣條件（六級以上風天、雨天）下繼續施工。（10）外架子停用時間過長，未經檢查和驗收不得重新啟用。5必須健全規章制度，加強規范管理，制止和杜絕違章指揮和違章作業。6必須完善防護措施和提高施工管理人員的自我保護意識和素質。7架子施工要求7.1由經安全技術教育的架子工擔任，并持證上崗作業，技術負責人要在外架子施工前對操作人員進行詳盡的交底，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業，不得上腳手架操作。7.2工人必須戴好安全帽，配好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。7.3高度2.5m時，在其外側邊緣必須設置擋護高度1.1m的攔桿和擋腳

39、板，且欄桿間凈空高度 0.5m。7.4立網封閉圍護。7.5網和層間平網。首層網距地面1.5m設置，層間網每隔10m設一道，屋面四周設一道護身欄掛安全網。六、勞動力及材料、機具配備1勞動力配備：現場配架子工20人，負責架子搭設及拆除工作。2材料配備在架子施工前10日內應將所需的架子管、腳手板、安全網、扣件等提前進場，在指定的地點分類存放。3機具配備名稱數量備注架子板手20把架子工搭設和拆除架子用力矩板手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈3把調整架子彎曲度七、安全施工技術措施1材質及使用的安全技術措施1.1扣件的上螺栓應定期檢查擰緊程度。1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100m

40、m。1.3材料進場應進行外觀檢查，鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。2腳手架搭設的安全技術措施2.1搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。2.2開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻安裝穩定后，方可根據情況拆除。2.3腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全。未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。2.4在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。3腳手架上施工作業的安全技術措施3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部

41、安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。3.2嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷。不準將模板支架、攔風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。3.3每月定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。3.4結構施工時不允許多層上下同部位同時作業。4腳手架拆除的安全技術措施。4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。4.2架體拆除前，應提前清理腳手架上的雜物，避免拆架時掉落傷人。4.3拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專

42、人指揮，禁止作業人員進入。4.4拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。4.5在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。4.6每天拆架下班時，不應留下隱患部位。4.7拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。4.8所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。4.9所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的貫標精神，要求施工時做到如下：1進入施工現場的人員戴好安全帽,高空作業系好安全帶,現場嚴禁吸煙.2進入施

43、工現場的人員要愛護場內的各種設施和標示牌。3嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4腳手架搭設人員必須持證上崗，其他工種一律不得進行腳手架搭設操作。5架子如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。6腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改時,須經技術部同意由架子工操作。7不準利用腳手架吊運重物;作業人員不準攀登架子上下作業面；不準在架子上跑動。8不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10拆除架子而使用電焊氣割時，

44、派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。11腳手架使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。12施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。13腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。14施工人員做到活完料凈腳下清,確保腳手架施工材料不浪費。 15運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨進整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。16六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板

45、、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。九、腳手架計算附錄1 地下室落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度7.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.55米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.50米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一

46、根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.6700，體型系數0.6000。 地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.4

47、2.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.5110.5502 =0.133106/5080.0=26.134N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.551550.04/(3842.06105121900.0)=0.121mm 小橫桿的最大撓度小于550.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫

48、桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.550=0.021kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.5501.500/2=0.144kN 活荷載標準值 Q=3.0000.5501.500/2=1.238kN 荷載的計算值 P=(1.20.021+1.20.144+1.41.238)/2=0.966kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公

49、式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1750.966 =0.262106/5080.0=51.526N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.021+0.144+1.238)/2=0.701kN 集中荷載標準值最

50、不利分配引起的最大撓度 V1=1.146701.4981500.003/(1002.060105121900.000)=1.08mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.133mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.5501.500/2=0.144kN

51、 活荷載標準值 Q=3.0000.5501.500/2=1.238kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.144+1.41.238=1.975kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.1397.000=0.976kN (2)

52、腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.550+0.400)/2=0.998kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5007.000=0.052kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.446kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

53、經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.550/2=2.475kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.6700.600 = 0.316kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經

54、過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.446+0.851.42.475=5.880kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.446+1.42.475=6.400kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3161.5001.500 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

55、其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.400kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2945/16=186； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =6400/(0.21489)=6

56、3.125N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.880kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2945/16=

57、186； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =5880/(0.21489)+127000/5080=82.952N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.470kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 2.475

58、kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.139kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 92.989米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.470kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 2.475kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.139kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷

59、載標準值產生的彎矩，Mwk； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 80.972米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 25.60 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 6.40 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力

60、設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!附錄2 懸挑架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，首層搭設高度9.5米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.5。連墻件采用在框架柱上設短鋼管，把水平加長桿用扣件與短鋼管連接，形成連柱裝置。每層均設置兩排，第一排距樓板1.5m，豎向間距4m

61、，水平間距同柱距。連墻件作用面積32。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.6700，體型系數1.1340。 懸挑水平鋼梁采用雙鋼管483.5mm，水平并排放置。其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.50米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.35m。拉桿采用鋼絲繩。水平夾角為45。 一、小橫桿的計算 小橫

62、桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.5111.0502 =0.484106/5080.0=95.250N/mm2

63、小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.5511050.04/(3842.06105121900.0)=1.608mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381

64、.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.42.362)/2=1.843kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.843 =0.492106/5080.0=96.883N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2

65、,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1462678.4451500.003/(1002.060105121900.000)=4.13mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.178mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/1

66、50與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力

67、矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.1399.500=1.324kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板

68、標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5009.500=0.071kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.233kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4

69、的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數：Us = 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.6701.134 = 0.597kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.233+0.851.44.725=9.502kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N

70、=1.23.233+1.44.725=10.495kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.5971.5001.500 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.495kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m

71、),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2945/16=186； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10495/(0.21489)=103.512N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.50

72、2kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2945/16=186； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9502/(0.21489

73、)+240000/5080=140.888N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1350mm， 水平支撐梁采用雙鋼管，水平并排放置，截面慣性矩I =212.19cm4，截面抵抗矩W = 25.08cm3，截面積A = 24.89cm2。 受腳手架作用

74、的聯梁傳遞集中力 N=10.50kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.24.890.00017.8510=0.05kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=12.280kN,R2=9.152kN,R3=-0.259kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/W+N/A=1.841106/(5080.02) +12.2801000/489.02）=194N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

75、八、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算 水平支撐鋼管計算最大撓度V=11.792/2=5.90mm 水平支撐鋼管最大撓度小于1500.0/150或10mm,滿足要求! 立桿與下面支桿通過扣件與水平支撐鋼管連接,要驗算連接處的扣件抗滑力。 立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力 N1=10.495/2=5.25kN 立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力 N1小8kN,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=17.36

76、6kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=17.366kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00017.366/0.850=163.448kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑18.5mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為

77、吊環的拉力N，為 N=RU=17.366kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=173664/(3.1416502)1/2=15mm 九、腳手架配件數量匡算: 長桿總長度(m) L =1.19.5(668+1.5668/1.5-21.5/1.5)=13940.30 小橫桿數(根) N1=1.1(9.5/3+1)668=3062 直角扣件數(個) N2=2.2(9.5/1.5+ 1)668=10777 對接扣件數(個) N3=13940.30/6=2324 旋轉扣件數(個) N4=0.

78、313940.30/6=698 腳手板面積(m2) S=1.1(668-2)1.51.05=1153.85 根據以上公式計算得長桿總長13940.30；小橫桿3062根；直角扣件10777個；對接扣件2324個； 旋轉扣件698個；腳手板1153.85m2。附錄3 裝修用雙排落地式扣件鋼管腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度24.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。 鋼管類型為483.5，連墻件

79、采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。 施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。 地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算

80、小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.4611.0502 =0.339106/5080.0=66.765N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下

81、的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.135mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276k

82、N 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.41.575)/2=1.292kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.292 =0.347106/5080.0=68.398N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷

83、載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.040+0.276+1.575)/2=0.945kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.146945.4721500.003/(1002.060105121900.000)=1.46mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.509mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承

84、載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN

85、； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13924.000=3.346kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊

86、掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.363kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB

87、50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.363+0.851.43.150=10.184kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.363+1.43.150=10.846kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩

88、 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.500 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.846kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.59

89、9m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10846/(0.26489)=84.511N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.184kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取

90、1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10184/(0.26489)+95000/5080=98.034N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，

91、f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件雙扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.38 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.85 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!