1、泰合尚渡酒店、銀行辦公樓及裙房工程腳手架施工方案審 核 人：編 制 人：目錄一、編制依據 1 二、工程概述 1 三、落地腳手架構造 2 四、懸挑腳手架構造 4 五、型鋼懸挑卸料平臺構造 6 六、水平防護棚構造 6七、腳手架的搭設構造要求 8 八、材料選擇及質量要求 10 九、腳手架的搭設 11 十、質量保證 13 十一、腳手架的檢查和驗收 14 十二、腳手架的拆除 16 十三、腳手架安全措施及注意事項 16 腳手架搭設附圖 19鋼管落地腳手架計算書 21 普通型鋼懸挑腳手架計算書 33 型鋼懸挑卸料平臺計算書（公司計算提供）49 一、編制依據1、泰合尚渡酒店、銀行辦公樓及裙房工程設計文件2、本

2、工程施工組織設計3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）4、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）二、工程概述1、工程名稱：泰合尚渡酒店、銀行辦公樓及裙房2、工程地址：南充市順慶區濱江大道（原糧食一倉庫）3、建設單位：四川泰合房地產開發有限公司4、設計單位：重慶巴蜀建筑設計有限公司5、監理單位：四川康立項目管理有限責任公司6、施工單位：重慶第二建設有限公司7、建筑功能：停車、商場、五星級酒店及銀行辦公樓等8、結構形式：基礎挖孔樁、筏板和條形基礎等，塔樓主體全現澆框筒結構，裙房主體全現澆框架結構9、質量目標：確保優質結構，爭創魯班獎10、建筑規模：本工程為高層住宅小區

3、，本項目地處南充市核心區且嘉陵江邊，擁有優越的地理條件及良好的江景資源。項目的組成包括了一座五星級酒店，一座高等級辦公樓及高檔住宅社區約 51 萬平方米。我司承建的泰合.尚渡住宅小區公共建筑（酒店及銀行辦公樓）地上 27 層，地下負一、二層為地下車庫及相應的設備用房，利用場地高差設置酒店和銀行辦公樓大堂門廳，六層以下為公建裙房，總建筑面積 83841.8 平方米（其中銀行建筑面積25004m2，酒店及群房建筑面積58838 m2）；建筑高度98.50 米，建筑標高為0.000=287.000。11、為滿足施工作業實際需要，結合建筑物結構形式，本工程裙房采用雙排扣件式鋼管落地式腳手架（高度 40

4、m 內）和普通型鋼懸挑腳手架（銀行辦公樓和酒店塔樓）進行主體結構施工階段的安全防護架和施工作業架。本工程作為南充市地標性建筑，造型新穎、獨特，受到政府和社會各界的關注較多，并且作為我司“五好”項目競賽評比的重點示范項目，這就對我們做好安全防護、搞好文明施工提出了更高的要求，腳手架的搭設務必安全、規范、標準和美觀。三、落地腳手架構造1、綜合各方面考慮，本工程落地外腳手架采用 48 3.5 鋼管搭設雙排扣件式鋼管腳手架,沿建筑物外圍搭成封閉；立桿縱距為 1.5m，立桿橫距為 1.05m，步距為 1.8m，連墻件布置為兩步三跨固定硬性拉接；2、本構造符合 JGJ123-2001 規范要求，按表 6.

5、1.1-1 要求進行設計，架體最高 38.6。按雙排腳手架搭設高度 40 米計算。3、腳手架立面用綠色密目安全網封閉；4、在主樓內側處設置出料平臺，首層臨街面局部設置出入口和通道；5、在辦公樓 A1/AF 軸處設一個人行馬道，作為基礎施工時人員上下通行之用。鋼管落地腳手架計算表計算參數計算雙排腳手架，小橫桿在上，搭設高度為 40m,采用單立桿。搭設尺寸：立桿縱距 1.5m，立桿的橫距為 1.05m，立桿步距 1.8m，連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 m，水平間距 4.5 m，施工均布荷載 3kN/m2，同時施工 2 層，腳手板鋪設 2 層。南充市的基本風壓為0.3kN/m2設計示意圖搭設材

6、料腳手架采用 48 3.5 鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；連墻件采用雙扣件；腳手板類別竹串片腳手板；欄桿擋板類別欄桿、竹串片腳手板擋板；地基土為素填土其承載力標準值為160kN/m2（主樓腳手架有部分落在基礎鋼筋砼底板上，計算均按素填土地基受力計算）。序號計算項目計算過程結論1 小橫桿的計算小橫桿的最大彎曲應力=63.917 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小橫桿的最大撓度V=1.08 mm V=7 且 10 mm符合要求2 大橫桿的計算大橫桿的最大應力計算值=98.879 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大橫桿的最大撓度為V=2.329 mm V=10 且 10 mm符合要求3

7、 扣件抗滑力的計算單扣件實際抗滑承載力為6.4 扣件所受應力 R=3.76kN 6.4kN符合要求4 立桿的穩定性計算立桿穩定性計算(不考慮風荷)=166.492 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求立桿穩定性計算(考慮風荷)=171.003 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求5 連墻件的穩定性計算連墻件的設計Nl=8.072kN Nf=95.133kN符合要求雙扣件實際抗滑承載力為12.8kN 扣件所受應力 Nl=8.072kN 12.8 kN符合要求6 立桿的地基承載力計算地基承載力fg=64Kpa 腳手架立桿對地基的壓力 P=56.603 fg=64 kpa 符合要求結論符

8、合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書（附件1）。四、懸挑腳手架構造1、懸挑式腳手架的主要配件及材料選用（1）水平挑梁：14a 號槽鋼（計算按 14a 號槽鋼，根據現場實際情況選用14a 號以上槽鋼）。（2）扣件式鋼管腳手架的主要組成構件有：立柱、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿）、扣件、腳手板、剪刀撐（十字撐）、橫向支撐（橫向斜拉桿）、連墻件、縱向掃地桿，橫向掃地桿。（3）材料選用 48mm，厚 3.5mm 的鋼管，腳手板和 20cm 高木質踢腳板。鋼材強度等級為 Q235。斜拉鋼絲繩選用直徑大于計算直徑的鋼絲繩。2、搭設方式與主要參數腳手架用 48 3.5 鋼管和

9、扣件搭設成雙排架，其橫距為 1.05m，立桿縱距為1.5m，步距為 1.8m；腳手架立桿下部支承在用 14 號槽鋼制作的水平懸挑梁上。腳手架搭設高度 25m 內；里立桿離墻面 0.3m；每 2 步設一個腳手板；施工作業層按 2 層計，作業層設欄桿和擋腳板。普通型鋼懸挑腳手架計算表計算參數計算雙排腳手架，小橫桿在上，搭設高度為 25m,采用單立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為 1.05m，立桿的步距為1.8m。連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距 4.5 米，施工均布荷載 3kN/m2，同時施工 2層，腳手板鋪設 2 層,南充市的基本設計示意圖風壓為 0.3kN

10、/m2，型鋼懸挑長度為1.5 米，錨固長度為 1.5 米；采用 1道鋼絲繩支撐。搭設材料腳手架采用48 3.5 鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；連墻件采用雙扣件；腳手板采用竹串片腳手板；懸挑型鋼 14a 號槽鋼型號；樓板混凝土強度等級 C30；錨固螺栓直徑 16mm；橫桿與立桿連接采用單扣件。序號計算項目計算過程結論1 小橫桿的計算小橫桿的最大彎曲應力=63.917 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小橫桿的最大撓度V=1.08 mm V=7 且 10 mm符合要求2 大橫桿的計算大橫桿的最大應力計算值=98.879 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大橫桿的最大撓度為V=2.329

11、mm V=10 且 10 mm符合要求3 扣件抗滑力的計算單扣件實際抗滑承載力為6.4 扣件所受應力 R=3.76kN 6.4kN符合要求4 立桿的穩定性計算立桿穩定性計算(不考慮風荷)=135.876 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求立桿穩定性計算(考慮風荷)=136.378 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求5 連墻件的穩定性計算連墻件的設計Nl=7.273kN Nf=95.133kN符合要求雙扣件實際抗滑承載力為12.8kN 扣件所受應力 Nl=7.273kN 12.8 kN符合要求6 懸挑梁的受力計算水平支撐梁的最大應力計算值=22.887 N/mm2 f=215N/

12、mm2符合要求7 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁的穩定性計算=26.88 18mm符合要求鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑必須13mm符合要求9 錨固段與樓板連接的計算樓板螺栓的軸向拉力N=0.836kN N=43.206kN 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度h 要大于 11.633mm。符合要求樓板螺栓的軸向壓力N=12.41kN N=88.645kN 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書（附件2）。3、懸挑腳手架搭設時，嚴格按照平面布置圖進行預埋、槽鋼定位。詳見辦公樓和酒店懸挑雙排鋼管腳手架搭設平面布置圖和立面圖（附圖 1、附圖 3、附圖 4）。五、型鋼懸

13、挑卸料平臺構造主體施工階段采用型鋼工具式懸挑平臺卸料平臺，便于樓層材料運輸，具體制安和計算如下：型鋼懸挑卸料平臺計算表計算參數內側鋼繩與墻的距離3.5m，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離 0.5m；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 3.3m，鋼絲繩安全系數 K：6，懸挑梁與墻的接點按固支計算；預埋件的直徑 16mm。水平鋼梁(主梁)的懸挑長度 4.5m，水平鋼梁(主梁)的錨固長度 1m；平臺計算寬度2.5m。次梁槽鋼間距 0.5m。大堆放材料荷載 10kN，施工人員等活荷載 2kN/m2。設計示意圖搭設材料主梁采用 16 號槽鋼槽口水平；次梁采用 10 號槽鋼槽口水平；采用竹串片腳手板，欄桿、擋板采

14、用欄桿、竹串片腳手板擋板。序號計算項目計算過程結論1 次梁的驗算次梁槽鋼的最大應力計算值=68.612 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求次梁槽鋼的穩定性驗算=93.946 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求2 主梁的驗算主梁槽鋼的最大應力計算值符合要求=98.99 N/mm2 f=205N/mm2主梁槽鋼的穩定性驗算=186.29 N/mm2 f=205N/mm2符合要求3 鋼絲繩及拉環驗算鋼絲繩最小直徑必須大于 19mm 符合要求拉環最小直徑必須大于 23.762mm 符合要求結論符合要求注：該計算表大堆放材料荷載按均布荷載計算，應以公司審批意見提供的計算書制安卸料平臺，以

15、確保更安全。六、水平防護棚構造本工程塔樓主體施工時，根據結構特點擬在辦公樓和酒店 13F 層（總高度的一半）各設置一道水平防護棚，其構造詳見附圖 2。七、腳手架的搭設構造要求1、腳手架的搭設高度隨著主體結構的高度增加而增加。2、立桿、橫桿、斜撐、剪刀撐的間距及搭設方法見腳手架平面圖、立面圖所示。3、每根立桿的底部都應設置木枋墊板。4、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱、橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m。靠

16、邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于 500mm（如下圖）。5、立桿接長除頂層頂步采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的 1/3。7、縱向水平桿采用對接扣件接長，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的 1/3（如下圖）。縱向水平桿對接接頭布置示意圖接頭不在同步內(立面)；

17、(b)接頭不在同跨內(平面)8、作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的 1/2；9、使用竹串片腳手板，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。10、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，鋪設竹串片腳手板，應設置在三根橫向水平桿上；搭接鋪設時，接頭必須支承在橫向水平桿上，搭接長度應大于 200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于 100mm；亦可采用平鋪。（如下圖）腳手板對接、搭接構造示意圖(a)腳手板對接；(b)腳手板搭接11、雙排腳手架應設置剪刀撐，每道剪刀跨越立桿根數最多不得超過 7 根，每道剪刀撐寬度不應小于 4 跨，且不應小于

18、 6m，斜桿與地面的傾角宜在 45 60之間。12、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于 100mm。13、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于 150mm。14、門洞構造要求：（1）洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于150mm。（2）洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部；增設的短斜桿端部應增設一個安全扣件。15、連墻件構造布置：（1）連墻件應均勻布置，垂直間距、水平間

19、距分別控制在兩步三跨；連墻件必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置，設置在樓層梁處（預埋錨環連接），并且與每層每根臨邊框架柱鋼管抱箍鎖死。當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。（2）連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。八、材料選擇及質量要求本工程外腳手架采用扣件式鋼管腳手架。1、鋼管：采用外徑48mm，壁厚 3.5mm 的鋼管。鋼管端部切口平整，嚴禁使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管。2、用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度應為46m，其重量不超過 25kg。3、鋼管材質宜使用力學性能適中的 Q235 鋼，其材質應符合碳素結構鋼（

20、GB/T 700）中的相應規定。4、扣件：本工程腳手架扣件共采用三種：十字扣件、旋轉扣件和對接扣件。5、應使用與鋼管管徑相匹配的扣件，以保證二者的貼合面緊密嚴實，扣緊時接觸良好，保證扣件與鋼管間的摩擦力。6、嚴禁使用有脆裂變形、滑絲、銹蝕等的扣件，禁止使用未經檢驗或加工不合格的扣件。7、扣件的活動部份應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于 1mm。8、扣件質量應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。10、腳手板采用竹串板腳手板，其板厚度不小于50mm，板寬宜 200250mm，板長為 4m。，兩端各設直徑為 4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。禁止使用有腐朽、斷裂等缺陷的腳手板。1

21、1、其它輔助材料；用于綁扎、連接、圍護和固定等作用的其它材料，如鍍鋅鐵絲、密目安全網、大眼安全網、立桿下部的墊板等都必須符合相應的國家標準或行業標準的規定，以確保施工的正常使用和安全可靠性。12、搭設前對進場的腳手架桿件或配件（新、舊材料）進行嚴格檢查，符合要求的才能使用。13、所有材料必須滿足搭設的要求，做到材料準備充足。14、施工前，項目部應組織相關部門對進場材料的質量和數量驗收合格后方可用于施工。15、所有外排立桿、水平桿（大橫桿和中欄桿）均刷紅白相間油漆。九、腳手架的搭設1、鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混搭。2、搭設場地應平整，立

22、桿下面需墊木墊板。腳手架桿件若落在回填土上時，基礎要平整夯實，立桿下面要墊通板，并在腳手架外側設置排水溝，以保證地基具有足夠的承載能力，避免腳手架整體或局部沉降。3、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。4、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：5、按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。6、周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；并應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第 l 步的縱向和橫向鋼管，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于

23、10cm，以防止桿件滑脫。7、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。8、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于 6m。當作業層高出其下連墻件 2 步或 4m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。9、裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。10、工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。11、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm 的構架尺寸放大。

24、確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。12、腳手板操作面的端頭處綁兩道防護欄桿，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂 1.0m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。13、本工程施工中 100cm 100cm 以上的洞口，四周必須用鋼管搭設圍護架，并設雙道防護欄桿，洞口中間支掛水平安全網，網的四周要栓掛牢固、嚴密。墻面等處的豎向洞口，凡落地的洞口應綁防護欄桿，下設擋腳板。低于 80cm 的豎向洞口，應加設 1.2m 高的臨時防護欄。洞口必須按規定設置照明裝置和安全標志。14、尚未安裝欄桿或欄板的陽臺周邊、無外架防護的屋面周邊、樓層周邊、雨蓬與挑檐邊、斜道兩側邊、斜料平臺

25、外側邊，必須設置 1.2m 高的兩道護身欄桿，并設置 180mm 高的擋腳板。15、支設時，上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。16、同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的 1250，且不大于50mm。17、相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受壓情況。對接扣件的開口方向應當向上或向內設置。18、操作層施工時，應在其下面兜掛大眼安全網。19、作業層的欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿皮應為 1.2m；當腳板高度不應小于 180mm；中欄桿應居中設置(如下圖)。作業層腳手板應鋪滿，腳手板的楞頭應用 3.2m

26、m 的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；拐角及平處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。20、懸挑式腳手架搭設：根據建筑物外形，在建筑平面圖上布設懸挑梁，遇到特殊位置（如斜柱、筒體部位）應研究構造方案。本工程懸挑梁嚴格按附圖所示方案布設（專人放線、預埋、定位）。桿件搭設順序如下：放置懸挑梁立桿第一步橫向水平桿連墻件第二步橫向水平桿。十、質量保證1、腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用。作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。2、操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。3、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作。派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時

27、解決。4、架子需拆除時，應由架子工負責拆除，非專業人員不得隨意拆卸。5、其他未述要求按照有關架子安全技術要求和規范進行施工。6、外觀質量：總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色符合公司 CI 形象要求。十一、腳手架的檢查和驗收1、作業層施加荷載前驗收。2、每搭設完 1013m 高度后驗收。3、遇有六級大風大雨后驗收。4、停用超過 1 個月后再次使用前驗收。5、進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件：（1）JGJ130-2001 標準的有關規定。（2）、施工方案及變更文件。（3）、技術交底文件。6、腳手架使用中，每周應檢查下列項目：

28、（1）、桿件的設置和連接、支撐等構造是否符合要求。（2）、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。（3）、扣件螺栓是否松動。（4）、安全防護措施是否符合要求；是否超載。7、腳手架搭設的技術要求，允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定。腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法與工具1 地基基礎表面堅實平整觀 察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10 2 立桿垂直度最后驗收垂直度 2080m 100 用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差(mm)搭設中檢查偏差的高度(m)總高度50m 40m 20m H=2 7 7 7 H=10 20 25 50

29、 H=20 40 50 100 H=30 60 75 H=40 80 100 H=50 100 中間檔次用插入法。3 間距步距 20 鋼板尺縱距 50 橫距 20 4 縱向水平桿高差一根桿的兩端 20 水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差 10 5 雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸 500mm-50 鋼板尺6 扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a 150 mm 鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a 500mm 鋼卷尺立矸上的對接扣件至主節點的距離a h/3 縱向水平桿上的對接扣件至主節點距離a ln/3 鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4065N.m 扭力扳手7 剪刀撐斜桿與地面的傾角45

30、 60角尺8 腳手楹外伸長度對接a=100mm l 300mm 卷尺搭接a=100mm l 200mm 卷尺注：圖中 1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4剪刀撐十二、腳手架的拆除1、拆除前應全面檢查腳手架體系是否符合構造要求；落實拆除順序和措施，報經主管部門批準后方可實施；應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底和清除腳架上雜物及地面障礙物，并設置警戒圍攔或標志。2、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。3、拆除順序應按先支的后拆，后支的先拆，按搭設支架的反程序自上而下的順序逐層進行拆除，嚴禁上下同時作業。腳手架搭拆程序是：安全網小橫桿大橫桿斜撐桿、拉筋剪刀撐欄桿扶手腳手板擋腳

31、板（或側擋板）立桿。4、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。5、運至地面的構配件應按規定及時檢查，整修保養，并按品種規格分類堆碼,存放整齊。十三、腳手架的安全措施及注意事項1、架子的搭設與拆除必須由架子工來完成。架子工必須是經過按特種作業人員安全技術考核管理規則（GB50362000）考核合格的專業架子工。上崗人員應經過三級安全教育和應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、施工時必須戴好安全帽，系好安全帶，穿具有安全性的鞋。3、腳手架在搭拆時，地面上應劃出危

32、險區，并派專人看護，嚴禁非操作人員入內。拆除時嚴禁操作人員拋扔鋼管或扣件。3、五級風以上（含五級）時停止搭拆腳手架施。4、作業層每 1m2 架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架取 3kN/m2。5、施工設備單重不得大于 1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于 2.5kN。6、在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。7、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。

33、8、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。9、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。10、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。11、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離

34、。12、在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上(下)步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。13、在冬期施工期間，霜雪天后要及時對腳手架進行清掃，并要采取防滑措施。14、在搭設腳手架時，必須加設底座、墊木(板)或基礎并作好對地基的處理。15、搭設腳手架人員應遵守相關高空作業規定，服從管理人員指導工作。施工搭設的配合人員不得上架，只能在地面遞送材料。16、腳手架的搭設只能白天進行，嚴禁夜間施工。施工使用中不得隨意拆除腳手架體系中的任何桿件。17、實

35、行定期檢查維護，設專人管理。每周檢查一次。18、腳手架上嚴禁煙火，進行焊接時，須有防火措施和專人看守。19、搭設中應分段自檢，搭設完畢后組織驗收，按規定辦理驗收資料，合格后掛牌方能投入使用。附圖 1：型鋼（槽鋼）懸挑雙排鋼管腳手架搭設示意圖附圖 2：有懸挑板的邊梁支點加墊塊，嚴禁懸挑板受力立桿和斜拉鋼絲繩（直徑16mm），間距 3000邊梁和筒體剪力墻上預留直徑50孔洞，錨固鋼絲繩竹跳板封閉硬防護水平防護棚架搭設示意圖13F斜拉桿，間距 3000懸挑桿，間距 3000水平桿欄桿5mm 厚竹膠板底板和欄板，考慮到美觀要求可以外面刷黃黑相間的油漆鋼管與拉環空隙用大頭木楔對楔卡死拉環為直徑 10mm

36、 的圓鋼附件 1：鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 40 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5 米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承

37、載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處四川省南充市，基本風壓為0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層

38、數:2；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:0.40。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.5/3=0.175 kN/m；活荷載標準值:Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的

39、計算值:q=1.2 0.038+1.20.175+1.41.5=2.356 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩 Mqmax=2.3561.052/8=0.325 kN.m；最大應力計算值 =Mqmax/W=63.917 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =63.917 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5=1.713 kN/m；最大撓度 V=5.0 1.71310504/(384 2.06105

40、121900)=1.08 mm；小橫桿的最大撓度 1.08 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷載標準值:Q=31.051.5/3=1.575 kN；荷載的設計值:P=(1.2 0.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的

41、設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2371.5=0.495 kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502 kN.m 最大應力計算值 =0.502 106/5080=98.879 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 =98.879 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最

42、大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.6770.03815004/(100 2.06105121900)=0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN V=1.8830.915003/(100 2.06105121900)=2.277 mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329 mm；大橫桿的最大撓度 2.329 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150=10 與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算

43、:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.052/2=0.04 kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.038 1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35 1.051.5/2=0.276 kN；活荷載標準值:Q=3 1.051.5/2=2.362 kN；荷

44、載的設計值:R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.4 2.362=3.756 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1=0.1248+(1.05 2/2)0.038/1.80 40.00=5.888；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.3521.5(1.05+0.3)/2=0.709 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串

45、片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.14 21.5/2=0.21 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.540=0.3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.107 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=31.051.52/2=4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.3 kN/m2；Uz-風荷載高度變

46、化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1；Us-風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.310.645=0.135 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 7.107+1.4 4.725=15.143 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 7.107+0.851.44.725=14.151 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.1351.5 1.8

47、2/10 =0.078 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=15.143 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度,由公式 lo=k h 確定：l0=3.118 m；長細比 Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強

48、度設計值：f=205 N/mm2；=15143/(0.186489)=166.492 N/mm2；立桿穩定性計算 =166.492 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=14.151 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.1

49、86立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=14150.85/(0.186489)+78336.153/5080=171.003 N/mm2；立桿穩定性計算 =171.003 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算:按規范5.3.6 條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.219 kN；活荷載標準值：NQ=

50、4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0.186 4.8910-4205103-(1.2 1.219+1.44.725)/(1.20.125)=70.567 m；按規范5.3.6 條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=70.567/(1+0.00170.567)=65.915 m；H=65.915 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H=50 m。腳手架單立桿搭設高度為40m，小于H，滿足要求！按規范5.3.6 條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配

51、件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.219 kN；活荷載標準值：NQ=4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.078/(1.4 0.85)=0.066 kN.m；Hs=(0.186 4.8910-4205103-(1.2 1.219+0.851.4(4.725+0.1864.891000.066/5.08)/(1.20.125)=67.827 m；按規范5.3.6 條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50

52、米：H=67.827/(1+0.00167.827)=63.519 m；H=63.519 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H=50 m。腳手架單立桿搭設高度為40m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值 Wk=0.135 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按規范5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 WkAw=3.072 kN；連墻件的軸向力設計

53、值 Nl=Nlw+N0=8.072 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i=300/15.8 的結果查表得到=0.949，l 為內排架距離墻的長度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949 4.8910-4205103=95.133 kN；Nl=8.072 Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=8.072 小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式

54、的要求 p fg地基承載力設計值:fg=fgkkc=64 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=160 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=56.603 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=14.151 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=56.603 fg=64 kpa。地基承載力滿足要求！附件 2：普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范

55、編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 25 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5 米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 300 米；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地

56、處四川省南充市，查荷載規范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度 1.5 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板

57、混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.4 m。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.5/3=0.175 kN/m；活荷載標準值:Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值:q=1.2 0.038+1.20.175+1.41.5=2.3

58、56 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩 Mqmax=2.3561.052/8=0.325 kN.m；最大應力計算值 =Mqmax/W=63.917 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =63.917 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5=1.713 kN/m；最大撓度 V=5.0 1.71310504/(384 2.06105121900)=1.08 mm；小橫桿的最大撓度 1.08 mm 小于

59、 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷載標準值:Q=31.051.5/3=1.575 kN；荷載的設計值:P=(1.2 0.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080

60、.0381.51.5=0.007 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2371.5=0.495 kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502 kN.m 最大應力計算值 =0.502 106/5080=98.879 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 =98.879 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.6

61、770.03815004/(100 2.06105121900)=0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN V=1.8830.915003/(100 2.06105121900)=2.277 mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329 mm；大橫桿的最大撓度 2.329 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150=10 與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣

62、件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.052/2=0.04 kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.038 1.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35 1.051.5/2=0.276 kN；活荷載標準值:Q=3 1.051.5/2=2.362 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.4 2

63、.362=3.756 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1=0.1248+(1.05 2/2)0.038/1.80 25.00=3.680；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2=0.3521.5(1.05+0.3)/2=0.709 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.14 21.5/2=0.

64、21 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.525=0.188 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.786 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=31.051.52/2=4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.3 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采

65、用：Uz=0.74；Us-風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.30.740.645=0.1 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 4.786+1.4 4.725=12.358 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 4.786+0.851.44.725=11.366 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.11.5 1.82/10 =0.058 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考

66、慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=12.358 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度,由公式 lo=k h 確定：l0=3.118 m；長細比 Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=12358/(0.186

67、489)=135.876 N/mm2；立桿穩定性計算 =135.876 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=11.366 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3 得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：=1.5；計算長度,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.186立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵

68、抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；=11366.25/(0.186489)+57968.753/5080=136.378 N/mm2；立桿穩定性計算 =136.378 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值 Wk=0.1 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按規范5.4.1 條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照

69、下式計算：Nlw=1.4 WkAw=2.273 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=7.273 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i=300/15.8 的結果查表得到=0.949，l 為內排架距離墻的長度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949 4.8910-4205103=95.133 kN；Nl=7.273 Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=7.273 小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件

70、扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N 的作用，里端B 為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=563.7 cm4，截面抵抗矩W=80.5 cm3，截面積A=18.51 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.24.786+1.4 4.725=12.358 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.218.510.000178.5=0.174 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖

71、(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13.67 kN；R2=12.407 kN；R3=-0.836 kN。最大彎矩 Mmax=1.934 kN.m；最大應力=M/1.05W+N/A=1.934 106/(1.05 80500)+0103/1851=22.887 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 22.887 N/mm2小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用14a號槽鋼,計算公式如下其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=570

72、 9.5 58 235/(1400140 235)=1.6 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.894。經過計算得到最大應力 =1.934 106/(0.89480500)=26.88 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =26.88 小于 f=215 N/mm2,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=14.849 kN；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)

73、的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=14.849 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取14.849kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于18mm才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N

74、=RU=14.849kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1484.8774/3.142125)1/2=13mm；十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.836 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 條f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=836.1454/(3.142 502)1/2=3.26

75、3 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.836kN；d-樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；f-鋼材強度設計值,取215N/mm2；h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 836.145/(3.142161.43)=11.633mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN 螺栓的軸

76、向拉力N=0.836kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=12.407kN；d-樓板螺栓的直徑，d=16mm；b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于88.64 kN，大于錨固力 N=12.41 kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十三、腳手架配件數量匡算:扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架

77、時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算：L-長桿總長度(m)；N1-小橫桿數(根)；N2-直角扣件數(個)；N3-對接扣件數(個)；N4-旋轉扣件數(個)；S-腳手板面積(m2)；n-立桿總數(根)n=201；H-搭設高度(m)H=25；h-步距(m)h=1.8；la-立桿縱距(m)la=1.5；lb-立桿橫距(m)lb=1.05；長桿總長度(m)L=1.1 25.00(201+1.50 201/1.80-2 1.50/1.80)=10087.92；小橫桿數(根)N1=1.1(25.00/1.80 1/2+1)201=1757；直角扣件數(個)N2=2.2(25

78、.00/1.80+1)201=6584；對接扣件數(個)N3=10087.92/6.00=1682；旋轉扣件數(個)N4=0.3 10087.92/6.00=505；腳手板面積(m2)S=1.1 (201-2)1.50/1.05=312.71。根據以上公式計算得長桿總長10087.92m；小橫桿1757 根；直角扣件6584 個；對接扣件1682個；旋轉扣件505個；腳手板312.71m2。型鋼懸挑卸料平臺計算書說明：本工程腳手架施工方案經重慶第二建設有限公司相關部門核算、審批后，對方案中型鋼懸挑卸料平臺構造提出另行設計和驗算（計算參數取值更安全），故本工程的型鋼懸挑卸料平臺必須按該計算書要求

79、的進行實施，確保安全心中有數、萬無一失。泰合尚渡酒店工程；工程建設地點:南充市順慶區濱江大道；屬于框筒結構；地上27層；地下2層；建筑高度：98.5m；標準層層高：3.3m；總建筑面積：83841.8平方米；總工期：450天。本工程由泰合房開公司投資建設，重慶巴蜀設計院設計，四川康立監理公司監理，重慶二建組織施工；由鄭敏生擔任項目經理，尹宏斌擔任技術負責人。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。懸挑卸料平臺的計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編

80、制。一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.30，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.70；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.30；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的節點按 固支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：22號槽鋼槽口水平；次梁材料類型及型號：14b 號槽鋼槽

81、口水平；次梁水平間距ld(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.10。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50,次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。二、次梁的驗算:次梁選擇 14b號槽鋼槽口水平，間距0.5m，其截面特性為：面積 A=21.31cm2；慣性距 Ix=609.4cm4；轉動慣量 Wx=87.1cm3；回轉半徑 ix=5.35cm；截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.30kN/m2；Q1=0.30 0.50=0.15kN/m；(2)

82、、型鋼自重標準值：本例采用14b號槽鋼槽口水平，標準值為0.16 kN/m Q2=0.16 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN 荷載組合Q=1.2(0.15+0.16)+1.4 2.000.50=1.78kN/m P=1.410.00=14.00kN 2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M 的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為：經計算得出:Mmax=(1.78 2.502/8)(1-(0.002/2.502)2+14.002.50/4=10

83、.14kN.m。最大支座力計算公式:經計算得出:R=(14.00+1.78(2.50+2 0.00)/2=9.22kN 3.抗彎強度驗算次梁應力：其中x-截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.01 104/(1.0587.10)=110.85 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =110.853 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算其中，b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=570 9.50 60.00 235/(2500.001

84、40.00 235.0)=0.93；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：得到 b=0.766；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.01 104/(0.76687.100)=151.91 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =151.91 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 22號槽鋼槽口水平，其截面特性為：面積 A=36.24cm2；慣性距 Ix=2571.4cm4；轉動慣量 Wx=233.8cm3；回轉半徑 ix=8.42cm；截面尺寸，b=79mm,h=220

85、mm,t=11.5mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.28kN/m 靜荷載設計值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.14+0.28)=0.50kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力：R1=23.568 kN；R2=2

86、2.892 kN。最大支座反力為 Rmax=22.892 kN；M1=1.583kN.m M2=21.316kN.m 最大彎矩 Mmax=21.316 kNm；最大撓度=0.030 mm。3.抗彎強度驗算其中x-截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值=21.316 106/1.05/233800.0+2.77104/3624.000=94.489 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 94.489 N/mm2小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算其中b-均勻彎曲的受彎構件整

87、體穩定系數，按照下式計算：b=570 11.5 79.0 235/(4600.0220.0 235.0)=0.512；主梁槽鋼的穩定性驗算 =21.316 106/(0.512233800.00)=178.18 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 =178.18 N/mm2小于 f=205.00,滿足要求!5.焊縫強度驗算焊角尺寸不得小于較薄鐵件厚度的1.2倍，滿焊。焊縫面積：A=2(h+2b-2t-30)1.2t 0.7=2(220.00+279.00-211.50-30)1.211.500.7=6279.00 焊縫慣性矩I=37128135.94 焊縫抵抗矩W=2I/h=2 37128135

88、.94/220=337528.509 角焊縫強度fwf=160 N/mm2f=M2/W=21316469.261/337528.509=63.155N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=4.178N/mm2焊縫強度驗算結果滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi=RUisin i其中 RCi-水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi-拉鋼繩的軸力(kN)；i-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sini=Sin(ArcTan(3.3/(0.7+3.3)=0.636；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi/

89、sini；RUi=23.568/0.636=37.03 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑17mm。其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg216.5KN；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85；K -鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=30.671KNRu37.034KN。經計算，選此型號鋼絲繩不能滿足要求。建議取619鋼絲繩，最小直徑為：20mm。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的

90、拉力N 為：N=RU=37033.919N。拉環強度計算公式為：其中，f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=37033.94/(3.142 50.002)1/2=21.7mm。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。八、結論和建議:1.Fg=30.671KNRu37.034KN，不滿足要求。建議取619鋼絲繩，最小直徑為：20mm。