1、重慶市墊江縣高安鎮胡家寨危巖地質災害應急搶險治理工程設計報告目 錄0 前言10.1 任務由來10.2 項目的必要性與緊迫性10.3 主要目的與任務10.4 主要設計依據10.5 工程特征統計表11 概述21.1 工程概況21.2主要治理工程22 自然地理位置及工程地質條件22.1 自然地理環境22.2 工程地質條件32.2.1 地形地貌3地層巖性32. 3地質構造及地震42.4水文地質條件42.5不良地質現象52.6人類工程活動53陡崖及危巖特征及穩定性評價53.1陡崖基本特征及穩定性53.2危巖基本特征及穩定性53.3危巖的主要影響因素83.4危巖的穩定性分析計算9穩定性宏觀分析9危巖參數確

2、定10穩定性計算103.5 穩定性分析113.6 主要結論114 治理工程設計124.1 工程等級、工況124.2 參數124.3 防治工程技術方案及分項工程設計124.3.1 防治工程技術方案124.3.2 分項工程設計124.4 治理工程主要工程量135 工程監測設計135.1 工程監測的目的與任務135.2 設計原則與依據14主要技術依據14監測設計主要原則145.3 監測工程設計與布置14監測點的布置14監測工作實施步驟建議15監測時間及數據處理155.4 監測工作量155.5 監測工程注意事項156 施工組織設計156.1 施工條件15道路15供水、供電15占地及搬遷166.2天然建

3、筑材料及渣場166.3施工方法及施工工序166.3.1 施工方法166.3.2 施工工序186.4 施工交通運輸186.5 施工總體布置196.6 施工總進度197 環保規劃設計197.1 設計依據197.2 施工對環境影響評價197.3 環境保護設計197.4 環境管理與環境監測197.4.1 環境計劃的管理197.4.2 環境監測208 工程預算209 經濟、社會效益評價209.1 經濟效益評價209.2 社會效益評價2010 主要結論與建議2010.1 結論2010.2 建議200 前言0.1 任務由來重慶市墊江縣高安鎮胡家寨危巖地災點位于墊江縣高安鎮高安村9組，該地質災害點由5處危巖組

4、成。危巖位于鄉村公路的北側及西側陡崖上。2014年7月雨季時，該陡崖上部危巖發生滾落，據訪問塊石直徑約1.50m，損壞坡下民房，未造成人員傷亡。目前砂巖危巖體局部有松動現象，危及下部房屋及鄉村道路的安全。治理及開展地質調查工作勢在必行。2016年8月1日受重慶市墊江縣高安鎮人民政府的委托，重慶川東南地質工程勘察設計院承擔了重慶市墊江縣高安鎮胡家寨危巖地災點的應急搶險地質調查任務。2016年9月受重慶市墊江縣高安鎮人民政府的委托，重慶川東南地質工程勘察設計院承擔了重慶市墊江縣高安鎮胡家寨危巖地災點的應急搶險治理工程設計任務。0.2 項目的必要性與緊迫性危巖威脅的對象為房屋5戶18人及鄉村公路，該

5、鄉村公路是高安9組通往墊江縣高安鎮的必經道路，路上不時有車輛和行人通過，公路車輛和行人受到直接危害，社會影響較大，其治理也是非常必要和迫切的。0.3 主要目的與任務 根據重慶市墊江縣高安鎮胡家寨危巖地災點的應急搶險地質調查報告，擬定治理原則，選定治理方案，確定治理工程數量，提出應急搶險設計、施工期間及工程完工后的監測方案，編制預算文件。為下一步確定工程立項和控制治理工程投資提供一定基礎。0.4 主要設計依據（1）重慶市墊江縣高安鎮胡家寨危巖地災點的應急搶險地質調查報告（重慶川東南地質工程勘察設計院，2016年9月）（2）地質災害防治工程設計規范DB50/50292004 重慶市地方標準（3）建

6、筑邊坡工程技術規范GB50330-2013（4）混凝土結構設計規范GB50010-2010（5）砌體結構設計規范GB50003-2011（6）建筑地基基礎設計規范GB50007-2011（7）室外排水設計規范GB50014-20060.5 工程特征統計表工程特征統計表位置地災區屬重慶市墊江縣高安鎮高安村9組災害體特征、規模該地質災害隱患點位于房屋及鄉村公路北側及西側的陡崖上，陡崖坡度較陡約5085；危巖距離房屋約324m，距離公路約1739m，高差約1323m。該5處危巖由位于鄉村公路東側陡崖高處的侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖形成的，經裂隙切割形成松動巖塊及巖塊掉落后形成大小不一的巖腔，目前現狀

7、處于基本穩定狀態。危巖總方量908m3，其中：W1危巖長約6.0m，寬約34m，高約9.0m，體積約216m3；W2危巖分布標高為413421m，長約3m，寬約2m，高約8m，體積約48m3；W3危巖分布標高為412419m，長約13m，寬約3m，高約7m，體積約224m3；W4危巖分布標高為412419m，長約13m，寬約3m，高約7m，體積約273m3；W5危巖分布標高為412419m，長約7m，寬約3m，高約7m，體積約147m3。危害對象及程度危巖威脅到的房屋為5戶18人，道路為鄉村公路，該鄉村公路是高安9組通往墊江縣高安鎮的必經道路，路上不時有車輛和行人通過；以上均受到直接危害，社會

8、影響較大。按地質災害防治工程勘察規范（DB50/143-2003），該地質災害點威脅坡下5戶18人及公路車輛和行人，致災地質體成災后可能造成的損失大小為損失中等；該點位于村社居民點附近，危害對象的重要性為重要；最終確定地質災害防治工程等級為二級。工程地質水文地質、特征地災區位于丘陵地貌，高程約398.7422.8m，相對高差約24.1m，陡崖地形坡角約5085左右，陡崖高度79m，坡頂地形平緩，一般坡度27。各危巖裂隙描述見2.2.3節。調查區出露地層為第四系全新統人工填土（Q4ml）和殘坡積層（Q4e1+dl）和侏羅系中統沙溪廟組（J2s）。地下水貧乏，可分為松散巖類孔隙水、基巖裂隙水兩大類

9、。治理措施W1危巖采用錨固+主動防護網治理措施；W2危巖采用清除+主動防護網的治理措施；W3危巖采用清除+錨固+主動防護網的治理措施；W4、W5危巖采用錨固+主動防護網的治理措施；DY1、DY2均采用掛主動防護網防護主要工程量見工程數量表工程預算工程預算額： 501044.56 萬元。1 概述1.1 工程概況該地質災害隱患點位于墊江縣高安鎮高安村9組5戶房屋及鄉村公路北側及西側的陡崖上，分布總長度為100m，共5個危巖 (W1、W2、W3、W4、W5)，體積共908m3。坐標X=33512723351178，Y=446765446730。主要危害對象為坡腳鄉村道路及房屋。1.2主要治理工程危巖

10、體W1采用“錨固+主動防護網”支護，清除松動的巖體后后，對危巖體進行錨固處理，由于陡崖巖體較破碎，采用主動防護網防護。危巖W2采用“清除+主動防護網”的治理措施，清除采用人工清除的方式，方量約48m3。W3采用“清除+錨固+主動防護網”的治理措施，清除采用人工清除的方式，方量約124m3。W4、W5危巖采用“錨固+掛主動防護網”支護，支護長度約20米。陡崖DY1、DY2各危巖及危巖之間，巖體較破碎，采用掛主動防護網進行支護。2 自然地理位置及工程地質條件2.1 自然地理環境（1）地理位置及交通調查區行政區劃屬重慶市墊江縣高安鎮高安村9組，有鄉村道路可直通調查區，平面坐標（1980西安獨立坐標系

11、，1985國家高程基準）：X=33512723351178，Y=446765446730（見圖2-1）。圖2-1 調查區交通位置圖 （2）氣象水文地災區屬亞熱帶季風氣候區域，具有溫暖濕潤，四季分明，云霧多、日照少、無霜期長，夏季多暴雨等。據墊江縣氣象站多年統計結果：年平均氣溫16.6。最熱月（七月）平均氣溫27.3，極端最高氣溫40.1（2000.8.18）；最冷月（一月）平均氣溫5.4，極端最低氣溫-6.6（1999.1.23），無霜期250-280天。降雨充沛，但分布不均。年降水量869.3-1990mm，相差1000mm以上，多年年平均降水量在1305.4mm。每年5-10月降水量在98

12、0mm左右，占全年降水量的78%，夜雨較多，夜雨占全年總降水量的56%，且多大雨、暴雨等集中降水過程。具多云霧、雨水，少日照等特點，年平均雨日150天以上，最多達179天，冬季云多霧重，晴天少，日照少，年平均日照1336小時，為典型的季風潮濕性氣候區。2.2 工程地質條件2.2.1 地形地貌該區域地處華鎣山脈東部，地貌以丘陵為主。東西部山嶺聳峙，山間槽地交錯；中部高灘河縱慣縣境，溪河、小溝沖、平壩鑲嵌其中。區域內最高海拔1183米，最低海拔320米，地勢北高南低。縣境地貌成因復雜，從結構和組合來看，以構造地貌為主，背斜軸翼為山，向斜軸翼大部為丘。調查區處于梁平-墊江向斜形成的中部丘陵地貌，海拔

13、均在500米以下，相對高差30100米，呈饅頭狀形態。地災區位于丘陵地貌，高程約398.7422.8m，相對高差約24.1m，危巖位于房屋及鄉村公路北側及西側陡崖高處,由侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖形成，經裂隙切割形成松動巖體及松動巖塊剝落形成大小不一的巖腔，目前現狀處于基本穩定狀態。陡崖地形坡角約5085左右，陡崖高度79m，坡頂地形平緩，一般坡度27。2.2.2地層巖性地災區出露地層為第四系全新統人工填土（Q4ml）和殘坡積層（Q4e1+dl）和侏羅系中統沙溪廟組（J2s），現分述如下：(1)第四系全新統（Q4）人工填土（Q4ml）:雜色，主要由砂泥巖碎塊石、粉質粘土等組成，結構松散，調查區

14、內為修建房屋和地壩人工堆積而成。一般厚0.51m。殘坡積土（Q4el+dl）：黃褐色，主要由粉質粘土及砂土組成，呈硬塑可塑狀，稍有光澤，表層含植物根系；該層分布于坡頂的耕地以及坡上的旱地附近。一般厚0.51m。(2) 侏羅系中統沙溪廟組（J2s）砂巖：灰色，細粒結構，中至厚層狀構造，主要成分為石英及長石云母等，巖體較完整，主要出露于陡崖，為調查區危巖的主要巖層。泥巖：紫紅色，泥質結構，中至厚層狀構造，主要成分為粘土礦物，巖體較完整，主要出露于陡崖下部斜坡上。2. 3地質構造及地震經此次調查，將裂隙按危巖體統計如下：W1、W2：裂隙：產狀為4281，間距一般0.61.0m，裂隙寬一般1040mm

15、，垂直延深35m，貫通性較好，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。 裂隙：產狀為19350，間距一般12m，裂寬一般1030mm，垂直延深46m，貫通性較好，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。裂隙：產狀為15587，間距一般1.52.5m，裂寬一般3050mm，垂直延深68m，貫通性較好，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。W3：裂隙：產狀為7285，間距一般23m，裂隙寬一般1020mm，垂直延深45m，貫通性較好，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。 裂隙：產狀為18078，間距一般1.52.7m，裂寬一般510mm，垂直延深23m，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。W4：裂隙：產狀為389，間

16、距一般11.5m，裂隙寬一般3050mm，垂直延深57m，貫通性較好，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。 裂隙：產狀為7785，間距一般23m，裂寬一般512mm，垂直延深34m，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。W5：裂隙：產狀為14777，間距一般12m，裂隙寬一般1040mm，垂直延深35m，貫通性較好，未見充填，屬結合很差的硬性結構面。 裂隙：產狀為11056，間距一般0.61m，裂寬一般1015mm，垂直延深34m，見泥質充填，屬結合很差的硬性結構面。根據建筑抗震設計規范（GB50011-2010），地災區基本烈度為6度；根據2001年中國地震動參數區劃圖（GB183062001）規

17、定，地震動峰值加速度值為0.05g。調查區陡崖存在危巖，處于抗震不利地段。2.4水文地質條件根據地下水的賦存條件、水理性質和水力特征，調查區地下水可分為松散巖類孔隙水、基巖裂隙水兩大類。1）松散巖類孔隙水賦存于第四系殘坡積物的松散土層中，主要接受大氣降水、地表水補給，于松散土層孔隙運移，向坡腳排泄。由于區內地形高差大，地形坡度陡，地表水排泄條件好，降雨多沿坡面直接向坡腳排泄，入滲到土層水體較少；同時土層多以紅粘土夾碎塊石為主，碎塊石分布不均，透水性差，該類地下水富水性差，水量貧乏。2）基巖裂隙水分布于調查區侏羅系中統沙溪廟組（J2s）砂泥巖地層中，區內該類地下水主要接受大氣降水補給，大部分大氣

18、降雨多沿陡崖地表向西側及地形低洼地帶排泄，部分降雨通過裂隙進行儲存、運移在局部陡坎處會以泉水形式出露，向遠處低洼處及深部運移、排泄。根據調查訪問，地表未發現泉點出露，該類地下水在淺表層貧乏。結合區域資料分析：區內地下水類型屬重碳酸鈣型水，地下水對砼為微腐蝕性。根據調查，該區內巖體為砂巖，其周邊匯流條件較好，大氣降雨多順坡面向坡腳排泄，部分通過裂隙滲補給地下水，有利于大氣降水排泄，并主要向西側遠處山腳運移排泄。2.5不良地質現象危巖：為區內主要的致災體，其規模、危害性、發育特征及破壞方式將在后章節中詳細敘述。除危巖外無滑坡、泥石流、地下墓室等不良地質或不良埋藏物。2.6人類工程活動 調查區內房屋

19、及鄉村公路北側及西側為陡崖；陡崖頂平緩，主要為農用耕地，調查區總體上破壞地質環境的人類工程活動不強烈。陡崖危巖的存在直接威脅著其下部的墊江縣高安鎮高安村9組5戶18人及鄉村公路車輛和行人的安全。3陡崖及危巖特征及穩定性評價3.1陡崖基本特征及穩定性根據現場調查，該5處危巖分布在2個坡度較陡的陡崖上，陡崖總體方向傾向159和53兩個方向，即DY1（W1W3）、DY2（W4、W5），各陡崖的穩定性評價如下（不含危巖體）：長約54m，寬約24m ，高79m，為巖坡，坡向為159，坡角7085，在該陡崖后緣進行剝土揭露，未見卸荷裂縫。根據下赤平投影圖分析得知：裂隙、裂隙及巖層層面與坡向呈大角度相交，對

20、陡崖穩定性影響小；裂隙與坡向基本一致，為外傾結構面，但傾角87，對陡崖穩定性影響小；組合線與坡向呈小角度相交，為外傾結構面，傾角26，形成鍥形體，易發生掉落。陡崖整體穩定，但受裂隙切割，已發生掉塊崩落。DY2長約26m，寬約3m ，高7m，為巖坡，坡向為53，坡角7085，在該陡崖后緣進行剝土揭露，未見卸荷裂縫。根據下赤平投影圖分析得知：巖層層面與坡向呈反向相交,為反向坡。裂隙、裂隙與坡向大角度相交，對陡崖穩定性影響小；組合線坡向小角度相交，為外傾結構面，傾角26，形成鍥形體，易發生掉落。陡崖整體穩定，但受裂隙切割，已發生掉塊崩落。 3.2危巖基本特征及穩定性該地質災害點的危巖由危巖W1W5組

21、成，該5處危巖由位于鄉村公路東側陡崖高處的侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖形成的，危巖底部為紫紅色泥巖，經風化形成大小不一的巖腔，目前現狀處于基本穩定狀態；危巖所處地形北、西高南、東低，各危巖相對位置見插圖3.2-1，危巖總體分布長度約80m。其中：W1危巖分布標高為413422m，長約6.0m，寬約34m，高約9.0m，體積約216m3；W2危巖分布標高為413421m，長約3m，寬約2m，高約8m，體積約48m3；W3危巖分布標高為412419m，長約13m，寬約3m，高約7m，體積約224m3；W4危巖分布標高為412419m，長約13m，寬約3m，高約7m，體積約273m3；W5危巖分布標高

22、為412419m，長約7m，寬約3m，高約7m，體積約147m3；據調查在暴雨后，W4危巖發生局部墜落，大約1m3滾石垮塌滾落雨于鄉村公路東側房屋后墻，并對房屋造成了損壞。據調查陡崖坡頂及危巖體后緣無卸荷裂隙，但坡體巖體受裂隙切割形成松動巖塊，局部巖塊脫落形成巖腔，目前危巖處于基本穩定狀態。插圖3.2-1(1) 危巖W1：其分布標高為413422m，長約6m，寬約4m，高約9m，體積約216m3。其形態以塊狀為主，規模較大，危巖母體為侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖，中風化程度。局部巖體受裂隙切割脫落形成巖腔，巖腔大小約0.1m3。兩側邊界受裂隙切割已形成，危巖巖體受裂隙切割發生過部分巖體垮塌墜落，

23、其主控裂隙傾角為87。但近期無變形崩塌，危巖坡腳也未見墜落巖體，但在雨水作用下，受巖體內潛在破壞面（87）的影響，該危巖今后易發生滑塌，其可能形成的破壞模式為滑移破壞。危巖W1情況 (2) 危巖W2：其分布標高為413421m，長約3m，寬約2m，高約8m，體積約48m3。其形態以塊狀為主，規模不大，危巖母體為侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖，中風化程度，危巖因裂隙切割脫落形成巖腔，巖腔大小約3m3。兩側邊界受裂隙切割已形成，危巖豎向裂隙發育，其主控裂隙傾角為50。近期無變形崩塌，危巖坡腳也未見墜落巖體，但雨水作用下，受巖體內潛在破壞面（50）的影響，該危巖今后易發生滑塌，其可能形成的破壞模式為滑移

24、破壞。危巖W2情況(3) 危巖W3：其分布標高為412419m，長約8m，寬約4m，高約7m，體積約224m3。其形態以塊狀為主，規模較大，危巖母體為侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖，中風化程度，危巖因裂隙切割脫落形成巖腔，巖腔大小約12m3不等。兩側邊界受裂隙切割已形成，危巖巖體受裂隙形成多個單體，危巖豎向裂隙發育，其主控裂隙傾角為78。近期無變形崩塌，危巖坡腳也未見墜落巖體，但雨水作用下，受巖體內潛在破壞面（78）的影響，該危巖今后易發生滑塌，其可能形成的破壞模式為滑移破壞。 危巖W3情況(4) 危巖W4：危巖母體為侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖，中風化程度，危巖因裂隙切割脫落及風化形成巖腔，巖腔大

25、小約0.51m3不等；裂隙縱橫切割形成單個松動巖體。近期無變形崩塌，危巖坡腳也未見墜落巖體，陡崖受豎向裂隙切割，橫向裂隙不發育，但坡頂危巖巖體受裂隙切割形成單個巖體，但雨水作用下，該危巖今后易發生傾倒，其可能形成的破壞模式為傾倒破壞。危巖W4情況(5) 危巖W5：其分布標高為412419m，長約7m，寬約3m，高約7m，體積約147m3。其形態以塊狀為主，規模較大，危巖母體為侏羅系中統沙溪廟組灰色砂巖，中風化程度，危巖因裂隙切割脫落形成巖腔，巖腔大小約0.51m3不等。兩側邊界受裂隙切割已形成，危巖巖體縱橫裂隙較發育，切割成松動巖塊，近期無變形崩塌，危巖坡腳公路上也未見墜落巖體，但雨水作用下，

26、受巖體內潛在破壞面（77）的影響，該危巖今后易發生傾倒，其可能形成的破壞模式為傾倒破壞。危巖W5情況3.3危巖的主要影響因素危巖影響因素主要包括內因和外因兩方面：（1）內因場地內危巖體的形成，主要受巖層層面、構造、卸荷等各種結構面組合因素的控制。1）構造經此次調查，各危巖體裂隙較發育，各結構面相互切割呈單個巖體，在雨水作用下，易發生崩落。2）卸荷在構造張拉及自身重力作用下形成裂隙方向與構造裂一致，張開度增大明顯。3）層面巖層產狀2408，危巖所在陡崖傾向約159、53，傾角約7085，陡崖為切向坡，松動巖體沿層面滑動的可能性小。4）地層結構該陡崖均為較硬的砂巖，結構面相互切割呈單個巖體，體積小

27、的巖體易脫落形成巖腔，使上部砂巖危巖下方懸空，當巖體下方支撐的承載力不足以抵抗自重時，危巖即產生向坡下滑移或傾倒破壞。5）地形地貌由于調查區地形坡度較陡一般5085，有利于危巖崩塌的形成。6）水文地質由于區域水量豐富且砂巖為含水層，易軟化巖體，并產生孔隙水壓力誘發崩塌。（2）外因1）風化作用風化作用加速了危巖體裂隙的擴展，降低了巖體強度，加快了巖體的變形破壞。2）暴雨暴雨是誘發危巖崩塌的主要因素，降雨后形成的地表水通過陡崖后緣的裂縫滲漏到陡崖裂隙內，增加了裂縫內的水壓力，同時降低了裂縫的力學性能，誘發危巖崩塌的發生。3）根劈作用危巖上部植被發育，根劈作用加快了裂隙的發育及擴展，為降雨入滲提供有

28、利條件；降雨的入滲降低了巖體的強度，加快了裂隙的發展，同時瞬間的靜水壓力（水劈）對危巖體的穩定性影響極大。4）晝夜溫差的影響墊江縣晝夜溫差大，雖無降雨等其它因素的影響，但因溫度的變化而使巖體膨脹、收縮，造成巖體微裂隙進一步貫通而發生崩塌。5）人類工程活動該處危巖最早形成在解放前，原為胡家寨寨墻，陡崖上有厚約1m的條石堡坎，后經人工開采砂巖條石，對陡崖砂巖巖體進行破壞，形成多處裂縫并造成松動巖塊，改變坡體原始平衡狀態的人類活動，從而誘發崩塌活動。3.4危巖的穩定性分析計算3.4.1穩定性宏觀分析該地質災害點的5塊危巖以塊狀為主，由于受裂隙切割，形成松動巖塊，局部巖塊脫落形成巖腔造成懸空，隨時有可

29、能向坡下房屋及鄉村公路發生滑移或傾倒破壞。通過對危巖調查，初步判定W1W5危巖現狀處于基本穩定狀態，但在暴雨工況及繼續風化作用下處于不穩定狀態。3.4.2危巖參數確定計算參數的選擇考慮今后危巖體后緣潛在破壞面的貫通程度、填充程度及結合情況，根據建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2013）表4.3.1危巖體潛在結構面抗剪強度指標標準值來確定粘聚力C及內摩擦角，計算參數選取如下：工況1：C取90kPa，取27；工況2：C取63kPa，取21。穩定性計算結果詳見附表危巖穩定性計算表。將各段危巖體在暴雨工況下的穩定系數作為判別穩定性的基準，其評價結果分為四種：不穩定、欠穩定、基本穩定和穩定。根據地

30、質災害防治工程勘察規范（DB50/1432003），綜合確定穩定性劃分標準，詳見表3.4. 1。危巖穩定性劃分標準 表3.4-1危巖類型危巖體穩定狀態防治工程等級為二級時Ft取值不穩定欠穩定基本穩定穩 定滑移式F 1.01.0F1.151.15FFtFFt1.40傾倒式F 1.01.0F1.251.25FFtFFt1.50墜落式F 1.01.0F1.351.35FFtFFt1.60穩定性計算 一、計算方法為了深刻認識區內其巖體的穩定性，試選擇部份典型剖面進行穩定性計算分析。本次對危巖巖體采用的計算主要依據地質災害防治工程勘察規范（DB50/143-2003）所提供的滑移式及傾倒式危巖對后緣無陡

31、傾裂隙的穩定性計算公式，1）計算公式滑移式1） 計算模型圖 滑移式危巖穩定性計算示意圖(后緣無陡傾裂隙)2）計算公式后緣無陡傾裂隙時計算公式為：后緣有陡傾裂隙、滑面緩傾時計算公式為：其中：危巖體自重與建筑等地面荷載之和（KN/m）后緣單寬拉裂面承受的總裂隙水壓力（KN/m），=滑面水壓力（kN/m），=水的重度，取10KN/m3； 后緣裂隙充水高度（m），取裂隙深度的1/22/3；潛在滑面沿滑動方向的傾角后緣裂隙粘聚力標準值(kpa)；當裂隙未貫通時，取貫通段和未貫通段粘聚力標準值按長度加權的加權平均值，未貫通段粘聚力標準值取巖石粘聚力標準值的0.4倍；后緣裂隙內摩擦角標準值()；當裂隙未貫通

32、時，取貫通段和未貫通段內摩擦角標準值按長度加權的加權平均值，未貫通段內摩擦角標準值取巖石內摩擦角標準值的0.95倍；l滑面長度傾倒式1） 計算模型圖 傾到式危巖穩定性計算示意圖（后緣巖體抗拉強度控制）式中：C危巖體粘聚力(kPa)；危巖體內摩擦角()；H0危巖體后緣潛在破壞面高度（m）；Q地震力（kN/m）,式中地震水平作用系數取0.05；wW巖體自重（KN/m）二、計算工況不穩定陡崖巖體穩定性計算所采用的工況可分為天然工況（工況1）、暴雨工況（工況2）。其穩定性計算中各工況考慮的荷載組合應符合：a)工況1考慮自重。b)工況2考慮自重、暴雨荷載影響。3.5 穩定性分析根據上述穩定性計算公式及穩

33、定狀態劃分標準對各危巖體進行了穩定性計算及穩定性評價，其結果見表3.5-1。從各危巖體的穩定狀態統計表3.5-1可以看出，其在工況1時，危巖體W1W5均處于基本穩定狀態；在工況2時，危巖體W1W5處于欠穩定狀態。穩定狀態統計表 表3.5-1危巖編號工況穩定系數K穩定狀態W1工況1（天然工況）1.36基本穩定工況2（暴雨工況）1.25 欠穩定W2工況1（天然工況）1.38基本穩定工況2（暴雨工況）1.27欠穩定W3工況1（天然工況）1.37基本穩定工況2（暴雨工況）1.26欠穩定W4工況1（天然工況）1.37基本穩定工況2（暴雨工況）1.28欠穩定W5工況1（天然工況）1.35基本穩定工況2（暴

34、雨工況）1.26欠穩定3.6 主要結論對不穩定陡崖和危巖進行了穩定性定性評價，在此基礎上進行了穩定性計算，計算結果表明，危巖體穩定性定性評價與定量評價結論基本一致。4 治理工程設計4.1 工程等級、工況按地質災害防治工程勘察規范（DB50/143-2003），該地質災害點威脅坡下5戶18人及公路車輛和行人，致災地質體成災后可能造成的損失大小為損失中等；該點位于村社居民點附近，危害對象的重要性為重要；最終確定地質災害防治工程等級為二級。設計工況：A天然工況：自重+天然狀態；B暴雨工況：自重+暴雨狀態。4.2 參數（1）砂巖天然重度25.10kN/m3。（2）天然地基承載力特征值：強風化砂巖500

35、kPa，中風化砂巖1200kPa。（3）中風化砂巖天然抗壓強度標準值按經驗取25 MPa。砂巖巖體抗拉強度標準值取經驗值450kPa。抗剪強度標準值取經驗值：內聚力取2000kPa，內摩擦角45。（4）結合差的硬性結構面天然狀態c值取90kPa，值取27，飽和狀態c值取63kPa，值取21；結合很差軟弱結構面c值取40kPa，值取16，飽和狀態c值取25kPa，值取13。砂巖巖體綜合內摩擦角取55。（5）錨桿M30砂漿與巖體粘結強度特征值按重慶地區經驗取值：中風化砂巖取550kPa。4.3 防治工程技術方案及分項工程設計4.3.1 防治工程技術方案根據實地踏勘、穩定性計算并結合危巖形態及地形地

36、貌特點等，報告依據安全適用、經濟合理、技術可行、施工方便、綠色環保的原則進行危巖治理方案設計。以下簡要介紹治理措施：清除危巖體+掛主動防護網+錨固的綜合治理措施。 W1危巖體積較大，且坡面巖體較破碎，對其采用錨固+主動防護網的治理措施;W2危巖采取人工清除的治理措施后，掛主動防護網進行支護；W3危巖采取人工清除破碎巖體及危巖單體后，下部采用錨桿+主動防護網支護；W4、W5危巖體積較大，巖體較破碎，采用錨桿支護后，掛主動防護網。陡崖DY1、DY2各危巖及危巖之間巖體較破碎，采用掛主動防護網進行防護，防止邊坡掉塊。4.3.2 分項工程設計清危：淸危應采用人工清除，施工方式采取由上至下的措施，人工清

37、除時應盡量減少由于人工松動危巖而造成危巖體的整體崩落、彈跳、沖擊；杜絕在清除危巖過程中誘發危巖崩落災害，造成對陡崖下方的房屋和行人及后期治理過程中施工人員的危害，清除前應作好坡腳及周圍的安全防護工作，另外，清除后采用人工搬運至坡體下部進行統一堆放。掛GPS2型主動防護網：（1）清除坡面防護區域內威脅施工安全的浮土及浮石，對不利于施工安裝和影響系統安裝后正常功能發揮的局部地形（局部堆積體和凸起體等）進行適當修整。（2）放線測量確定錨桿孔位（根據地形條件，孔間距可有0.3m的調整量），在孔間距允許的調整量范圍內，盡可能在天然低凹處選定錨桿孔位。為保證整個主動防護系統的自身穩定性，按每13.5m水平

38、寬度為一個單元，鋼絲繩網邊緣自上而下設置錨桿。（3）按設計深度鉆鑿錨桿孔并清孔，孔深應大于設計錨桿長度50cm，孔徑75mm，錨桿與水平面的夾角為20；當局部孔位處因地層松散或破碎而不能成孔時，可以采用斷面尺寸不小于0.40.4m的C25砼基礎置換不能成孔的巖土段。（4）注漿并插入錨釘：應采用強度等級不低于M30的水泥砂漿進行壓力注漿，注漿壓力不小于1.0MPa并確保漿液飽滿，宜采用灰砂比1:11:2、水灰比0.450.50的水泥砂漿或水灰比0.450.50的純水泥漿，水泥宜用強度等級不低于32.5MPa的普通硅酸鹽水泥，優先選用粒徑不大于2.5mm的中細砂。在進行下一道工序前注漿體養護不少于

39、三天。（5）安裝縱橫向支撐繩，張拉緊后兩端各用4個繩卡與錨桿外露環套緊固連接，繩卡間距宜為鋼絲繩直徑的67倍，其U形螺栓應位于尾繩段一側。（6）從上向下鋪掛格柵網，格柵網間重疊寬度不宜小于5cm，兩張格柵網間以及必要時格柵網與支撐繩間用1.5扎絲進行扎結，當坡角小于45時，扎結點間距一般不宜大于2m，當坡角大于45時，扎結點間距一般不宜大于1m（有條件時本工序可在前一工序前完成即將格柵網置于支撐繩之下）。（7）從上向下鋪設鋼絲繩網并縫合，縫合繩為8鋼繩，每張鋼絲繩網均用一根長約33m（42m網時約為27m）的縫合繩與四周支撐繩進行縫合并預張拉，縫合繩兩端各用兩個繩卡與網繩進行緊固連接（需要注意

40、的是縫合繩不得直接連接到錨桿上）。錨固：點錨式錨桿按矩形布置，垂直間距m、橫向間距m，錨筋采用125（HRB400），錨入穩定基巖長度m。上述錨桿錨孔直徑均為91mm，入射傾角20，孔深大于錨桿長度0.50m；錨桿錨固砂漿均為M30，灌漿壓力為23個大氣壓；外錨頭均采用C30砼封閉。4.4 治理工程主要工程量項目單位數量危巖治理人工清除危巖體(垂直人工運輸15m及場內轉運100m)m3282錨桿（孔徑91mm ,125鋼筋）m233.4M5水泥砂漿m350C30砼錨頭封閉m313.8錨墊板塊46腳手架m2880GPS2主動防護網m2750機械外運棄渣5kmm3282臨時征地畝2臨時用電km0.

41、5臨時用水km0.5施工便道km0.11臨時支擋腳手架m2312臨時支擋竹跳板m2312注：以上工程量均應以實際發生量為準。5 工程監測設計5.1 工程監測的目的與任務對危巖變形（治理后）進行監測，以檢驗巖土工程治理施工及治理質量效果。一、監測工程的任務(1)在治理工程前期對地災點周圍裂隙及其位移變化進行監測；(2)進行宏觀地質巡視監測；(3)在治理工程期間監測危巖體的變形趨勢，進行超前預報。(4)監測信息反饋設計。二、所有的監測工作應達到以下目的：(1)對地質災害點變形發展趨勢作出預測，保障地災點影響范圍內及周遍的建筑物及居民正常生產和生活的進行；(2)在施工治理期間，指導施工、反饋設計，確

42、保施工安全；(3)檢驗治理效果。5.2 設計原則與依據5.2.1主要技術依據（1）國家一、二等水準測量規范（2）國家三角測量和精密導線測量規范（3）GPS測量規范（4）工程測量規范（5）建筑變形測量規程（6）巖土工程勘察規范（GB500212001,2009版）（6）巖土工程測試技術（7）巖土工程試驗監測手冊（8）巖土工程安全監測手冊（9）地質災害防治工程設計規范DB50/5029-2004 重慶市地方標準5.2.2監測設計主要原則（1）監測工作系統化。應委托有相應資質的監測單位對變形體的施工前、施工中、施工后進行全程監測；（2）監測設施的布置應考慮長久、穩定、可靠、不易被破壞；（3）方法和儀

43、器的選擇應考慮技術先進、費用節省，要有足夠的精度和靈敏度，以便能準確反映變形體的變形動態；（4）主要技術要求。a、觀測點測站高差中誤差0.50mmb、觀測點坐標中誤差3.0mmc、裂縫寬度測量精度0.1mm5.3 監測工程設計與布置5.3.1監測點的布置結合地質災害點的特點，布置主要監測工程如下：地表絕對位移監測為跟蹤地災點地表位移情況，在每個地災點上布置一個地表絕對位移監測點，三個控制點。裂縫相對位移監測布置若干個裂縫相對位移監測點，用以跟蹤監測危巖深移狀況。（3）巡視檢查巡視檢查分為經常性檢查、定期檢查和特別檢查三類：1、經常性檢查應制定切實可行的檢查制度，具體規定檢查時間、部位、內容和要

44、求，確定經常的巡回檢查路線和順序，由有經驗的技術人員負責進行檢查；2、定期檢查一般在每年的汛前、汛后及其他情況（如暴雨以后），由主管單位負責組織有經驗的工程技術人員和管理人員，對危巖進行較全面或專門的檢查。3、特別檢查是當危巖體發生比較嚴重的破壞現象或其他危險跡象時，工程主管單位將臨時組織專門人員迅速對工程進行專門檢查。（4）巡視檢查項目和基本內容危巖是否發生掉塊、垮塌、滑移或其他破壞現象。檢查方法一般用眼看、手摸等，并以錘、釬、鋼卷尺、放大鏡等各種簡單工具。具體詳見監測布置平面圖。5.3.2監測工作實施步驟建議為了盡快采取預警系統，三角網點的建立應盡快形成（在治理工程開工前）。5.3.3監測

45、時間及數據處理一、監測時間儀器埋設、安裝完畢后立即重復觀測兩次，確定基準值。施工期間應加強地表巡視檢查。每24小時自動定時監測，及時掌握變形體變形情況。工程竣工后一周內每天測一次，觀測一周后每3天測一次，過一個雨季后，每半月一次。若有較大動態變化，應適當加密監測次數實時監測。如出現較大的變化應及時報警以采用應急措施。防治效果監測時程不應少于一個水文年。二、監測數據處理野外數據應按規范進行驗收。及時繪制各種圖表并上報。預報應采用現場嚴密監視與資料綜合分析相結合的方法進行。每次觀測后，應及時整理繪制出各觀測點的變化曲線，當利用回歸議程發現有異常觀測值，或利用位移對收和時間關系曲線判斷有拐點時，應在

46、加強觀測的同時，密切注意觀察滑前征兆，并結合工程地質、水文地質、地震和氣象等方向資料，全面分析，作出變形體滑動預報，及時報警以采用應急措施。每年應提交年度監測報告。5.4 監測工作量監測工作量詳見下表5.4。表5.4 監測工作量監測項目監測儀器監測點數監測目的備注地表監測點1臺3監測地表位移新建觀測砼墩3個錨桿監測14監測錨桿應力CJ01-CJ04危巖監測14監測危巖體的變形DJ01-DJ045.5 監測工程注意事項1、監測點的位置應準確、埋置深度應符合設計要求。2、監測儀器的類型及數量應滿足監測設計的目的。3、地面監測點、監測網及布設的儀器均應進行防護，防止對地面監測網點的人為破壞。6 施工

47、組織設計6.1 施工條件6.1.1道路地災區屬重慶市墊江縣高安鎮高安村9組，有鄉村道路可直通地災區，交通方便。但到施工區需修建施工便道，預計約110m。6.1.2供水、供電工程區中部可利用臨時場地較大。生活用水由當地居民用水管網提供，施工用水可直接通過供水系統接出，僅需鋪設短距管道，預計施工供水處距離場地0.5Km。生活及施工用電可由當地電網提供，并架設輸電線路，預計施工供電工程搭接距離考慮為0.5km。6.1.3占地及搬遷治理方案不涉及到對房屋的拆遷，不存在永久用地。6.2天然建筑材料及渣場場區內存在砂、泥巖，其可作為施工材料。鋼筋、木材、水泥等建筑材料可在墊江當地采購。預計棄渣場距場地約5

48、km。6.3施工方法及施工工序6.3.1 施工方法危巖采取推薦方案治理主要是“清除危巖體+掛主動防護網+錨固”等綜合措施。施工順序為：施工放線清除危巖清理邊坡錨固掛主動防護網。（1）危巖清除施工區危巖裂隙較發育，對需采用清除的危巖采用人工清除，防止產生新的危巖體。施工總體思路是先防護后施工，先浮石、浮土后危巖石，邊施工邊監測，從上至下逐層清理，對于浮土浮石采用人工撬除清理的方法，對于危巖體采用人工機械配合鑿成小塊，然后清除。根據擬清除危巖體的大小、狀態及所處位置，在防護架上搭設臨時支護腳手架，依實際情況在立面上臨時腳手架應距擬清除危巖體有一定的距離，滿足搭設好的臨時腳手架上鋪竹跳板后能夠起到托

49、護上部危巖體的作用。在搭設的臨時支護腳手架上橫向鋪設竹跳板，臨坡面端緊靠巖壁，另一端根據實際需要加長，并用鐵絲綁扎牢固，竹跳板上表面和巖體下表面緊密相觸，清理下來的危石落在該平臺上。在擬清危巖體的層面位置處的防護架上搭設清危操作平臺，綜合清除下來的危石在平臺上的運距，適當位置處設置下料井口，將清除下來的危石全部經過人工轉運至該處。在井口處安裝卷揚機（串桶）下料斗，該處下方井口大小的范圍內沒有任何障礙物，下料斗在該處可以上下移動，直至地表出渣口（或除渣車車廂內）。清除危巖的具體方法：a、浮土浮石采用人工直接撬除法。在安全員的監督下，同一水平操作平臺上，工人身系安全繩，用撬棍至上而下采用“一看二鼓

50、三橇”的作業方法，進行浮石浮土的清理。對于較大的孤石，事先采用風鎬進行破碎使其成小塊，然后轉運至下料井口，用卷揚機（串桶）將石渣下放到出渣口。b、危巖體采用人機配合的方法進行清除作業，主要是通過機械鉆孔、鋼契擠壓分層破碎。采用風鉆按孔間距0.30.4m豎直和水平打孔，然后采用人工楔入鋼楔的方法，強行擠壓破碎孤石，然后轉運至下料井，通過卷揚機下（串桶）料。破除危石施工工藝流程為：鉆孔楔入鋼楔擠壓破碎孤石清理二次破碎對保留部分采用人工或小風鎬剔鑿處理清理。由于工程區下方為已建居民房及機場路，為防止危巖清除過程中石塊滾落影響下方居民，應在擬清方區域與居民房后側邊界之間設置攔擋腳手架，內側滿鋪竹跳板，

51、高度5.00m，總長約130m，腳手架總面積650m2，竹跳板總面積650m2。（2）錨桿施工（1）用輕型鉆機造孔，孔徑91mm，錨孔長度應大于錨桿設計長度500mm。（2）施工前，應根據具體情況對錨桿應進行性能試驗，確保施工質量。（3）錨桿桿體在入孔前應清洗孔，除銹、除油，平直，每隔2.50m應設對中支架。（4）全粘結灌漿，砂漿配合比宜為：灰砂比1:11:2，水灰比0.380.45，砂漿強度不應低于M30。（5）錨桿采用“#”字架短鋼筋作外錨頭，錨桿連接采用機械連接。（6）壓力注漿應加止漿環，注漿后，應將注漿管拔出。（7）錨桿基本試驗用以確定巖石與錨固體粘結強度特征值，試驗時最大的試驗荷載不

52、宜超過錨桿桿體承載力標準值的0.9倍，每種試驗錨桿數量均不應少于5%。表4.3-1 錨桿基本試驗荷載值及試驗根數 項 目錨桿類型試驗荷載值（kN）試驗根數125（砂巖）270該類型錨桿總數的5%，且不少于3根。（8）錨桿的防腐處理應符合下列規定：a、非預應力錨桿的自由段位于土層中時，可采用除銹、刷瀝青船底漆、瀝青玻纖布纏裹其層數不少于二層；b、對位于無腐蝕性巖土層內的錨固段應除銹，砂漿保護層厚度應不小于25mm；c、對位于腐蝕性巖土層內的錨桿的錨固段和非錨固段，應采取特殊防腐蝕處理；d、經過防腐蝕處理后，非預應力錨桿的自由段外端應埋入鋼筋混凝土構件內50mm以上。（3）腳手架工程為了施工作業安

53、全，現在其危巖陡崖表面順坡度至下而上搭設雙排連墻腳手架，作為危巖清除的一級防護。根據施工條件，運輸車輛無法直接到達施工場內，鋼管、扣件只有靠人工轉運至施工場地。因腳手架高度較大，對其腳手架作如下構造要求及措施：腳手架地基處理：腳手架立桿直接置于先修施工便道上，地質堅硬，具有良好的持力能力。局部位置下部需要50mm厚設置木墊塊，所有基礎必須平整，不得懸空。立桿搭設應符合下列規定：相連立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相連立桿的對接接頭不應設在同步內，同步內隔一根立桿的兩個對接接頭在高度方向上錯開的距離不得大于500mm，各接頭與主節點的距離不宜大于步距的1/3。當搭

54、至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件。頂層立桿采用搭接時，最小搭接長度不得小于1m，應采用不少于2各螺旋扣件緊固，端部扣件蓋板的邊緣至立桿距離不得小于100mm，立桿頂端應高出頂層水平桿1.5m。立桿橫距b=1.5m，主桿縱距L=1.0m，內立桿距墻0.5m。腳手架步距h=1.8m，腳手板只在作業面搭設，腳手架與危巖連接點的位置，其豎向間距H1=2h=21.8=3.6m，水平間距L1=2L=21.5=3.0m。縱向水平桿搭設應符合下列規定，大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與小橫桿連接，同步大橫桿四周要交圈，每部腳手架大橫桿中間設一根牽

55、桿。縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不少于3跨。縱向水平桿連接應采用對接扣件連接，應惡客采用搭接，應等距分布的螺旋扣件連接。縱向水平桿的接長規則，同一跨內的相連兩桿，不得同時出現接頭，隔一跨內的兩桿的接頭相互錯開的距離大于500mm。接頭應盡量靠近主接頭設置，接頭中心與主節點中心距離大于1/3L。小橫桿：每一檔內外立桿、每一步都必須設置小橫桿，并采用十字口扣件緊固，大橫桿與小橫桿采用十字扣件連接。小橫桿伸出外挑立桿邊緣距離不小于10cm，求長度要去基本一致，最大不超過20cm。小橫桿應在立桿分上下兩層相向布置。小橫桿位置的確定，因為腳手架事先是用來清理危石作防護和操作平臺，之后用作錨桿施工平

56、臺。每層錨桿都有確切的數據，為此為了避免二次搭設，在搭設小橫桿時，小橫桿的間距應符合施工錨桿的要求，并嚴格按照要求執行。剪刀撐：腳手架剪刀撐隨立桿縱橫向水平桿同步搭設，沿架高連續布置。并在整個場面上連續布置。各剪刀撐岸三步三跨設置一道，剪刀撐相交點處于砼一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的連接采用搭接，其搭接長度不小于1m。并用不少于2各旋轉扣件連接，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于10cm。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件緊固。腳手板：清危操作平臺采用0.253.0m竹腳手板鋪設。采用對接平鋪，平鋪處設兩道橫向水平桿，板端懸出長度和橫向水

57、平 間距為130150mm，其板端均應與支承桿可靠地固定。腳手板的兩端應采用直徑為4mm的鍍鋅鋼絲各設兩道箍。防護柵欄：在連墻防護架的內側桿上，滿掛竹跳板。竹跳板橫向布置，排列緊密，用鐵絲綁扎牢固，能夠起到阻止清理下來的危石翻滾的作用，大大降低危險性。為了保證本工程順利進行，為了現場附近和過往群眾的安全與方便，在確有必要的時候和地點，按監理工程師或有關部門的要求，提供照明、警衛、護欄、警告標志等安全防護措施。6.3.2 施工工序為了確保工程施工按時交工，在工程施工中進行科學的施工管理，合理安排施工流水作業，精心組織施工，以確保各工序質量實現總體質量目標，有效控制各階段施工進度，實現總體工期目標

58、。各危巖單體位置相對獨立，施工可并行進行；對各危巖單體的治理，應按照如下順序進行：危巖體清除錨桿施工主動防護網。1、準備工作：修建進場便道、通水電，以有利于后續工程施工。2、該工程應按“信息法”施工，施工過程若發現與設計不符的地質情況，請及時反饋，由相關各方認真分析、妥善處理后方可繼續施工。6.4 施工交通運輸工程治理區域總體交通方便，建筑材料可直接送抵地災區。但由于道路邊側距治理點無道路可到，需修建臨時施工便道。施工建筑材料及土石方部分采用汽車運輸，但由于汽車不能直達各危巖施工工點，必須發生二次轉運，施工時須修建施工便道。（1）垂直運輸：由于危巖地帶坡度較陡，能夠修建的施工便道大多勉強作為人

59、力或騾馬運輸的通行道路，往往不能承擔車輛運輸。施工材料如鋼筋、水泥、河砂、石子、片石等均從坡腳采用人力或騾馬基本按垂直運輸至危巖帶陡崖坡腳。另多部分材料及鉆機等施工設備均須從陡崖坡腳再次垂直轉運至腳手架上工程治理高度。清除下的危巖體等也須自陡崖處轉運至坡腳再從事棄渣。（2）水平運輸：即到達陡崖坡腳某點后將設備材料等分別轉運至各危巖體治理部位等。施工建筑材料及土石方部分采用汽車運輸，但由于汽車不能直達各危巖施工工點，必須發生二次轉運。目前，主動治理工程所有材料及棄渣二次轉運運距平均按100m考慮，為人工轉運。外運棄渣運距按5km計算。6.5 施工總體布置根據危巖治理設計方案、合同約定施工工期，結

60、合施工場地，保障“三通一平”，合理安排施工人員生活區、機械設備停置及維修區、施工材料堆放區、管理人員辦公區，加強施工管理，根據施工工藝，統籌安排，分段治理、交叉作業。6.6 施工總進度施工進度安排見下表：工程內容時間（月）1234施工準備清除危巖錨桿錨固掛主動防護網7 環保規劃設計7.1 設計依據1、中華人民共和國環境保護法（中華人民共和國主席令第22號）；2、建設項目環境保護管理辦法；3、建設項目環境保護設計規定（國家計委國務院環保委員會1987年03月20日頒布）；4、參照公路環境保護設計規范（JTJ/T 006-98）；5、參照公路建設項目環境影響評價規范（試行JTJ 005-96）。7

61、.2 施工對環境影響評價施工對環境的影響主要有：社會環境影響、生態環境影響、環境空氣影響、環境噪聲影響。由于設計方案造成土石方的開挖，對生態環境和空氣環境會造成一定的影響。施工期間，施工車輛主要利用已有的鄉村公路，該道路施工期間負荷會加大。7.3 環境保護設計施工中應加強對棄土的堆放，防止流入河中，造成對河流水域的污染。棄土運輸中，應采取密封措施，防止泥土的散落，同時應盡量避免運輸中的揚塵，減少對空氣的污染。若存在高壓電線，施工期間須于坡腳公路兩側搭設腳手架，并于腳手架上平鋪臨時竹挑板，避免施工期間對該高壓電線及過往車輛、行人造成安全隱患。腳手架垂直方向應鋪設彩條布，避免施工期間灰塵等對周邊居

62、民、單位、工廠造成不必要的影響。7.4 環境管理與環境監測7.4.1 環境計劃的管理環境計劃包括交通污染防治計劃、城市污染控制計劃、流域污染控制規劃、自然環境保護計劃，以及環境科學技術發展計劃、宣傳教育計劃等；還包括在調查、評價特定區域的環境狀況的基礎上綜合制定的區域環境規劃。環境質量的管理：主要有組織制訂各種環境質量標準、各類污染物排放標準和監督檢查工作；組織調查、監測和評價環境質量狀況以及預測環境質量變化的趨勢。環境技術的管理：主要包括確定環境污染和破壞的防治技術路線和技術政策；確定環境科學技術發展方向；組織環境保護的技術咨詢和情報服務；組織國內和國際的環境科學技術合作交流等。7.4.2

63、環境監測環境監測主要包括環境質量監測及污染源監督監測。環境監測主管部門應合理布置監測網點，合理配備人員及儀器，依法進行環境監督。8 工程預算詳見預算書。9 經濟、社會效益評價9.1 經濟效益評價危巖位于鄉村公路及居民房屋旁，影響了交通和人們的出行安全，危巖垮塌會影響人民的生命財產安全。對危巖體進行治理，方便了人們的出行，具有明顯的經濟效益。9.2 社會效益評價如前所述，危巖失穩后，嚴重影響居民的正常生活，如果不及時治理，一旦災害加劇，影響到周邊環境和人民的生命財產安全，及社會的安定。對高安鎮胡家寨危巖災害進行治理，不僅可以保障當地人民群眾的生命財產安全，更是保持本地區道路暢通、社會安定、經濟發

64、展，是維護城鎮繁榮運轉的重要舉措，由此產生的社會效益是不可估量的。10 主要結論與建議10.1 結論（1高安鎮胡家寨危巖如發生垮塌，將當地居民、鄉鎮干道的通暢、人們的生產經營等構成強烈影響，并嚴重威脅居民住戶及行人、車輛等的生命財產安全；防治工程等級為II級。對高安鎮胡家寨危巖地質災害體進行立項治理必要且緊迫。（2）針對地質災害防治項目的特殊性，本次設計對該防治工程做了如下方案：清除危巖體+掛主動防護網+錨固。10.2 建議為確保對危巖體的治理，減少災害發生，土地得到合理利用，確保人民的生命財產不遭受損失，建議采取綜合防治對策，措施如下：（1）加強地質災害區統一的規劃管理，嚴禁在區內不合理的開展不利工程活動。（2）防治工作應堅持工程治理與監測預警相結合，應對危巖不良地質災害發生、發展加強預警監測工作。（3）結合規劃建設，盡快確立工程治理項目，以及時對高安鎮胡家寨危巖地質災害體實施工程治理。（4）地質災害體的形態特征一般較復雜，在項目實施的過程當中應結合場區的實際情況實施動態設計，發現問題應及時與設計，勘查單位聯系協商解決。（5）同時地方政府，應加大宣傳力度，提高老百姓對地質災害認識能力讓老百姓對地質災害的危害性有所了解，提高防災意識，減少地質災害造成的不必要的損失。