1、塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 1 頁 共 40 頁目錄專家論證意見.2一、工程概況.3（一）各方主體單位 .3（二）現場概況 .3（三）建筑設計概況 .3二、對塔機基礎地基承載力重新復核.5塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 2 頁 共 40 頁專家論證意見1、根據已安裝的現場實際，重新復核塔機基礎地基承載力是否符合；塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 3 頁 共 40 頁一、工程概況（一）各方主體單位項目名稱：九江中航城一期建設單位：九江中航城地產開發有限公司設計單位：深圳市華陽國際工程設計有限公司監理單位：江西中昌工程咨詢監理有限公司施工單位：浙江城建建設集團有限公司租賃單位：江西鴻

2、勝建筑機械租賃有限公司安拆單位：浙江省建設機械集團有限公司（二）現場概況本項目位于九江市八里湖新區，總用地面積為44378.29 平方米。基地東臨長江路，其中長江路東側為新建小區，已有住戶，市政條件較完善。南面為空地，原先為水塘，是淤泥土。北面為十里河南路，十里河南路北側是一個公園，南面為二期待開發，西面為三期、四期待開發。建筑物周圍施工場地狹窄，基坑施工期間只有 1 棟 2 棟 3 棟 6 棟商業樓位置設置一條臨時施工道路（主體施工時此臨時道路將取消），一期工程南面與二期工程相連位置,無法設置施工道路。現場在 3#、4#樓淤泥帶長度 573 米、面積約 18386 平方米，此處位置樁已成型給

3、換填帶來很大阻力，影響土方開挖進度；現土方標高高于路面標高，基坑支護未進行施工。現場水源所在位置為長江大道與十里河南路交接處，在甲方圍墻外側；甲方提供總配電箱位置為5#樓 B座商鋪位置，總功率為 1000kvA，未能滿足施工高峰期要求，建議再增設一臺630KVA變壓器。（三）建筑設計概況九江中航城一期由住宅大底盤（地下車庫）、6 棟高層住宅樓和局部二層商鋪組成。其中地下車庫為一層，主要用途為地下停車庫，塔樓為6 棟（1#6#）塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 4 頁 共 40 頁高層住宅樓。1#6#塔樓明細表:棟號層數建筑高度（m）建筑面積（）層高情況（m）使用功能1#地上 33層99.55

4、0 27129.50 2.950 住宅、商業、架空綠化2#地上 33層99.550 26845.52 2.950 住宅、商業、架空綠化3#地上 33層99.550 23978.87 2.950 住宅、商業、架空綠化4#地上 33層99.550 25522.68 2.950 住宅、商業、架空綠化5#地上 33層99.550 26159.38 2.950 住宅、商業、架空綠化6#地上 33層99.550 27142.66 2.950 住宅、商業、架空綠化4#5#商業樓地上 2 層8.150 4891.08 一層 4.800 商業二層 4.200 地下室地下一層3.900 33244.35 3.90

5、0 車庫住宅建筑面積約為158709.57 平方米，結構系為鋼筋混凝土剪力墻結構，基礎形式為獨立承臺伐板基礎，抗震等級為三級，抗震烈度為6 度,建筑耐火等級為一級。地下車庫統稱為住宅大底盤，住宅大底盤為地上一層，建筑面積33244.35 m2，框架結構。本項目工程總建筑面積為195380.74 平方米。本工程設計標高 0.000 相當于絕對標高（黃海標高）24.650 米。根據現場 6 幢樓平面位置關系，本項目計劃安裝6 臺塔吊，分別編號為1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6 臺塔吊均采用浙江建設機械有限公司研制生產的ZJ5710型塔式起重機。1#塔吊安裝在 1#B

6、座樓南側，2#塔吊安裝在 2#B 座樓南側，3#塔吊安裝在3#樓 B 座南側，4#塔吊安裝在 4#樓 A 座南側，5#樓安裝在 5#樓 A 座南側，6#樓安裝在 6#樓 A 座北側，6 臺塔吊均位于地下室內，基礎頂于結構底板同一標高。塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 5 頁 共 40 頁二、對塔機基礎地基承載力重新復核一、根據九江八里湖新區一期、二期、三期、四期巖土工程勘察報告樁端持力層為中風化粉砂質泥巖層（11）；據鉆探揭露，場地地層自上而下依次由人工填土、第四系沖積層、第三系新余群（E）泥質粉砂巖組成各地層的野外特征分述如下：1人工填土（Qml）（為地層編號，下同）：為素填土，褐紅、褐黃

7、色，色雜，由粘性土含 10-20%碎石等組成，局部地段表層為雜填土，主要由碎磚、砼塊（塊徑 0.20-1.50m）等生活垃圾及建筑垃圾混 10-30%粘性土組成。系近期堆填，結構松散，密實度不均勻，未完成自重固結。場地內普遍分布，各鉆孔均遇見該層，層厚 1.4010.80m。2第四系沖積層（Qal）：（1）粉質粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態，具灰白色斑紋，中間夾少量卵石。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應。鉆孔ZK1ZK18、ZK20ZK24、ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82 號遇見該層，層厚 1.0012.10m。粉質粘土:（2）粉質粘土-1：褐灰色、灰黑色，干強度中等，韌

8、性中等，搖震無反應，稍有光澤，呈濕，軟塑狀態。鉆孔ZK18、ZK19、ZK24ZK33、ZK41、ZK50、ZK82 號遇見該層，層厚 1.007.80m。（3）卵石：褐黃、淺黃色、稍密狀態、飽和。卵石直徑40-200mm，其含量占50%、2.0 20mm 的占15%，余為細顆粒，主要為圓礫及礫砂，呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質巖為主，級配良好，局部含少量粘土。各孔均遇見該層，層厚 2.006.10m。（4）粉質粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態，不均勻夾卵石，具灰白色斑紋。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應。除鉆孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63 號外其余各孔均遇見該層，層厚0

9、.501.70m。（5）圓礫：淺黃、褐黃色、飽和、稍密狀態。含卵石20-35%，卵石直徑20-25mm，呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質巖為主，級配良好，局部夾粘性土。各孔均遇見該層，層厚8.0014.40m。（6）粉質粘土：黃、灰白色，硬塑狀態。見鐵錳質染膜及灰白色斑紋或斑團。稍有光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應。各孔均遇見該層，層厚塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 6 頁 共 40 頁4.9011.30m。（7）卵石：褐黃、淺黃色、稍密中密狀態、飽和。混礫砂，局部粘粒稍高，卵石直徑 50-150mm，呈次棱角次圓狀，成份以石英巖為主，級配良好。各孔均遇見該層，層厚 3.809

10、.00m。3.第三系（E）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，主要礦物成分為石英、長石、云母及粘土礦物等，細粒結構，局部粗粒結構，巨厚層狀構造，泥質、鐵質膠結，膠結較好。該層具有失水易干裂、浸水易軟化的特性。按其風化程度不同，本次鉆探揭露其全風化、強風化及中風化層，其野外特征分述如下：（1）全風化（r4）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分已風化成土。巖芯呈土柱狀。局部夾強風化巖塊。屬極軟巖。各孔均遇見該層，層厚0.504.30m。（2）強風化（r3）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分大部分已風化變質，風化裂隙極發育。巖芯呈碎塊狀、塊狀及土柱狀，巖塊手可折斷，沖擊鉆進困難，合金回轉鉆進較易。局部夾中風化巖

11、塊。屬極軟巖，巖體極破碎。各孔均遇見該層，層厚 0.906.70m。（3）中風化（r2）泥質粉砂巖：褐紅、紫紅色，節理裂隙較發育，巖土較完整，巖石質量指標 RQD=50-75，為較差的，為極軟巖，巖體基本質量等級為級，合金鉆進容易，巖芯呈短柱狀、柱狀及塊狀，手可捏碎，局部夾強風化塊狀及碎塊狀。原巖結構較清晰，錘擊聲較清脆，巖芯呈柱狀、短柱狀，少量塊狀。各孔均遇見該層，揭露層厚5.00-9.50m。上述各地層的分布狀況及野外巖性特征描述詳見工程地質剖面圖、鉆孔柱狀圖(見附圖)。（一）、1#塔吊樁基礎計算書塔吊型號:ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=6

12、0.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級:C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm 矩形承臺邊長:5.0m 承臺厚度:Hc=1.350m 承臺箍筋間距:S=549mm 承臺鋼筋級別:HRB335 承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m 樁間距:a=3.200m 樁塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 7 頁 共 40 頁鋼筋級別:HRB335 樁入土深度:10.40m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二.荷載計算 1.

13、自重荷載及起重荷載 1)塔機自重標準值 Fk1=449kN 2)基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3)起重荷載標準值 Fqk=60kN 2.風荷載計算 1)工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.481.951.54 0.2=0.71kN/m2=1.20.71 0.35 1.6=0.48kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.519.35 40.50=391.91kN.

14、m 2)非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區 Wo=0.35kN/m2)=0.81.511.951.54 0.35=1.27kN/m2塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 8 頁 共 40 頁=1.21.27 0.35 1.60=0.85kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.534.56 40.50=699.74kN.m 3.塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9(954+391.91)=

15、2879.32kN.m 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m 三.樁豎向力計算非工作狀態下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(44

16、9+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN 四.承臺受彎計算 1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)

17、/4+1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.56 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 9 頁 共 40 頁1.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-

18、1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=-568.81kN 2.彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大：Mx=My=21038.640.80=1661.83kN.m 承臺最大負彎矩:Mx=My=2-695.07 0.80=-1112.11kN.m 3.配筋計算根據混凝土結構設計規程GB50010-2002 第7.2.1 條式中1系數，當混凝土強度

19、不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算:s=1661.83106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0118=1-(1-2 0.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.9941 1300.0300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算:s=1112.11106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0079=1-(

20、1-2 0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.9960 1300.0300.0)=2862.9mm2塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 10 頁 共 40 頁五.承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b承臺的計算寬度，b=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；

21、fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=549mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=502

22、655mm2。樁身受拉計算，依據 建筑樁基技術規范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35 Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm2塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 11 頁 共 40 頁綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4 條軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=980.30kN.m

23、 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i 層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51m；Ap樁端面積,取Ap=0.50m2；li第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱 1.78 0 0 人工填土 3.2 35 0 粉質粘土 3.7 110 2500 卵石 0.9 35 0 粉質粘土 11.8 90 2200 圓礫由于樁的入土深度為 10.4m,所以樁端是在第 5層土層。最大壓力

24、驗算:Ra=2.51(1.78 0+3.217.5+3.7 55+.917.5+.81999999999999945)+11000.50=1337.44kN 由于:Ra=1337.44 Qk=338.19,所以滿足要求!由于:1.2Ra=1604.93 Qkmax=980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 12 頁 共 40 頁式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗

25、拔系數；Ra=2.51(0.700 1.78 0+0.7003.2 35+0.7003.7 110+0.700.9 35+0.700.81999999999999990)=1152.061kN Gp=0.503(10.4 25-5.48 10)=103.145kN 由于:1152.06+103.14=303.93滿足要求!（二）、2#塔吊樁基礎計算書一.參數信息塔吊型號:ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=1

26、668kN.m 樁混凝土等級:C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm 矩形承臺邊長:5.00m 承臺厚度:Hc=1.250m 承臺箍筋間距:S=549mm 承臺鋼筋級別:HRB335 承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m 樁間距:a=3.200m 樁鋼筋級別:HRB335 樁入土深度:12.30m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二.荷載計算 1.自重荷載及起重荷載 1)塔機自重標準值塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 13 頁 共 40 頁 Fk1=449kN 2)基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.2525=781.25kN 3)起重荷

27、載標準值 Fqk=60kN 2.風荷載計算 1)工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.481.951.54 0.2=0.71kN/m2=1.20.71 0.35 1.6=0.48kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.519.35 40.50=391.91kN.m 2)非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區 Wo=0.35kN/m2)=0.81.5

28、11.951.54 0.35=1.27kN/m2=1.21.27 0.35 1.60=0.85kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.534.56 40.50=699.74kN.m 3.塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m 三.樁豎向力計算非工作狀態下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+781.25

29、)/4=307.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 14 頁 共 40 頁 =(449+781.25)/4+(2367.74+34.561.25)/4.52=840.39kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25-0)/4-(2367.74+34.561.25)/4.52=-225.27kN 工作狀態下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25

30、+60)/4+(2879.32+19.351.25)/4.52=964.25kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.351.25)/4.52=-319.13kN 四.承臺受彎計算 1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.35 1.25)/4.52=1038.07kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.

31、35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.35 1.25)/4.52=-694.49kN 非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.56 1.25)/4.52=870.85kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.56 1.25)/4.52=-567.78kN 2.彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設

32、計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大：Mx=My=21038.070.80=1660.91kN.m 承臺最大負彎矩:Mx=My=2-694.49 0.80=-1111.19kN.m 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 15 頁 共 40 頁 3.配筋計算根據混凝土結構設計規程GB50010-2002 第7.2.1 條式中1系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0

33、承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算:s=1660.91106/(1.000 16.7005000.00012002)=0.0138=1-(1-2 0.0138)0.5=0.0139 s=1-0.0139/2=0.9930 As=1660.91106/(0.9930 1200.0300.0)=4645.9mm2頂部配筋計算:s=1111.19106/(1.000 16.7005000.00012002)=0.0092=1-(1-2 0.0092)0.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9930 As=1111.19106/(0.9954 12

34、00.0300.0)=3101.0mm2五.承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=1038.07kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b承臺的計算寬度，b=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=549mm。塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 16 頁 共 40 頁經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.承臺受

35、沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35964.25=1301.74kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據 建筑樁基技術規范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35 Q

36、kmin=-430.82kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1436.066mm2。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1436mm2八.樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4 條軸心豎向力作用下，Qk=322.56kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=964.25kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i 層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 17

37、 頁 共 40 頁 qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51m；Ap樁端面積,取Ap=0.50m2；li第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)極限側阻力標準值(kPa)極限端阻力標準值(kPa)土名稱 0.99 0 0 人工填土 1 18 0 粉質粘土 3.4 35 0 粉質粘土 4.4 110 2500 卵石 1.7 35 0 粉質粘土 11.2 90 2200 圓礫由于樁的入土深度為 12.3m,所以樁端是在第 6層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51(.99 0+19+3.417.5+4.4 55+1.717.5+.810000

38、00000000245)+11000.50=1499.67kN 由于:Ra=1499.67 Qk=322.56,所以滿足要求!由于:1.2Ra=1799.61 Qkmax=964.25,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-319.13kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51(0.700.99 0+0.700118+0.7003.4 35+0.7004.4 110+0.7001.7 35+0.700.8

39、1000000000000290)=1382.478kN Gp=0.503(12.3 25-7.78 10)=115.460kN 由于:1382.48+115.46=319.13滿足要求!（三）、3#塔吊樁基礎計算書一.參數信息塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 18 頁 共 40 頁塔吊型號:ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級:C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50

40、mm 矩形承臺邊長:5.0m 承臺厚度:Hc=1.350m 承臺箍筋間距:S=549mm 承臺鋼筋級別:HRB335 承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m 樁間距:a=3.200m 樁鋼筋級別:HRB335 樁入土深度:12.00m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二.荷載計算 1.自重荷載及起重荷載 1)塔機自重標準值 Fk1=449kN 2)基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3)起重荷載標準值 Fqk=60kN 2.風荷載計算 1)工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0

41、.2kN/m2)=0.81.481.951.54 0.2=0.71kN/m2=1.20.71 0.35 1.6=0.48kN/m 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 19 頁 共 40 頁 b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.519.35 40.50=391.91kN.m 2)非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區 Wo=0.35kN/m2)=0.81.511.951.54 0.35=1.27kN/m2=1.21.27 0.35 1

42、.60=0.85kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.534.56 40.50=699.74kN.m 3.塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m 三.樁豎向力計算非工作狀態下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/

43、L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+

44、Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN 四.承臺受彎計算塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 20 頁 共 40 頁 1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.

45、32+19.35 1.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=-568.81kN 2.彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離(m)；Ni不計承

46、臺自重及其上土重，第i 樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大：Mx=My=21038.640.80=1661.83kN.m 承臺最大負彎矩:Mx=My=2-695.07 0.80=-1112.11kN.m 3.配筋計算根據混凝土結構設計規程GB50010-2002 第7.2.1 條式中1系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 21 頁 共 40 頁底部配筋計算:s=

47、1661.83106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0118=1-(1-2 0.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.9941 1300.0300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算:s=1112.11106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0079=1-(1-2 0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.9960 1300.0300.0)=2862.9mm2五.承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=

48、1038.64kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b承臺的計算寬度，b=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=549mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依

49、據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 22 頁 共 40 頁其中c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據 建筑樁基技術規范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35 Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678

50、mm2。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4 條軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=980.30kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i 層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51m；Ap樁端面積,取Ap=0.50m2；li第 i 層土層的

51、厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱 1.17 0 0 人工填土 2.6 18 0 粉質粘土 1.7 35 0 粉質粘土 4.5 110 2500 卵石 1.2 35 0 粉質粘土 10 90 2200 圓礫由于樁的入土深度為 12m,所以樁端是在第 6層土層。最大壓力驗算:塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 23 頁 共 40 頁 Ra=2.51(1.17 0+2.69+1.717.5+4.5 55+1.217.5+.83000000000000245)+11000.50=1455.19kN 由于:Ra=1455.

52、19 Qk=338.19,所以滿足要求!由于:1.2Ra=1746.22 Qkmax=980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51(0.700 1.17 0+0.7002.6 18+0.7001.7 35+0.7004.5 110+0.7001.2 35+0.700.83000000000000290)=1316.379kN Gp=0.503(

53、1225-7.58 10)=112.695kN 由于:1316.38+112.70=303.93滿足要求!（四）、4#塔吊樁基礎計算書一.參數信息塔吊型號:ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級:C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm 矩形承臺邊長:5.0m 承臺厚度:Hc=1.350m 承臺箍筋間距:S=549mm 承臺鋼筋級別:HRB335 承臺頂面埋深:D=0.

54、000m 樁直徑:d=0.800m 樁間距:a=3.200m 樁鋼筋級別:HRB335 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 24 頁 共 40 頁樁入土深度:12.20m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二.荷載計算 1.自重荷載及起重荷載 1)塔機自重標準值 Fk1=449kN 2)基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3)起重荷載標準值 Fqk=60kN 2.風荷載計算 1)工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.481.951.54 0.2=0.71kN/m2=1.

55、20.71 0.35 1.6=0.48kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.519.35 40.50=391.91kN.m 2)非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區 Wo=0.35kN/m2)=0.81.511.951.54 0.35=1.27kN/m2塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 25 頁 共 40 頁=1.21.27 0.35 1.60=0.85kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.85

56、40.50=34.56kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.534.56 40.50=699.74kN.m 3.塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m 三.樁豎向力計算非工作狀態下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52

57、=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.3

58、51.35)/4.52=-303.93kN 四.承臺受彎計算 1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =

59、1.35449/4+1.35(2367.74+34.56 塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 26 頁 共 40 頁1.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=-568.81kN 2.彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大：

60、Mx=My=21038.640.80=1661.83kN.m 承臺最大負彎矩:Mx=My=2-695.07 0.80=-1112.11kN.m 3.配筋計算根據混凝土結構設計規程GB50010-2002 第7.2.1 條式中1系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算:s=1661.83106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0118=1-(1-2 0.0118)0.5=0.0118

61、s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.9941 1300.0300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算:s=1112.11106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0079=1-(1-2 0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.9960 1300.0300.0)=2862.9mm2塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 27 頁 共 40 頁五.承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7

62、 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b承臺的計算寬度，b=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=549mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以

63、得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據 建筑樁基技術規范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35 Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm2塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 28 頁 共 40 頁綜上所

64、述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4 條軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=980.30kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i 層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51m；Ap樁端面積,取Ap=0.50m2；li第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)

65、土端阻力標準值(kPa)土名稱 4.32 0 0 人工填土 3.9 35 0 粉質粘土 2 110 2500 卵石 1.1 35 0 粉質粘土 10.3 90 2200 圓礫由于樁的入土深度為 12.2m,所以樁端是在第 5層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51(4.32 0+3.917.5+255+1.117.5+.87999999999999945)+11000.50=1148.82kN 由于:Ra=1148.82 Qk=338.19,所以滿足要求!由于:1.2Ra=1378.58 Qkmax=980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T

66、 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 29 頁 共 40 頁式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51(0.700 4.32 0+0.7003.9 35+0.7002110+0.7001.1 35+0.700.87999999999999990)=888.594kN Gp=0.503(12.2 25-7.03 10)=117.973kN 由于:888.59+117.97=303.93滿足要求!（五）、5#塔吊樁基礎計算書一.參數信息塔吊型號

67、:ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=1668kN.m 樁混凝土等級:C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm 矩形承臺邊長:5.0m 承臺厚度:Hc=1.350m 承臺箍筋間距:S=549mm 承臺鋼筋級別:HRB335 承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m 樁間距:a=3.200m 樁鋼筋級別:HRB335 樁入土深度:13.40m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算

68、簡圖如下：塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 30 頁 共 40 頁二.荷載計算 1.自重荷載及起重荷載 1)塔機自重標準值 Fk1=449kN 2)基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3)起重荷載標準值 Fqk=60kN 2.風荷載計算 1)工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.481.951.54 0.2=0.71kN/m2=1.20.71 0.35 1.6=0.48kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c.基礎頂面風荷載產

69、生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.519.35 40.50=391.91kN.m 2)非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區 Wo=0.35kN/m2)=0.81.511.951.54 0.35=1.27kN/m2=1.21.27 0.35 1.60=0.85kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.534.56 40.50=699.74kN.m 3.塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0

70、.9(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m 三.樁豎向力計算塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 31 頁 共 40 頁非工作狀態下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.3

71、5)/4.52=-210.40kN 工作狀態下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN 四.承臺受彎計算 1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=

72、1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvk

73、h)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=-568.81kN 2.彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向反力設計值(kN)。塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 32 頁 共 40 頁由于工作狀態下，承臺正彎矩最大：Mx=My=21038.640.80=1661.83kN.m 承臺最大負彎矩:Mx=My=2-695.07 0.80=-1112.11kN.m 3.配筋計

74、算根據混凝土結構設計規程GB50010-2002 第7.2.1 條式中1系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算:s=1661.83106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0118=1-(1-2 0.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.9941 1300.0300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算:s=1112

75、.11106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0079=1-(1-2 0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.9960 1300.0300.0)=2862.9mm2五.承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 33 頁 共 40

76、 頁 b承臺的計算寬度，b=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=549mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.75

77、 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據 建筑樁基技術規范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35 Qkmin=-410.30kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4 條軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下

78、，Qkmax=980.30kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 34 頁 共 40 頁其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i 層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51m；Ap樁端面積,取Ap=0.50m2；li第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱 6.57 35 0 人工填土 4.5 110 2500 卵石 1.5 35 0 粉質粘土 8 90 2200 圓礫由于樁

79、的入土深度為 13.4m,所以樁端是在第 4層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51(6.57 17.5+4.5 55+1.517.5+.83 45)+11000.50=1623.76kN 由于:Ra=1623.76 Qk=338.19,所以滿足要求!由于:1.2Ra=1948.52 Qkmax=980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51(0.7

80、00 6.57 35+0.7004.5 110+0.7001.5 35+0.700.83 90)=1550.880kN Gp=0.503(13.4 25-9.23 10)=121.994kN 由于:1550.88+121.99=303.93滿足要求!塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 35 頁 共 40 頁（六）、6#塔吊樁基礎計算書一.參數信息塔吊型號:ZJ5710 塔機自重標準值:Fk1=449.00kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度:H=40.5m 塔身寬度:B=1.60m 非工作狀態下塔身彎矩:M1=1668kN.m

81、樁混凝土等級:C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度:50mm 矩形承臺邊長:5.0m 承臺厚度:Hc=1.350m 承臺箍筋間距:S=549mm 承臺鋼筋級別:HRB335 承臺頂面埋深:D=0.000m 樁直徑:d=0.800m 樁間距:a=3.200m 樁鋼筋級別:HRB335 樁入土深度:10.70m 樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下：二.荷載計算 1.自重荷載及起重荷載 1)塔機自重標準值 Fk1=449kN 2)基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 3)起重荷載標準值 Fqk=60kN 2.風荷載計算 1)工作狀態下塔機塔身截面對角線

82、方向所受風荷載標準值塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 36 頁 共 40 頁 a.塔機所受風均布線荷載標準值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.481.951.54 0.2=0.71kN/m2=1.20.71 0.35 1.6=0.48kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.519.35 40.50=391.91kN.m 2)非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.塔機所受風均布線荷載標準值(本地區 Wo=0.35kN/m2)=0.81.511.951.54

83、 0.35=1.27kN/m2=1.21.27 0.35 1.60=0.85kN/m b.塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c.基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.534.56 40.50=699.74kN.m 3.塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0.9(954+391.91)=2879.32kN.m 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+699.74=2367.74kN.m 三.樁豎向力計算非工作狀態下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.1

84、9kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作狀態下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第

85、37 頁 共 40 頁1.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN 四.承臺受彎計算 1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh

86、)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.35 1.35)/4.52=-695.07kN 非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.56 1.35)/4.52=-568.81kN 2.彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設計值(kN.m)；x

87、i,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第i 樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大：Mx=My=21038.640.80=1661.83kN.m 承臺最大負彎矩:Mx=My=2-695.07 0.80=-1112.11kN.m 3.配筋計算根據混凝土結構設計規程GB50010-2002 第7.2.1 條塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 38 頁 共 40 頁式中1系數，當混凝土強度不超過C50 時，1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80 時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼

88、筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算:s=1661.83106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0118=1-(1-2 0.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.9941 1300.0300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算:s=1112.11106/(1.000 16.7005000.00013002)=0.0079=1-(1-2 0.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.9960 1300.0300.0)=

89、2862.9mm2五.承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=1038.64kN 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)的第7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b承臺的計算寬度，b=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=549mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不

90、進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 39 頁 共 40 頁樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據 建筑樁基技術規范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35 Qkmin=-410.3

91、0kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm2。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1368mm2八.樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4 條軸心豎向力作用下，Qk=338.19kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=980.30kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i 層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51

92、m；Ap樁端面積,取Ap=0.50m2；li第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱 4.03 35 0 人工填土 5.2 110 2500 卵石 0.6 35 0 粉質粘土塔吊基礎專項施工方案（補充方案）第 40 頁 共 40 頁 11.7 90 2200 圓礫由于樁的入土深度為 10.7m,所以樁端是在第 4層土層。最大壓力驗算:Ra=2.51(4.03 17.5+5.2 55+.617.5+.86999999999999745)+11000.50=1573.75kN 由于:Ra=1573.75 Qk

93、=338.19,所以滿足要求!由于:1.2Ra=1888.50 Qkmax=980.30,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏向豎向力作用下，Qkmin=-303.93kN.m 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51(0.700 4.03 35+0.7005.2 110+0.700.6 35+0.700.86999999999999790)=1483.273kN Gp=0.503(10.7 25-5.44 10)=107.116kN 由于:1483.27+107.12=303.93滿足要求!