1、登記中心建設工程地下室外墻單側支模專項施工方案編制人： 審核人：審批人： 目 錄 一、工程概況3二、編制依據4三、施工工藝選擇說明4四、施工前準備5五、施工措施5六、安全、文明施工9七、墻模板計算書9一、工程概況序號項 目內 容1工程名稱登記中心建設工程2工程地址大興區黃村鎮蘆城工業3建設單位4設計單位5施工單位6監理單位7勘察單位本項目主要由辦公樓、停車樓，及其它附屬用房組成，其中辦公樓包含：辦事大廳、業務辦公室、會議室、檔案庫、200人報告廳和廚房餐廳等后勤服務設施。本工程辦公樓建筑地下一層，主要功能為變配電室、設備用房、鍋爐水泵房和廚房餐廳。層高4.8米。地上五層，主要功能為辦公、會議室

2、和資料庫房，層高為4.5m、4.5m、4.2m、4.2m、4.2m(順序自下到上)。另外一層出屋面結構，用于消防水箱間和電梯機房，層高3.6m。建筑總高度21.6m(不含出屋面結構)。主體結構體系為鋼框架結構。辦公樓設計標高0.00相當于絕對標高45.100m，根據現有文件基礎開挖槽底標高為-6.00m（辦公樓）。由于本工程場地狹窄，辦公樓東側地下室外墻外邊線距紅線最窄處僅為500mm；基坑支護樁采用直徑400mm護坡樁，外墻外邊線距支護樁僅為100mm的尺寸無法滿足外墻施工操作空間，此空間不能滿足外墻外防水找平及防水層粘貼，無法按照常規方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內單側支

3、模方案。單側支模范圍 二、編制依據1、登記中心建設工程設計圖紙及圖紙會審記錄；2、登記中心建設工程地質勘查報告；3、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2012）；4、施工手冊（第五版）；5、登記中心建設工程基坑支護施工方案6、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；7、建筑結構荷載規范GB50009-2012；8、混凝土結構設計規范(GB50010-2010)；9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；10、現場實際情況及其他相關要求。三、施工工藝選擇說明根據現場實測情況：1、辦公樓基坑東側負一層（標高-5.25m0.4m）外墻距離支護樁間

4、距100mm，該區域外墻長度約14.712m；2、若使用常規雙面支模方法，現有的施工空間無法滿足雙面支模施工人員操作要求，外墻外側模板無法完成支設；無法滿足雙面支模空間要求，只能采用單面支模體系經過與業主及設計單位溝通，現場需采用外墻單側支模的方法。四、施工前準備1、勞動力準備勞動力需用計劃表序號工種人數備 注1木工8模板支設2普工4材料轉運3架子工5架體搭設4鋼筋工6鋼筋綁扎5電焊工3支撐焊接2、主要機械設備準備主要設備需用計劃表序號機械名稱型號需用計劃備 注1經緯儀/1臺軸線、高程測量2水準儀/2臺軸線、高程測量3對講機/2部交通指揮、砼澆注配合4電焊機/1臺支撐焊接3、主要材料準備主要材

5、料需用計劃表序號名稱規格單位數量備注1鋼筋/t1支撐2鋼管/t1支撐3扣件/套200固定4混凝土C30P6M30原槽澆灌備注：表格內物質材料量作為備料參考，具體結算量以現場實際使用量為準。五、施工措施為保證基坑東側外墻負一層（標高-5.25m0.4m）施工要求，現采取以下施工措施：1、在辦公樓地下室包括鍋爐房、樓梯間和水泵房等房間，在澆筑地下室墻體時除東側墻體外，其他房間首先澆筑完成在鍋爐房北側墻體和樓梯間南北兩側墻體處留置墻體豎向施工縫。東側墻體分兩段澆筑，待其他房間墻體混凝土抗壓強度達到75%后，澆筑東側墻體-3m以下部分；待-3m以下墻體混凝土強度達到75%后澆筑-3m以上混凝土。在豎向

6、施工縫及水平施工縫處設置金屬止水帶-3*300mm。施工縫留置位置如下圖所示：2、在支設鍋爐房、水泵房及樓梯間頂板模板支撐體系的同時支設東側墻體模板，利用支撐體系的橫桿對頂平衡墻體側壓力。支撐體系采用扣件式鋼管腳手架，在鍋爐房大開間房間從東側向西五排立桿范圍內，立桿縱橫間距為600mm，橫桿間距也為600mm，其余部分按照普通間距1200mm設置；樓梯間小開間房間內立桿縱橫間距為600mm，橫桿間距600mm；見單側支模支撐體系平面布置圖所示。3、底板預埋32 長度1000mm短鋼筋，插入地板及露出部分各500mm。露出地板部分鋼筋將立桿鋼管套入。板澆筑前，離外墻按照600間距分別預埋32短鋼

7、筋，鋼筋預留出板面500mm，且沿外墻水平向600mm間距布置預埋鋼筋。4、外墻內側模板采用15厚多層板，次楞50*50*3方鋼內襯木方，木方豎向設置間距200mm，主楞采用48雙鋼管橫向設置。頂板支撐體系的橫桿頂部安裝U型頂托與墻體的主楞48雙鋼管頂緊。墻體外側斜撐采用48鋼管搭設，斜撐頂部安裝可調節U托，底部與鋼管采用扣件連接，共設置四道斜撐1200延墻體設置，斜撐與縱橫立桿及橫桿相交處采用轉卡連接增加單側支模體系的整體剛性。加密架體區域通高設置剪刀撐1200mm，與縱橫鋼管連接。墻體根部為了防止漏漿，增設一道48鋼管，橫向設置，采用U型頂托與橫鋼管頂緊，后部鋼管與立桿和預埋短鋼管連接。5

8、、單側支模部分防水卷材臨時固定于支護樁的40厚的噴面層上，并把收頭固定在冠梁頂部，卷材寬度比本段墻體一側寬出不少于500mm。兩側墻體的防水施工完成后，將固定于護坡樁面層上的卷材與兩側墻體粘結牢固，搭接寬度500mm。5、外墻結構自防水混凝土等級為C30P6，外墻混凝土分兩段澆筑，水平施工縫設置在-3m處。澆筑混凝土時須分層澆筑，外墻每澆筑1m高度時，暫停澆筑，振搗1h后繼續澆筑，直至澆筑至施工縫；澆筑上一段混凝土時與此相同。六、安全、文明施工1、焊接操作人員需做好高空作業防護。2、避免上下交叉作業，防止落物傷人。3、注意現場防火防護措施。七、墻模板計算書登記中心建設工程工程 ；工程建設地點：

9、大興區黃村鎮蘆城工業；屬于框架結構；地上5層；地下1層；建筑高度：24m；標準層層高：4.2m ；總建筑面積：9691.53平方米；總工期：465天。本工程由北京黃村企業管理有限公司投資建設，華誠博遠（北京）建筑規劃設計有限公司設計，北京金水源巖土工程有限公司地質勘察，北京華遠建設監理有限責任公司監理，北京天恒建設工程有限公司組織施工；由擔任項目經理，擔任技術負責人。工程說明：登記中心建設工程位于北京市大興區黃村鎮蘆城工業區，地處工業區管委會東北側，北臨規劃道路，南于格萊美壁紙，地處工業區核心位置。本項目主要由辦公樓、停車樓及其他附屬用房組成，其中辦公樓包括辦事大廳、業務辦公室、會議室、檔案室

10、、200人報告廳和廚房餐廳等后勤服務墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；一、參數信息墻模板參數表一、基本參數傾倒混凝土荷載值(kN/m2)3主楞方向水平布置次楞(內楞

11、骨)間距(mm)200主楞(外楞骨)間距(mm)0分段新澆混凝土側壓力荷載(kN/m2)17.031穿墻螺栓水平間距(mm)0穿墻螺栓豎向間距(mm)600穿墻螺栓型號M12考慮荷載折減系數是主楞龍骨材料圓鋼管主楞壁厚(mm)3主楞直徑(mm)48主楞柱箍合并根數2次楞龍骨材料方鋼管次楞寬度(mm)50次楞高度(mm)50次楞壁厚(mm)3次楞柱箍合并根數2二、材料參數面板類型膠合面板面板厚度(mm)15面板彈性模量E(N/mm2)6000面板抗彎設計值fc(N/mm2)13面板抗剪設計值ft(N/mm2)1.5方木彈性模量E(N/mm2)9000方木抗剪設計值ft(N/mm2)1.5方木抗彎

12、設計值fc(N/mm2)13鋼楞彈性模量E(N/mm2)206000鋼楞抗彎設計值fc(N/mm2)2051.基本參數次楞間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:方鋼管；次楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板

13、抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1

14、- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計

15、算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =200.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.600.90=2.268kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.111.036200.02+0.1172.268200.02= 5.48104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm

16、)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 5.48104 / 2.25104 = 2.4N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =2.4N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =200.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310

17、.6000.900=11.036kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.600.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V = 0.611.036200.0 + 0.6172.268200.0 = 1604.2N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1604.2N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =

18、31604.2/(260015.0)=0.267N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.267N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.6 = 10.219N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 200mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 6

19、01.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.222004/(10060001.69105) = 0.109 mm；面板的最大撓度計算值: =0.109mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用方鋼管，寬度50mm，高度50mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =8.342= 16.68cm3；I =20.8492= 41.698cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎

20、強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.2000.900=3.679kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.200.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.13.679600.02+0.1170.756600.02= 1.64105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W

21、 -次楞的截面抵抗矩，W=1.67104mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.64105/1.67104 = 9.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 9.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.200

22、0.900/2=1.839kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.200.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.61.839600.0+ 0.6170.378600.0 = 802.1N；截面抗剪強度必須滿足下式：=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 802.1N； IZ -方鋼管的慣性矩(mm4)：IZ = 208492.00 mm4 ； -方鋼管的壁厚的2倍(mm)：= 6.00 mm； b -方鋼管的寬度(mm)：b = 50.0

23、0 mm； h0-方鋼管的高度(mm)：h0 = 50.00 mm； h -方鋼管腹板高度(mm)：h = 44.00 mm； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =802.1/250.0050.002-(50.00-6.00)44.002/(8208492.0006.00)=1.596N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =1.596N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=125N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677

24、ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.20=3.41 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6776.81/26004/(1002060004.17105) = 0.035 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；次楞的最大撓度計算值 =0.035mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！(

25、二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.20.61.430.20.62.956kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M

26、- 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 3.37105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 3.37105/8.99103 = 37.5 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =37.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 3223.2N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A

27、= 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =23223.2/848.230=7.600N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =7.6N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.381mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.381mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 5.88 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5.884kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！