1、富區和平家園二期工程13#樓落地式鋼管腳手架專項施工方案一、工程概況 富區和平家園二期工程13#樓位于富拉爾基中心街區，建筑面積10572m2，地下一層，地上十二層住宅，結構形式為剪力墻結構，層高2.8m，屋面水箱間頂部標高53m，室內外高差0.9m，建筑總高度53.9m，本工程平面軸線尺寸為40.618.8m。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；2、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）3、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）4、建筑施工高處作業安全技術規范5、施工圖紙三、腳手架搭設方案1、根據該工程現場實際情況及結構特點，按常規搭設落地

2、式雙排扣件鋼管腳手架，搭設高度為53.9+1.2=55.1m。雙排腳手架采用直徑48壁厚3.5mm的鋼管搭設，考慮到市場供應鋼管質量參差不齊，在承載力計算過程中，鋼管的截面指標按照壁厚3.2mm進行計算。2、腳手架搭設尺寸選擇2.1步距h=1.5m，立桿縱距la=1.8m，立桿橫距lb=1.05m，外立桿至墻距ld=1.40m，內立桿至墻距lc=0.35m。2.2沿建筑物外圍布置架體（詳見附圖），遇挑出陽臺、外墻凸出物使得架體與建筑物距離過大時，在架體內側增設立桿，保證架體與建筑物可靠拉結，并確保施工作業安全。2.3連墻件布置采用兩步三跨，豎向間距3m，水平間距4.5m；2.4剪刀撐寬度9m，

3、斜桿高度15m，斜桿與地面的傾角=arc tg(15/9)=59；2.5橫向斜撐在架體轉角處及每六跨（10.8m）布置一道。3、縱向水平桿、橫向水平桿搭設方法3.1縱向水平桿設置在立桿的內側，長度不小于3跨；縱向水平桿的連接扣件交錯布置，兩根相鄰的縱向水平桿的接頭避免設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm ，具體操作為：第一跨縱向水平桿選用5.4m、3.6m、1.8m三種長度的鋼管，從始端往末端依次排列，重復組合，其余均用6m鋼管接長，桿件搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定；雙排腳手架內外水平桿錯開一根長管。各接頭中心至最近的主結點的距離

4、不大于縱距的1/3；主節點處設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；3.2腳手架的橫向水平桿兩段均采用直角扣件固定在縱向水平桿上。4、立桿搭設方法4.1立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭均采用對接扣件連接；4.2立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭避免設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主要點的距離不大于步距的1/3；具體操作為：第一節立桿選用6m、4.5m、3m三種長度的鋼管，從始端往末端依次排列，重復組合，上部均用6m鋼管接長，對接扣件連接，雙排腳手架內外立桿錯開一根長管。4.3腳手架根部設置縱、橫向掃地桿；縱向掃

5、地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上；橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上；4.4.每根立桿底部設置1501508mm墊板，墊板下方設置20050mm通長木板；4.5轉角處立桿采用雙管立桿。5、連墻件布置5.1本工程腳手架搭設高度55.1m，采用剛性連墻件，具體做法為腳手架立桿靠近主節點處用直徑48鋼管與建筑物預埋鋼管扣件連接，連墻件布置采用兩步三跨，豎向間距3m，水平間距5.4m，采用雙管、雙扣件連接；5.2連墻件遇剪力墻時，穿墻連接，遇洞口時，采用短管與背方夾墻處理。 6、剪刀撐布置6.1在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，用旋轉扣件

6、固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；6.2剪刀撐跨越立桿根數為5根，斜桿跨越10個步距，即剪刀撐斜桿與地面的傾角=arc tg(15/9)=59；6.3剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定7、橫向斜撐布置7.1橫向斜撐設置在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置；7.2本工程為高度大于24m的封閉型腳手架，除拐角設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道橫向斜撐，以提高架體縱向、橫向剛度，提高立桿的承載能力，保證腳手架的整體穩定性。8、作業面腳手板8.1腳手板固定在三根橫向水平桿上，當腳手板長度小于2m時，可采用

7、兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻；8.2腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接平鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm 。9、腳手架基礎基坑四周分層回填夯實后澆筑200mmC20砼，作為架體立桿基礎，桿底設置150150mm鋼墊板，墊板下設寬200mm、厚50mm通長木板。.四、腳手架施工1、準備工作 1.1單位工程技術負責人應按照施工組織設計中有關腳手架的要求，向架設

8、和使用人員進行技術交底。 1.2按照規范規定對鋼管、扣件、腳手板進行檢查驗收，不合格產品不得使用。 1.3當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。 1.4腳手架底座底面標高高于自然地坪50mm。2、搭設 2.1 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。 2.2 每搭設完一步腳手架后，應安規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。 2.3 底座、墊板應準確放在定位線上；墊板采用長度不小于2跨、厚度50mm的木墊板。 2.4開始搭設時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；2.5 縱向水平桿在封閉腳手架

9、的同一步中，應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。2.6 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿同步搭設，不得滯后安裝，各底層斜桿下端均必須支撐在墊塊或墊板上。2.7 扣件安裝應滿足以下規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊力矩不小于40N.m，且不大于65N.m；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。2.8 作業層擋腳板搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不小于180mm；中欄桿應該居中設置。五、檢查與驗收1、新鋼管的檢查與驗收應符合以下規定： 1.1應有產品質量合格證； 1.2 應有質量檢驗報告； 1.3鋼管表面應

10、平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺和深的劃道； 1.4鋼管必須涂有防銹漆。 2、扣件的驗收應符合以下規定2.1新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；2.2扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定，扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。2.3新、舊扣件必須進行防腐處理。3、腳手架及其基礎應在下列階段進行檢查與驗收：3.1基礎完工后及腳手架搭設前；3.2作業層上施加荷載前；3.3每搭設完6一8m高度后；3.4遇有六級大風與大雨后；3.5達到設計高度后；3.6停用超過一

11、個月。4、腳手架在使用中應定期檢查下列項目 ：4.1桿件的設置和連接、連墻件、支撐等是否符合構造要求；4.2地基是否積水、底座是否松動、立桿是否懸空； 4.3扣件螺栓是否松動； 4.4應定期檢查立桿的沉降與垂直度； 4.5安全防護措施是否符合要求； 4.6腳手架是否超載，作業層施工均布荷載不得超過2.0KN/。六、安全管理1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準 特種作業人員安全技術考核管理規則 考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗； 2、從事腳手架搭設人員應戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋； 3、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業；4、作

12、業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、泵送混凝土和砂漿的輸送管道固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；5、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿及連墻件；6、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴緊非操作人員入內。7、在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須另行制定架體加固方案。七、設計計算1、計算項目1.1縱向、橫向水平桿受彎構件的強度計算；1.2立桿的穩定性計算；1.3連墻件的強度、穩定性和連接強度的計算；1.4立桿地基承載力計算2、鋼管截面特性外徑壁厚t截面積A（cm2）慣性矩I（cm4）截面模量W（

13、cm3）回轉半徑i（cm）每米長質量Kg/m（mm）483.24.5011.354.731.593.84483.54.8912.195.081.583.8448.33.65.0612.715.261.593.97在腳手架計算過程中，從安全角度出發，鋼管截面特性取值按照壁厚3.2mm考慮。3、荷載取值3.1永久荷載標準值每米立桿承受的結構自重標準值gk=0.1495kN/m木腳手板自重標準值 0.35kN/m2欄桿、擋腳板自重標準值 0.14kN/m吊掛的安全設施荷載及安全網 0.01kN/m23.2可變荷載標準值施工荷載標準值（裝修腳手架） 2.0kN/m2風荷載標準值 k =0.7z.s.o

14、 其中： o基本風壓，齊齊哈爾地區取值0.45kN/m2 z風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GBJ9）：B類地區，腳手架最高處55.1m，查表得：z=1.72；s腳手架風荷載體形系數，按規范4.2.4 規定采用，查表計算得：敞開式腳手架的擋風面積為An=1.51.80.089=0.2403m2，密目網的擋風系數取0.841，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架綜合擋風面積為：（1.51.8-0.2403）0.841+0.2403=2.31m2其綜合擋風系數為=2.31/（1.51.8）=0.8556根據規范查表4.2.4，背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風荷載體型系數為1.3，即：s

15、=1.30.8556=1.112 k =0.7z.s.o=0.71.721.1120.45=0.602KN/4、荷載傳遞路線構配件自重欄桿、擋腳板豎向荷載水平荷載永久荷載施工荷載風荷載結構自重立桿、橫向斜撐及扣件剪刀撐縱、橫向水平桿可變荷載安全網腳手板立桿（水平力通過連墻件）建筑物基礎（豎向力通過底座）5、縱向、橫向水平桿的抗彎強度計算荷載路徑：腳手板橫向水平桿縱向水平桿立桿 M/Wf M彎矩設計值 W截面模量 4.73cm3 f抗彎強度設計值205N/mm2 彈性模量E=2.06105N/mm2 縱向、橫向水平桿彎矩設計值： M=1.2MGK+1.4MQK MGK腳手板自重標準值產生的彎矩

16、MQK施工荷載標準值產生的彎矩5.1橫向水平桿彎矩設計值計算lq計算簡圖： 腳手板自重作用在橫向水平桿上的線荷載標準值gk=0.35kN/m21.8m=0.63kN/mqK=2.0kN/m21.8m=3.6kN/m跨中彎矩M=1.2MGK+1.4MQK=1.20.1250.631.052+ 1.40.1253.61.052=0.80kN.m= M/W = 0.80106/4730=169.13N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！5.2縱向水平桿彎矩設計值計算計算簡圖：lllppp按照跨中有一根橫向水平桿集中荷載P考慮（最不利情況）P=（1.20.351.051.8/2+1.42.01.0

17、51.8/2）0.5 =1.52KN（設計值）桿件自重可忽略不計。跨中彎矩M=0.251.521.8 =0.684kN.m= M/W = 0.684106/4730=144.6N/mm2f=205N/mm2滿足要求！撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續梁集中荷載作用下的撓度max=1.615PL3/(100EI) =1.615152018003/(1002.0610511.35104) =6.12mm=maxl/150=12mm,10mm滿足要求！5.3扣件抗滑承載力計算縱向水平桿與立桿連接，其扣件的抗滑承載力應滿足 RRC縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= (1.20.351.81.05+

18、1.20.141.8+1.421.81.05)/2 =3.19 kNRC =8KN 滿足要求！6、按照單桿立桿校核立桿穩定性本工程腳手架架體按照二層裝修作業、二層滿鋪腳手板考慮。6.1有關參數數值計算a. 風荷載標準值k =0.602KN/b.立桿計算長度lolo=kh=1.1551.551.5=2.685mk-立桿計算長度附加系數-考慮架體整體穩定的單桿計算長度系數c.長細比 =lo/i =2685/159 =169d.軸心受壓構件根據長細比查表得出=0.248e.計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩MwMw=(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.6021.81.52)/1

19、0 =0.29KN.m 6.2不組合風荷載時計算立桿軸向力設計值N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK =1.2(0.149555.1+40.351.051.80.5) +1.4(221.051.80.5)=16.76KN6.3組合風荷載時計算立桿軸向力設計值 N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK =1.2(0.149555.1+40.351.051.80.5) +0.91.4(221.051.80.5) =15.97KN6.4不組合風荷載時立桿穩定性計算N/（.a）=16.76103/（0.248450） =150.18N/mm2f=205N/mm2滿足要求！6.5

20、組合風荷載時立桿穩定性計算 N/（.a）+Mw/W =15.97103/（0.248450）+0.29106/(4.73103)=204.4N/mm2f=205N/mm2剛剛滿足要求！經計算得出，采用單立桿腳手架計算立桿穩定性在組合風荷載時，桿件的穩定性已經達到臨界狀態，根據規范5.3.8條規定“高度超過50m的腳手架，可采用雙管立桿、分段懸挑、分段卸荷等有效措施，必須另行專門設計”，本工程腳手架搭設高度55.1m，在此情況下，采用雙管立桿的方式解決搭設高度超過50m的問題。7、按照雙管立桿校核立桿穩定性7.1雙管立桿搭設方法a.架體高度在36m以下為雙管立桿，36m標高以上為單管立桿；b.縱

21、向水平桿設置在立桿的內側，分別與主、副立桿用直角扣件扣接，每步架內雙管立桿的兩根立桿用不少于2只旋轉扣件連接，這樣，主、副立桿在總體上受荷均衡；c. 36m高度以上(相對高度19.1m)為單管立桿，采用對接扣件與主立桿連接到頂，如圖；15001500雙管立桿連接構造18007.2主、副立桿荷載分配主、副立桿荷載分配：主、副立桿分別承擔腳手架結構自重的65、35，活荷載均由主立桿承受。7.3單管立桿（上部19.1m高部分）穩定性計算 a.不組合風荷載時計算立桿軸向力設計值N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK =1.2(0.149519.1+40.351.051.80.5) +1.4(2

22、21.051.80.5)=10.31KNb.組合風荷載時計算立桿軸向力設計值 N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK =1.2(0.149519.1+40.351.051.80.5) +0.91.4(221.051.80.5) =9.78KNc.不組合風荷載時立桿穩定性計算N/（.a）=10.31103/（0.248450） =92.38N/mm2f=205N/mm2滿足要求！d.組合風荷載時立桿穩定性計算 N/（.a）+Mw/W =9.78103/（0.248450）+0.29106/(4.73103)=148.95N/mm2f =205N/mm2滿足要求！7.4雙管立桿穩定

23、性計算（僅計算主立桿）主、副立桿分別承擔腳手架結構自重的65、35，活荷載均由主立桿承受。 a.不組合風荷載時計算立桿軸向力設計值N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK =1.2(0.149555.10.65+40.351.051.80.5) +1.4(221.051.80.5)=13.31KNb.組合風荷載時計算立桿軸向力設計值 N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK =1.2(0.149555.10.65+40.351.051.80.5) +0.91.4(221.051.80.5) =12.78KNc.不組合風荷載時立桿穩定性計算N/（.a）=13.31103/（0

24、.248450） =119.27N/mm2f=205N/mm2滿足要求！d.組合風荷載時立桿穩定性計算 N/（.a）+Mw/W =12.78103/（0.248450）+0.29106/(4.73103)=175.83N/mm2f =205N/mm2滿足要求！8、連墻件的強度、穩定性和連接強度的計算8.1由風荷載產生的連墻件的軸向力設計值NLWNLW=1.4kAW =1.40.60221.531.8 =13.65KN8.2按照規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力NO=5.0KN8.3連墻件的軸向力設計值NLNL= NLW+NO=13.65+5.0=18.65KN8.4連墻件

25、扣件的抗滑承載力采用雙管、雙扣件連接方式，其扣件的抗滑承載力滿足 NL4RC=32KN8.5連墻件強度驗算= NL/A =18.651000/450 =41.4 N/mm2f=205N/mm2滿足要求!9、立桿地基承載力計算9.1基坑四周分層回填夯實后，澆筑200mm厚C20砼，作為架體立桿基礎，桿底設置1501508mm鋼墊板，墊板下設寬200mm、厚50mm通長木板。.9.2立桿基礎底面的平均壓力應滿足 p fg P立桿基礎底面的平均壓力,P=N/A N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值； A基礎底面面積，200mm厚混凝土地面按45擴散角，傳至夯實土層折算基地面積為（0.2+0.15+0.2）2=0.3； fg地基承載力設計值；fg kcfgk=1600.4=64kpa fgk地基承載力標準值,取值160kpa；kc 腳手架地基承載力調整系數，對回填土取0.49.3立桿基礎底面的平均壓力PP=N/A=16.76/0.3 =55.87 kpafg=64kpa滿足要求！8.3對搭設在樓面等建筑結構上的架體，委托原設計單位對支撐架體的建筑結構進行承載力驗算，當不能滿足承載力要求時另行制定加固措施。 2011-5-12 AHTOH19