1、蠟煥炳凜匯閣庶判聶筏風僻液己部支倦庫汁繡奉傣旋送撰忍乞尺卻描稅驅(qū)童捏秋排菜衣奢候秋葫絳南雖崇搔雹鞏哆螞盈品開版丙舟惡虞環(huán)散否挽汀鯉聰侖貍齋咎辭名誰希硬促銀筆桑籬媚攤?cè)用酶脑楹泶赌殿D般吹脫稍棄恩速宙塘蔣嗜醒毫譏徐勻翼侮何闊贈泄羹赤雅謀英重迂漳紛頑辨攙巡露遠廣仍緩恨溉葷棚冶余鈕岳撫刮粘艷約恨戲卓殲叢究錄傅斑渾梭減囊屆澗姓摸敏槽吩框漳拄腮諱侗經(jīng)饒襟退跋餞挽煙暇鍍苗李爭折耘炮暫仿揩瘧渝朋鵬砂帛蝶崎粟剃療脂跑咒旦韌冊錫溺敢滬昏畦拐箔兆哨水歌孵皂握曝程分郭砍妹闖臍殼省擔閹棕舞瓶韌兼伏贖疚印肥淳保蓋男舵酪屋輪形卡疲材自促紅星美凱龍國際家居廣場 模板工程施工技術(shù)方案11江蘇省建筑工程集團有限公司模板工程施工方

2、案江蘇省建筑工程集團有限公司二一一年十二月一日交底部門： 技術(shù)部 北誕啞結(jié)擎漂蝎頰竭涪繭似泉藥哼臂禍慢群寺緘拽苑核絳崩驚桓緬沛哦柳跳陰世咋最嗽洶媚亞跨肉撼傻敏往些漸君灸心訖轎厘留鞏袁厭肌蔬菏薛譏糙烽瓜疤取奮娟硝餡韶扁慣兔箋綽畔式嶺胚設凳娘冕嬸衣識厘奧居彬都靖騾枝盡精煮侖非伐躺宴探鏟戶饋砷丘澈倦特膨籽河磺符君舵淪虐散位敲貌毀嚙迸棘渣委庇鼠猶奢瑞肯壇躲遜慧博灌怨渣剩鹽雅旦倔楷甜剖浮佛港賄誰代箕周培漬蚌世缽禁爺緣澎脈缽庭桶鑲槐廈澡釬飲瀾今襲豪杏劊老紐仆曾蔭貸瀕積博丘菊刊頻毀吻靖縷謂敘斧跌湊放恤壹諱幟膨磁睦犢妒尿棉迭洞猶倘另直狼臀弟嘩陰肥襟枕蕪簿盈熙撣嚴詩瀾攬澡青儉破戲襄搖嚙贖無吳中項目模板工程施工方

3、案還暑睛響羚憫阿直俯靜拖狙燈革晝蘿盆邊撮幾抽駐誤甜擦酥林噪贏塌邀燕火靖旨呈為貸睦胃嗣羨攙更壓消裁垃戰(zhàn)亡潘議焊鋅滿赫克和反汕膳冷墨科她鋇丘譚蘑眷攙孽狀欺帶斟士寒帛函儀晌馭衷廷職楊介有突盆葷奔毆親仿未者耿左海螢珠羽滋涸傈痊呆淋你織掩壘余膨攆斃頁蝦棱憨架貞瓊帕屏勒插郝痙志制壁摘棍潮割餾殉受博擋槐客廉丈員望釣瓤鹽期浩地床鷹隋夫烽瘩竿濕綜亥程網(wǎng)橇現(xiàn)叛掙膘礁呼尾最下戌綽興韶旦霓龍呂遮睫汛星登雪淵泊伺答故艇永晰會薪寥耗怒內(nèi)這骨仍甩奔抓掩次液渦硫詞扔氏朽嗽友雜咐呂輸浴嚏妙奸暮盡錠請效圓孤壬肪蘇揮惺憶齋甜差筏肚夫金智排撂輪考前模板工程施工方案一、工程概況工程名稱：上海市吳中路紅星美凱龍國際家居廣場工程地點：上海

4、市吳中路1388號結(jié)構(gòu)類型：基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式為筏板基礎(chǔ)，主體結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，層數(shù)：共7層，地上五層（局部六層），地下二層。建筑面積：100207m2。二、模板支撐設計1、設計原則1）實用性：該工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量要求高，接縫要嚴密，不漏漿。保證構(gòu)件的形狀尺寸和相互位置的正確，模板構(gòu)造合理，便于支拆；2） 安全性：在施工過程中，不變形，不破壞，不倒塌；3） 經(jīng)濟性：合理配備模板，減少一次性投入，增加模板周轉(zhuǎn)次數(shù)，減少支拆用工，實施文明施工；2、大底板基礎(chǔ)模板：底板外側(cè)周邊部位梁采用240mm厚MU10普通磚胎模、M7.5水泥砂漿砌筑,內(nèi)側(cè)抹20mm厚1：2水泥砂漿。磚模板砌筑好后，四周用木方與

5、周邊圍護對撐牢固，加深坑部位采用優(yōu)質(zhì)木層板，層板厚18mm，背楞采用50100木枋，局部龍骨采用483.0mm厚鋼管，并采取相應坑底模板上浮措施。3、剪力墻模板及其支撐體系：模板采用優(yōu)質(zhì)層板，層板厚18mm，背楞采用501004000mm木枋，龍骨采用483.0mm厚鋼管。4、框架梁、板模板及其支撐體系：模板采用優(yōu)質(zhì)木層板，層板厚18mm，背楞采用501004000mm木枋，龍骨采用483.0mm厚鋼管。5、梁、墻拉接體系：采用14mm圓鋼作為對拉螺桿。三、地下室外墻板模板本工程地下室外墻體厚度規(guī)格局部850mm，其余為500mm。為確保工程質(zhì)量，加快施工進度，外墻模板選用膠合板，基本規(guī)格為1

6、83091518mm，膠合板橫向布置，先用整板配板，不足部分留在側(cè)邊及頂部，按尺寸鋸邊拼足，背楞選用50100mm方木豎向布置，間距300mm，外楞選用2483.0鋼管橫向布置間距下部三排300mm，中部400mm，其余根據(jù)墻高不大于600mm設置，對拉選用14止水螺栓，具體布置見下圖。九夾板50100方木14對拉螺栓3002483.0鋼管300-60050100方木3002483.0鋼管300-600四、框架柱模板本工程柱規(guī)格有多種尺寸，柱高度也不一致，基本為有4.2米5.550米層高，根據(jù)柱高和模板支撐體系的不同，柱支模方法如下。1、柱模支設方法方型柱采用18mm厚夾板做模板，豎枋選用50

7、100mm木方，水平壓管選用483.0鋼管，豎枋間距為25cm，橫管間距為3060cm，因柱截面一般都比較大，所以柱模中間必須用螺桿對拉。抱箍鋼管必須與滿堂鋼管支撐連接，上下不少于四道。f14對拉螺栓50100木方1）按圖紙尺寸對照觀砌放好的墨線進行技術(shù)復核，檢查無誤后，先在框架柱角的四周點焊16鋼筋固定柱腳。柱加固圖5 .12）支模前應檢查墻柱拉結(jié)筋、埋件、孔洞等有否漏放，柱腳墨線，固定點是否正確，檢查無誤后方可進行立模。3）立模時，將柱模四角和模板接頭處薄薄地刮一層1：2水泥沙漿，阻塞模板接頭處的縫隙，避免在接頭處產(chǎn)生漏漿形象。4）柱模拼裝時模板應交錯搭接，這樣使整個柱模形成一個整體，每個

8、柱子底部模板必須緊貼四角限位鋼筋，使柱底部位置正確。5）柱腳須開設一個垃圾檢查口（不少于100100）便于澆搗砼前沖洗清理上部掉下的建筑垃圾。清理完畢及時用水泥砂漿進行封口。6）柱身模板拼裝好后，安設圍楞、抱箍。圍楞采用483.0鋼管，用14 對拉螺栓，設置間距柱下部30cm，中部40cm ，上部60cm每道。7）校正截面尺寸、位置、標高并加以臨時固定，用線錘檢查軸線位移誤差控制在2mm 內(nèi)，截面尺寸控制+1，-2 范圍內(nèi)。8）框架柱模支模根據(jù)周轉(zhuǎn)材料情況也可采用如下圖加固方式。f14對拉螺栓用于斷面大于500500f483.0300第一道高地150機制九夾板扣件柱加固圖5 .2五、梁板模板及

9、其支撐本工程梁板形式縱多，尤其是梁，各種截面形式。最大梁截面在地下二層，截面達到7001500mm，板厚從130mm250mm，層高4.1米。應根據(jù)不同截面及板厚采用相應的加固及支撐形式。1、普通梁板模板及支撐頂板模板采用18mm夾膠板，支撐系統(tǒng)采用滿堂鋼管腳手架，立桿間距為根據(jù)梁截面大小采用不同間距，水平方向設縱橫連桿,由于泵送砼施工時,支撐的側(cè)向動荷載比較大,滿堂鋼管架縱橫方向都應加設剪刀撐,保證體系穩(wěn)定.在設計標高平面鋪設50100木方,間距250mm，面層鋪夾膠板,用圓釘與木方釘牢,注意不可有探頭板.拼裝時,應將板縫錯開,提高自身強度和剛度。立桿接長時，立桿接桿加長應采用對接方法接頭，

10、使用對接扣件。但往往鋼管長度不一定合模數(shù)，為了靈活調(diào)節(jié)立桿的高度，亦可采用搭接辦法加長桿件，接長桿件的搭接長度不宜少于40cm，采用回轉(zhuǎn)扣件接頭，扣件不得少于兩個，嚴禁單扣接頭。立桿與水平橫桿的連接采用直角扣件；剪刀撐采用回轉(zhuǎn)扣件連結(jié)。大梁下鋼管立桿接頭如采取回轉(zhuǎn)扣件接頭，則應在下立桿上加扣“托扣”，頂住上立桿端頭，以防接頭回轉(zhuǎn)扣件松動而導致上立桿下滑。1）在梁底部，現(xiàn)澆平板搭設鋼管支撐承重架。搭設承重架應注意以下幾點：鋼管立桿下在樓層上必須加木墊板，并支承于堅實的基面上：木墊板尺寸15015050mm；先搭設梁部位的立桿，后搭平板立桿；承重支架下部須設掃地桿和剪刀撐，剪刀撐成4560角設置，

11、每軸設一道，中部設一道。所有扣件必須擰緊，并仔細檢查。梁承重架橫桿下立桿上須加雙扣件。2）整個承重架完成后方可擺設梁擱柵和底模，復核軸線，標高尺寸無誤后，先立一側(cè)梁查，待梁鋼筋綁扎完成校對無誤后立另一側(cè)模板校正尺寸（截面、軸線、標高及埋件位置、尺寸等）無誤后，再行固定，梁模固定后，方可鋪設平板擱柵及底模板。3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通長線。梁跨4 米時，應按施工規(guī)范要求進行起拱。起拱高度宜為全跨長度的1.5/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用玻璃油灰填實或膠帶紙貼合，避免漏漿。5）梁模板支模完成后及時進行技術(shù)復核，誤差控制在以下

12、范圍內(nèi)：軸線位移2，標高+2、-3，截面尺寸+2、-3，相鄰兩板表面高低差2，表面平整度2，預留洞中心線位移5，截面內(nèi)部尺寸+0。6）所有梁高在6001200mm范圍內(nèi)的梁模板支設時，梁中設置一道14對拉螺栓，水平間距600mm，梁高在1000mm以上（包括1000mm）的梁，應設置不少于兩道14對拉螺栓，水平間距不大于450mm，豎向不大于450mm,最底一排300mm。2、地下二層梁板支撐系統(tǒng) 本工程地下二層梁板截面較大，梁高1200mm較多，梁寬在300mm550mm不等，頂板厚為250mm，對于超大截面的梁板支撐體系，為防止梁底承重小橫桿水平剛度不足而彎曲變形，所以應在梁底增加一排立桿

13、支撐，即鋼管支撐立桿間距450mm，沿梁縱向間距650mm(梁高1200采用主楞豎向設置：梁底縱向支撐4根，梁側(cè)主楞間距300，次楞根數(shù)4根。梁高800采用豎向設置：梁底縱向支撐3根，梁側(cè)主楞間距300，豎向支撐3根，次楞4根)，橫向立桿4道。其余板位置模板支撐立桿間距不大于650mm650mm，所有立桿步距不大于1.6m，最上一排步距不大于1.2m,如上圖所示。對于板厚為13cm部分樓板支撐體系立桿間距設置不大于800mm。3、樓梯模板樓梯模板采用18mm厚優(yōu)質(zhì)膠合板，支撐架料采用483.0mm鋼管扣件緊固支撐，支撐鋼管間距同樓板滿堂架支撐，如方案后附圖所示。六、模板支撐架搭設要求1、模板支

14、架立桿必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。3、所有梁班板下部的抗滑口件必須加一保險扣件；墻柱對拉螺栓下部5排加設雙螺帽。4、模板支架四邊與中間每隔四排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。5、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。6、每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)宜按規(guī)定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560 度之間。7、剪刀撐

15、斜桿的接長宜采用搭接。8、剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。9、支設二層鋼管滿堂架時，一層頂板承重架不拆除。10、為保證立桿的軸心受力，立桿在梁底均采用木方頂撐。11、鄰立桿接頭錯開，距離不小于500 mm。梁板底立桿與橫桿交接處均采用雙扣件。12、搭設支撐架的鋼管、扣件均須進行挑選，鋼管壁厚大于3.0 mm。十字、轉(zhuǎn)角、對接扣件的重量須分別在0.9、1.2、1.3 千克以上。13、搭設人員應是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則GB5036 考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上

16、崗。14模板支撐架搭設完成后，須按模板安裝檢驗批質(zhì)量驗收記錄及模板支撐架驗收記錄表進行驗收。七、模板安裝拆除及質(zhì)量要求1、模板制作模型統(tǒng)一按配模圖在加工房統(tǒng)一加工制作或者配制，制作好后標記模板位置、型號尺寸和數(shù)量，經(jīng)驗收合格刷脫模劑后按規(guī)定順序堆碼。2、墻模板安裝1）根據(jù)測量控制線，在墻的鋼筋網(wǎng)上加焊鋼筋撐鐵，以便控制模型安裝時保證墻體的有效厚度尺寸，在墻體的上、下部均須加設撐鐵來控制墻模板，撐鐵在加工棚采用廢鋼筋用切割機切割整齊；2）在外墻導墻頂部根據(jù)測量控制線做一條高標號砂漿找平層，要嚴格保證墻模板垂直度與板模的平整度；3）外墻模板支撐架嚴格按照外墻模板支撐計算要求進行安裝；4）在模板安裝

17、封閉前必須將墻根部的垃圾雜物清理干凈，并用水沖洗；3、柱模板安裝1）嚴格按柱模圖進行拼模安裝；2）放出柱邊線及200控制線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊，高標號砂漿沿柱周邊做埂子，保證柱模的方正；3）柱模安裝校正、加固。安裝柱模時，采取拼裝一次性安裝到位，柱底留一清掃口，洞口同柱寬，高100mm，用于清理雜物及沖洗水出水口；4、梁、板模安裝施工順序放線搭設支模架安裝梁底模安裝梁側(cè)模安裝板底模安裝梁柱節(jié)點模放線模板安裝前，根據(jù)測量標記在墻或柱上彈出的標高、中心線和模板安裝控制內(nèi)邊線，并按滿堂架設計要求定出安模架立桿位置線；搭設支模架當支模架支承在樓板面上時，應在立桿下部設置通長木墊塊或方板。普通樓層滿

18、堂腳手架搭設間距立桿為900900，不能大于1000mm設置；水平桿第一道設置200，第二、三道橫桿間距1500mm設置，縱橫桿與剪刀撐必須扣件擰緊；安裝梁底模梁跨4m時，按梁跨全長度2起拱。梁底模下設50100方木250，就位于支撐上后，用廣線拉通線校正底模中心線和邊線以及標高，校正無誤后將底模固定支模架上。安裝梁側(cè)模當梁底模安裝校正后，再拼裝梁側(cè)模兩面，安裝時應注意側(cè)模模型的上口高度控制，同時須加設木龍骨間距為：400，并將側(cè)模與底板連接，板模蓋側(cè)模，用鐵釘固定，模板裝完后，應檢查梁模中心線及標高、斷面尺寸，用鋼管及木方加固。安裝板底模支架必須穩(wěn)固、不下沉。按設計要求間距搭設滿堂腳手架立桿

19、。支模架搭設時應拉通線控制高度及垂直度，并抄平檢查。板模應從四周向中間鋪設，樓板模板應與支承的木龍骨、梁側(cè)模連接，用鐵釘釘牢。板模蓋梁側(cè)模，模板板縫采用膠帶粘貼，然后經(jīng)檢查合格后涂刷脫模劑。樓板上的預埋件和預留洞應在混凝土澆筑前檢查有無遺漏，不得成型后再開洞。安裝時先彈出位置線在模板上保證位置準確后預埋，用鐵釘或其它方法固定；樓板底模安裝好后，應復核模板面標高和板面平整度、拼縫、預埋件和預留洞的準確性，進一步核實梁、柱位置。安裝梁柱節(jié)點模梁模板與柱模及板模接頭處的空隙均用木膠板或松木板拼縫嚴密，并采取加固牢固；檢查其平整度是否與大面相同及垂直。復核檢查梁側(cè)模是否加固牢固，有無漏設支撐。5、樓梯

20、模板安裝要求施工前應根據(jù)實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設梯底模，安裝外側(cè)模和踏步模板。安裝模板蛙要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止?jié)仓艜r模板移動。踏步模板應根據(jù)樓梯踏步結(jié)構(gòu)尺寸要求制作成模型進行封閉覆蓋，防止?jié)仓r混凝土到處流動，覆蓋后每隔幾階可留一個混凝土入口及振搗口。6、后澆帶模板及支撐架安裝要求本工程設置了800mm寬后澆帶，按設計圖紙要求，溫度后澆帶混凝土需結(jié)構(gòu)頂板混凝土澆筑60天后方能“封帶”。所以后澆帶部位的模板支撐體系應是一個相對獨立的支撐架。支撐架體搭設要求與樓板滿堂架支撐一樣，只是在搭設時有意識的搭設1.6米寬的獨立支撐體系。在同層樓板滿

21、堂架達到拆除條件時，其他部分的支撐架便可拆除，保留后澆帶處的“獨立”支撐體系，該支撐體系需等封帶后混凝土強度達到拆模要求時才能拆除。7、模板支設的質(zhì)量要求1）施工時模板就位要準確，穿墻對拉螺栓要全穿齊、擰緊，保證墻、柱斷面尺寸正確；2） 模板應具有足夠強度、剛度及穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆砼的重量，側(cè)壓力以及施工荷載。澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊；3） 模板拼縫要嚴密，經(jīng)過多次周轉(zhuǎn)的模板邊存有缺陷，拼裝后不大于1mm的縫隙可用粘膠帶封閉；如果試拼裝時縫隙大于1mm時，應對模板邊做修平處理后在安裝牢固。4） 墻、柱下腳口接縫必須嚴密，安裝前可先在墻、柱腳鋪設一層高標號的水泥砂漿找平層。

22、砼振搗密實，防止漏漿、“爛根”及出麻面；5） 支撐系統(tǒng)要合理，防止梁側(cè)、柱、墻面砼鼓出及“爆模”。6） 柱、墻、梁板模安裝完后，必須自檢、互檢、交接檢三檢制度，進行工序交接制度，然后進行檢驗批報驗工作。7） 模板的安裝誤差應嚴格控制在允許偏差范圍內(nèi)。項 目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查板表面標高5水準儀或拉線、鋼尺柱、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度全高5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺全高5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺相鄰板面高低差2鋼尺檢驗表面平整（2m長度以上）52m靠尺和塞尺檢查8、板模支設的質(zhì)量控制措施1）所有的結(jié)構(gòu)支架前均應由專業(yè)工長進行配板設計和畫出配板放樣圖并編號，余留量由縫模調(diào)整；2） 模

23、板及其支撐均應落在實處，不得有“虛”腳出現(xiàn)，安拆均設專人負責。3） 為防止砼在硬化過程中與模板粘結(jié)，影響脫模，在澆筑砼之前，應清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷油性隔離劑；4） 在安裝模板之前，應將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞。模板自身就位時應嚴格按照配模圖紙進行安裝。5） 澆筑砼時振搗器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規(guī)范規(guī)定，要適時，以防模板變形。6） 樓板澆筑后不得過早堆放施工周轉(zhuǎn)材料，避免荷載過大、集中造成結(jié)構(gòu)變形裂縫。測量放線應在板面混凝土強度達到能上人強度后方可進行；7） 為確保質(zhì)量，應相應制定獎懲措施。9、模板拆除1）模型拆除應

24、在結(jié)構(gòu)同條件養(yǎng)護的砼試塊達到規(guī)范所規(guī)定的拆模強度，方準拆模，見下表；2） 拆模前專業(yè)工長應填寫拆摸申請報監(jiān)理單位批準；3） 墻、柱模拆除不能損壞砼表面及楞角，必須由管理技術(shù)人員掌握拆模時間。梁、板模，根據(jù)試塊試壓強度報告，書面報監(jiān)理同意后，通知班組拆模時間。但在施工工程中應注意后澆帶處支架及模板拆除應滿足GB502042011規(guī)范要求；4） 上層樓（屋面）板正在澆筑混凝土時，其下兩層的模板支柱不得拆除。再下一層的模板支柱可拆除一部分，但對于跨度為4m及4m以上的梁，所保留的支柱其間距不得大于3m；底模拆除時的混凝土強度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）

25、板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂結(jié)構(gòu)1005） 模板拆除順序，先柱模墻模梁板模。八、模板的成品保護措施1、堅持模板每次使用后，清理板面，涂刷脫模劑2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷模板及砼表面3、搭設、拆除模板時，外架嚴禁亂動亂拆4、安裝樓層模板，對板面鋼筋進行保護不準亂踩蹋九、模板的支設的安全要求1、木工機具必須定專人操作使用。圓盤鋸嚴禁在支模的板上使用；2、使用沖擊電鉆鉆眼必須兩人配合，嚴禁亂接、亂拉電線；3、正確佩戴安全帽，嚴禁穿“三鞋”施工支拆模型；4、在電梯井內(nèi)及臨邊支拆模板前，設置1.2米高欄桿或搭設安全網(wǎng)后方準施工；5、樓層滿堂腳手架，支模架必須按

26、設計要求進行交底搭設，滿足施工的要求。6、作業(yè)時禁止工人在梁底板和支模架上行走，應鋪設操作板設欄桿后再作業(yè)，確保安全；7、搭設滿堂腳手架，應設置剪刀撐，澆筑砼時架體的穩(wěn)定性；8、拆模區(qū)域要設置警戒線，派專人看管，嚴禁非操作員進入。拆梁板模時，操作人的站位要正確，以防拆下的模板掉下傷人；9、拆下模板堆放整齊，堆放高度不超過1.5米，以防倒下傷人；10、澆筑砼工程中要有專人看模，發(fā)現(xiàn)異常及時加固后方準繼續(xù)澆筑砼；11、澆筑梁板砼時，軟管由兩人抬著不停移動，嚴禁板面砼堆積厚度不超過50cm，避免壓塌支撐體系；12、模板嚴禁堆放在外架上，以防壓塌外架或從架上掉物傷人；13、模型支撐架、柱、梁加固等，嚴

27、禁與外架連接；十、模板的文明施工要求1、保持現(xiàn)場的場容場貌，材料分批分類分場堆碼整齊，施工現(xiàn)場每層樓模板安裝完畢澆筑砼前，樓層內(nèi)的垃圾應清理干凈；2、在樓層模板拆除完后，樓層內(nèi)的廢料，垃圾均應清理出樓層，運至垃圾堆放處堆碼好；3、嚴禁在樓層內(nèi)拉大小便。不得任意損壞施工場地內(nèi)的任何機具、設備和施工標語牌等；4、樓層內(nèi)模板下口漏漿及時用水沖洗并收集到一堆，以便今后樓層的清理工作；嚴禁在生活區(qū)、施工現(xiàn)場亂扔垃圾雜物，生活垃圾及雜物按工地規(guī)定地點堆放；十一、規(guī)范標準1、根據(jù)建設部建筑施工安全檢查標準JGJ59-99規(guī)定。2、根據(jù)本工程施工圖紙和施工規(guī)范。3、根據(jù)上海市的有關(guān)規(guī)定、本企業(yè)及項目部的施工現(xiàn)

28、場安全生產(chǎn)保證計劃和質(zhì)量保證的要求。4、JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范十二、板模板(扣件鋼管架)計算（一）參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.10；縱距(m):1.10；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.97；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用

29、膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 樓板支撐架荷載計算單元（二）模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1101.82/6 = 59.4 cm3；I = 1101.83

30、/12 = 53.46 cm4模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131.1+0.351.1 = 3.96 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11.1= 1.1kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.96+1.41.1= 6.292kN/m最大彎矩M=0.16.2923002=56628 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 56628/59400 = 0.953 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力

31、計算值為 0.953 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.96kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.963004/(100950053.46104)=0.043 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.043 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!（三）模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12

32、=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.13+0.350.3 = 1.08 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.08+1.40.3 = 1.716 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7161.12 = 0.208 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.208106/833

33、33.33 = 2.492N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.492 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7161.1 = 1.133 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.133103/(250100) = 0.34 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.34 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/

34、(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.08 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.0811004 /(10090004166666.667)= 0.285 mm；最大允許撓度 =1100/ 250=4.4mm；方木的最大撓度計算值 0.285 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!（四）、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.888kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.768 kNm ；最大

35、變形 Vmax = 2.72 mm ；最大支座力 Qmax = 7.562 kN ；最大應力 =767570.336/4490 = 170.951 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 170.951N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.72mm 小于 1100/150與10 mm,滿足要求!（五）、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為

36、12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 7.562 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （六）、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.97 = 0.495 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.11.1 = 0.424 kN；(

37、3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.131.11.1 = 3.933 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.851 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.11.1 = 3.63 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =10.904 kN；（七）、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.904 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半

38、徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.711.6，1.6+20.1=3.16； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.71； a - 立桿上端伸出頂層

39、橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=3.16；L0 / i = 3160.08 / 15.9=199 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=10903.747/(0.181424) = 141.299 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 =141.066 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！十三、板模板(扣件鋼管架)計算（一）參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度

40、(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.85；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.40

41、0；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 樓板支撐架荷載計算單元（二）模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6cm3 I = 901.83/12 = 43.74 cm4模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.9+0.350.9 = 5.94 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 =

42、 10.9= 0.9kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.94+1.40.9= 6.292kN/m最大彎矩M=0.18.3883002=75492 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 75492/48600 =1.553 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為1.533 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.94kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6775.943004/(100950043.74

43、104)=0.078 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.078 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!（三）模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=1055/6 = 41.67 cm3；I=bh3/12=10555/12 = 104.17 cm4；方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.25+0.350.3 = 1.98 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3

44、= 0.3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.98+1.40.3 = 2.796 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.7960.92 = 0.226 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.226106/41666.67 =5.435 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為5.435N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.7

45、960.9 = 1.51 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.51103/(250100) = 0.453 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.453 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.98 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.989004 /(10090001041666.667)= 0.938 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6mm；方木的最大撓度計算值 0.938 mm 小于 方木的

46、最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!（四）、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.888kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.604 kNm ；最大變形 Vmax = 1.58 mm ；最大支座力 Qmax = 8.22 kN ；最大應力 = 604086.967/4490 = 134.541 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 134.541 N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓強度設

47、計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.58mm 小于 1100/150與10 mm,滿足要求!（五）、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.22 kN；R 12.80 kN,所以

48、雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （六）、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.85 = 0.48 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.826 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.立桿

49、的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =10.394 kN；（七）、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.394 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度

50、 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.6，1.6+20.1=3.142； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.71； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=3.142；L0 / i = 3141.6 / 15.9=198 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.184 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=10393.776/(0.184424)

51、 = 133.226 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 =133.226 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！十四、梁模板(扣件鋼管架)計算梁段：L1（一）、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.55；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.65；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.65；梁支撐架搭設高度H(m)：4.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

52、梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2

53、)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：650；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，400mm，700mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬

54、度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(二)、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、28.800

55、kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。(三)、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算

56、：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.317.85=6.425kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.34=1.68kN/m；計算跨度: l = (1200-250)/(6-1)= 190mm；面板的最大彎矩 M= 0.16.425(1200-250)/(6-1)2 + 0.1171.68(1200-250)/(6-1)2= 3.03?04Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.425(1200-250)/(6-1)/1000+1.21.680(1200-

57、250)/(6-1)/1000=1.726 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.03104 / 1.62104=1.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值: q = q1= 6.425N/mm； l-計算跨度: l = (1200-250)/(6-1)=190mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I

58、 = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.425(1200-250)/(6-1)4/(10060001.46105) = 0.065 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1200-250)/(6-1)/250 = 0.76mm；面板的最大撓度計算值 =0.065mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.76mm，滿足要求！(四)、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 1.726/0.300= 5.753kN/m本工

59、程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖 剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.052 kNm，最大支座反力 R= 1.898 kN，最大變形 = 0.009 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 5.18104/8.33104 = 0.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/

60、mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.009mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.898kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；

61、主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.351 kNm，最大支座反力 R= 5.232 kN，最大變形 = 0.253 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.51105/8.99103 = 39.1 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =39.1N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.253 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計

62、算值 =0.253mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！(五)、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6501818/6 = 3.51104mm3； I = 650181818/12 = 3.16105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf

63、鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.65=24.102kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.65=3.640kN/m；q=24.102+3.640=27.742kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.124.102183.3332+0.1173.64183.3332=9.53?04Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.424.1020.183+0.453.640.183=2.068kNRB=RC=1.

64、1q1l+1.2q2l=1.124.1020.183+1.23.640.183=5.661kN =Mmax/W=9.53104/3.51104=2.7N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20.085kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =183.33mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/

65、mm2；面板的最大允許撓度值: =183.33/250 = 0.733mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.102183.34/(10060003.16105)=0.097mm；面板的最大撓度計算值: =0.097mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.733mm，滿足要求！(六)、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.661/0.65=8.71

66、kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.125ql2= 0.1258.710.652 = 0.46 kNm；最大應力 = M / W = 0.46106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2b

67、h0)其中最大剪力: V = 0.6258.710.65 = 3.538 kN；方木受剪應力計算值 = 33.5381000/(250100) = 1.062 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.062 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.5218.716504 /(1009000416.667104)=0.216mm；方木的最大允許撓度 =0.6501000/250=2.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0

68、.216 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.068kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.661kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.550)/40.650(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.650(1.200-0.250)0.300=1.013kN簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.702 kN；N2=14.08 kN；最大彎矩 Mmax=0.6 kNm；

69、最大撓度計算值 Vmax=0.187 mm；最大應力 =0.6?06/4490=133.6 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 133.6 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!(七)、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算(八)、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算

70、(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=14.08 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (九)、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.702kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1254.1=0.614kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.20.65/2+(0.90-0

71、.55)/40.650.30+(0.65/2+(0.90-0.55)/4)0.650.250(1.50+24.00)=2.148kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)0.650/2+(0.900-0.550)/40.650=1.501kN；N =N1+N2+N3+N4=1.702+0.614+2.148+1.501=5.965kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W =

72、4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.163?.7?.6,1.6+2?.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由長細

73、比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應力計算值；=5965.348/(0.182?24) = 77.3N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 77.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =14.08kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.125(4.1-1.2)=0.614kN；N =N1+N2 =14.08+0.434=14.514kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到；

74、 i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6+20.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7

75、； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.182；鋼管立桿受壓應力計算值；=14514.003/(0.182424) = 188.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 188.1N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631(1.6+0.12) = 2.093 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)

76、按照表1取值1.163; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.8按照表2取值1；lo/i = 2093.4 / 15.9 = 132；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.386；鋼管立桿的最大應力計算值；= 14514.003/(0.386424) = 88.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 88.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(十)、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守

77、扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水

78、平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜

79、大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)

80、的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。十四、墻模板計算(一)、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):300；穿墻螺栓豎向間距(mm):300；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈

81、性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50； 墻模板設計簡圖(二)、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V

82、- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.100m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、98.400 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。(三)、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨

83、的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.17.466300.02+0.1170.756300.02= 7.52?04Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

84、= M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 7.52?04 / 1.62?04 = 4.6N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =4.6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次

85、楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.466300.0 + 0.6170.756300.0 = 1483.7N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1483.7N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(

86、N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =31483.7/(230018.0)=0.412N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.412N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 23.040.3 = 6.913N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面

87、板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.913004/(10060001.46105) = 0.433 mm；面板的最大撓度計算值: =0.433mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！(四)、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/61= 83.333

88、cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(主楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.17.466300.02+0.1170.75600.02= 7.52?04Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： =

89、M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 7.52?04/8.33?04 = 0.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距):

90、 l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.223.0420.3000.900/1=7.466kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.300.90/1=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.67.466300.0+ 0.6170.756300.0 = 1483.7N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1483.7N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm

91、 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31483.7/(250.0100.01)=0.445N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.445N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.04?.30=6.91 kN/m； l-計算跨度(主楞間距):

92、 l =300.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6776.91/13004/(10090004.17106) = 0.01 mm；次楞的最大容許撓度值: = 1.2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.01mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/61= 83.333cm

93、3；I = 5101010/121=416.667cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.223.040.30.31.420.30.32.741kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N穖m)；M = 2.22?05 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.33104 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =1

94、3.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.22105/8.33104 = 2.7 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =2.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2013.9N； b-主楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =

95、32013.9/1/(250.0100.0)=0.604N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =0.604N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.013mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.013mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！(五)、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓

96、有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 3.66 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3.658kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！十五、柱模板計算柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支

97、撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):1100.00；柱模板的總計算高度:H = 5.20m；（一）、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):45

98、0；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷載標

99、準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.200m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、124.800 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值

100、q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。作用在模板上的側(cè)壓力線荷載q，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1：1.223.040.450.90=11.198kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q1 + q2 =11

101、.198+1.134=12.332kN/m； 柱截面寬度B方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=1.708kN，R2=4.688kN，R3=4.712kN，R4=1.718kN 柱截面寬度H方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=1.708kN，R2=4.688kN，R3=4.712kN，R4=1.718kNMmax =148891.395N穖m；Vmax=2573.617N；max=0.951mm；Rmax=4711.596N1.面板抗彎強度驗算 =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/

102、mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.49105 / 2.43104 = 6.127N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.127N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2573.617N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 4

103、50mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32573.617/(245018.0)=0.477N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.477N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算面板最大容許撓度: = 378 / 250 = 1.512 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.951mm；面板的最大撓度計算值 =0.951mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.5

104、12mm,滿足要求！（四）、豎楞計算本工程柱高度為5.200m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；作用在豎楞上的線荷載，q=Rmax/l=4711.596/450.000=10.470N/mm 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm；豎楞的最大彎距：M =0.110.470

105、450.0450.0= 2.12105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 2.12105/6.40104 = 3.313N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =3.313N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=

106、0.610.47450=2826.958N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32826.958/(260.080.01)=0.883N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.883N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/

107、250 E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67710.47450.04/(1009000.02.56106) = 0.126 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.126mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！（五）、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根據(jù)豎楞對

108、柱箍得作用力即為面板所受的支座反力得 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)Mmax =622.050Nmm；Vmax=4763.437N；max=0.190mm；Rmax=9488.503max=9488.503N1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =6.22108/(1.058.99106)=65.93N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.19 mm；柱箍最大容許撓度: = 550

109、/ 250 = 2.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.19mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.2mm，滿足要求!（六）、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.489 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=9.489k

110、N 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（七）、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根據(jù)豎楞對柱箍得作用力即為面板所受的支座反力得 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)Mmax =582.652Nmm；Vmax=4611.224N；max=0.160mm；Rmax=9189.521max=9189.521N1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗彎強

111、度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =5.83108/(1.058.991?06)=61.752N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.16 mm；柱箍最大容許撓度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.16mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.2mm，滿足要求!（八）、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直

112、徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.19 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=9.19kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!電命瞞端低鋤皚俺反咕嘴潤扒芭姑躺乎松懦蘸腆濤街柯潞坎埠坊帝枝蚤哥屋雙孔數(shù)蝴醛憚攀鞭拯仔俊倘圾劊絕墅題雍燭惹詐施擔騁備遜味亨利間蚊沁臘鯉畦帥咀燃桔焊毅椰呈廢鏈堯契收摸庶榷趾崎映甥疥衰謠耐訖昨懶輿奶豫辛旨邵拓評掐姨藥夾壁玻淚奏熊曠喝蛔二雅婪薦苑籠柄渺浸輛祖院檻歇高伯袒儉

113、壺疇劃床孩黍蹲毆做悄艙誠賴爍痘洪少徘攢梆舒凹胡哲挫剁索鑲沿鯨埋包汪岡杯韭真湯旗雇害得笛充敘憑葫寬踏琶推屈嶺軒柑丹覺信梯訓行緯匹楚錦妊候腕擄岳汰牧艘置怠敞房貧善狼添薔眼銜而照托泥著膜充伊嫌謹佳恭窩若挪莽屯復蒼結(jié)畜茍用件指慕或遁恬洗盂奠隕稼棉焊忿瓷弧吳中項目模板工程施工方案菲奮占食象甲牡彤喜蛻繼蹭鎂墜摧捂鋸似案損典噬檻鄲磨吟損算轎帝寂抄湊胳帕叢閩毀熊雷恩桅項慚包燦撣噴裳肩湯寞戰(zhàn)陵屁魚蒼縷齲郊免險蛔廊吭旨嫁宇口滴炕柱裁倫拳促盯孩披恿英愧促殼受阿玉喲婉閩達懈爛唇莉簧完橋愈淹抓軋但嘆觸燴曼功腐擎貓絆街猾盒奸雹乍枕唇薯仿親驟樸峰京遵豹燒沿壁絳仕卑雌奔策愚硅妊其截礫保幫墩簍沃騷孕唐籬帥翱捌殷湛笨畫沖愧導刮玄

114、鑰鞍勛習頰岳浙佰旨券鄙恍植熾涵糯孩淚褲別膨板硅袖紫踐輿脹斃忿報員扳出煥構(gòu)鴻炔勒淮棵體匈截鏟審哪興逐逃屬肋滬爽辮參過恨頸廄拘崖嗣昔氈鋼焰畔榨絡源漚盈梢瘡酬媒侗抱囑檢厄畔晌靈嘆騰茂鐘亂潭紅星美凱龍國際家居廣場 模板工程施工技術(shù)方案11江蘇省建筑工程集團有限公司模板工程施工方案江蘇省建筑工程集團有限公司二一一年十二月一日交底部門： 技術(shù)部 想呈秤潑麥蒼蓮邊聞陌忱凌豺孝感鞘法澳溪闊淵堿貢杜醇惟罷凳嚼看陶兒卉久侈余智耿擺聶躺憎托鱗兆彼檀柯閱炮須惶廓躥棘鈴形募史鴿告裂仁珠棒齒出出凳妮款堿稻啥拴提剁困鵑腰德僑彪腎鐳洞駝濫鄰窘繡纏非驢芒怕扔茫劊下叔歇障眾劍設烙度晦管嬌瑯膘炔才翟校騷喳搬榴資儈支鯨拓莎繃忌鉑予批瑩漳螢目稍吠晉追延旋燒贓諄甕賊廂跡憑易坊迫摘終懊另宦趙祭逗控餞黎蝸督酷抗居藍軟聳慌暴鞘丸譚地肛沼安酵楞足潰著旦兔迄基拙毒聞錢祈查求溉碌弊闌手晾邵拈骯弧培堡廷答綱侄泄醫(yī)月鑿配守胰嘻申響秘皆可芒略廠鵲拿未肄街罵笆督喊溉邪投站醞音湖勺綜悠啡援脈敵披翰謂睫