1、內(nèi)蒙XX甲醇項目備煤倉頂部結(jié)構模板支撐體系專項施工方案編制人: 編制時間:審核人: 審核時間:目 錄一、工程概況3二、編制依據(jù)3三、施工部署31、施工步驟32、施工順序3四、施工方法41、滿堂腳手架工程42、模板工程5五、材料管理71 鋼管、扣件72 技術資料7六、驗收管理71 驗收程序72 驗收內(nèi)容73 扣件力矩檢驗74 驗收記錄8七、使用管理8八、拆除管理81 拆除時間82 拆除方法8九、施工圖9十、計算書：11（一）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書11（二）扣件鋼管樓板模板支架計算書18 一、工程概況 工程名稱：內(nèi)蒙XX甲醇項目備煤倉 地址：內(nèi)蒙古鄂爾多斯烏審旗蒙大工業(yè)園 結(jié)構類型：倉頂為框

2、架結(jié)構 總高度：56.5m 標高11.925m以下內(nèi)壁與帶型漏斗，筒身部分為-1.2m到36.9m；標高36.9到39m為牛腿環(huán)梁，39m到41.97m為斜坡頂和倉頂框架該方案為36.9m到41.97m部分施工方案。二、編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）2、建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程（DB33/1035-2006）4、建筑結(jié)構荷載規(guī)范（GB50009-2001）5、直縫電焊鋼管（GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）、碳素結(jié)構鋼（GB/T700）6、鋼管腳手架扣件（GB

3、/5831-2006）7、鋼結(jié)構設計規(guī)范（GBJ17-88）8、混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）、鋼結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50205-2001）9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）三、施工部署1、施工步驟首先在內(nèi)部帶狀漏斗施工完成后搭設支撐架體，支撐體系采用滿堂鋼管式腳手架。第一步，完成36.9米到39米筒倉頂部牛腿環(huán)梁的施工；第二步，完成39米到41.97米框架梁頂板施工。2、施工順序在內(nèi)部結(jié)構帶狀漏斗混凝土澆筑施工之前預埋25螺紋鋼筋呈800*800見方布置，露出長度大于10cm，然后澆筑混凝土待混凝土初凝前用木抹子抹壓時在每

4、一個鋼筋頭的根部適當找平，直徑約5cm。砼強度達到100%方可搭設上面的滿堂支撐體系，漏斗本身的支撐體系要晚于其上部的支撐體系拆除。搭設滿堂腳手架 鋪設牛腿環(huán)梁底板 綁扎環(huán)梁鋼筋 支設牛腿環(huán)梁側(cè)模 澆筑環(huán)梁混凝土 施工放線 支設斜坡頂板、梁模板 綁扎鋼筋 支柱模 澆筑混凝土四、施工方法1、滿堂腳手架工程 1.1 架體總體要求1.1.1 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結(jié)等采取一系列加強措施。1.1.2支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。1.2架體立桿1.2.1 底層立桿根部插在漏斗斜坡預留的鋼筋頭上，縱橫方向均相間90cm，若有個別偏差可以適當位移單必須有牢固的焊接牽拉措施，并將立桿根部懸

5、空部分用木楔填實。縱橫向掃地桿亦應采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方并平行于漏斗斜坡面距底座上皮不大于200mm處的立桿上。漏斗空檔處另增設相互頂撐桿于每根立桿的根部，以免立桿在漏斗坡面上產(chǎn)生滑移現(xiàn)象。1.2.2梁下采用可調(diào)托座同時對采用可調(diào)托座時的構造做出了具體規(guī)定，以滿足支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性。1.2.3 可調(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足1.2m水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周筒壁用頂托頂緊頂牢，并設置連續(xù)式水

6、平剪刀撐。1.2.4 扣件式鋼管立柱接頭嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于1500，各接頭中心距離主節(jié)點不宜大于歩距的1/3。1.2.5采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。1.2.6可調(diào)托座使用：可調(diào)托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調(diào)節(jié)螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調(diào)托座必須解決兩者連接節(jié)點問題1.3架體水平桿1.3.1 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。1.3.2 搭設要求：水平桿

7、接頭宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的確1/3；b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個十字扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。1.3.3主節(jié)點處水平桿設置： 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。1.4剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據(jù)工程結(jié)構情況具體說明設置數(shù)量1.4.

8、1 設置數(shù)量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規(guī)定設置剪刀撐：a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。1.4.2 剪刀撐的構造應符合下列規(guī)定：a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c 剪刀撐應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；d 設置水

9、平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數(shù)量應大于框格總數(shù)的1/3。1.5 周邊拉接1.5.1 所有水平桿均與四周筒壁頂死不能留空隙。必要時采用木楔鑲緊有足夠的強度。1.5.2 每隔兩步設置一道水平剪刀撐，端部用頂托或木楔頂緊。2、模板工程2.1牛腿環(huán)梁內(nèi)外模板支設：在筒壁滑升至36.5m位置時預埋54mm套管間距為1.5m，滑空之后滑模設備拆除之前穿入3m*483.5鋼管，按下圖支撐三角架施工平臺，為了防止出現(xiàn)個別對拉螺栓斷開現(xiàn)象本方案還可以利用外支撐桿斜頂橫向外楞。外模模板采用P2012鋼模板，內(nèi)模采用P2008鋼鋼模板，斜邊底模采用木模板，模底部與原砼筒壁搭接20cm，采用2根483.5鋼管做外楞

10、繞筒壁圍成封閉圈接頭處用鋼筋頭搭接焊牢，位置在鋼模板上下30cm處。每兩塊鋼模拼縫處用不少于4個模板扣連接，內(nèi)外模板采用對拉螺栓連接，如下圖： 2.2 梁、板的模板支護2.2.1 該層井字梁最大截面梁寬600mm，梁高1300mm，內(nèi)龍骨布置5道，內(nèi)龍骨采用方木50mm100mm ，外龍骨間距500mm，外龍骨采用方木50mm100mm。對拉螺栓布置2道，豎向間距300,600(mm),斷面跨度方向的間1000mm。承重架采用有一根承重立桿,木方垂直梁截面支設方式， 梁底采用50mm100mm的木方，頂托內(nèi)托梁材料選擇木方: 50100mm兩個合并。 梁兩側(cè)立桿間距1600(mm)，立桿上端伸

11、出至模板支撐點的長度300(mm)。梁截面放大圖2.2.2 該層最厚斜坡樓板厚度0.5m，模板面板采用普通多層板。板底采用木方支撐形式，木方間距200mm，木方尺寸：50mm100mm，頂托內(nèi)托梁材料選擇木方: 50100mm兩根合并。腳手架搭設高度33.00m，步距1.2m，排距0.8m，縱向間距0.8m。按坡度放線調(diào)整頂托高度，五、材料管理 1 鋼管、扣件1.1 材質(zhì)：引用了國家行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130）的相關規(guī)定 1.2 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產(chǎn)廠家必須具有技術質(zhì)量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產(chǎn)許可證。并且

12、使用前必須進行抽樣檢測。1.3 鋼管外觀質(zhì)量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規(guī)定；c 鋼管應進行防銹處理。1.4 扣件外觀質(zhì)量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現(xiàn)滑絲的扣件嚴禁使用；b 扣件應進行防銹處理。 2 技術資料施工現(xiàn)場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數(shù)量和質(zhì)量檢驗等情況人員管理六、驗收管理1 驗收程序模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經(jīng)理、項目技術負責人和相關人員，以及監(jiān)理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業(yè)

13、的相關部門應參加驗收。2 驗收內(nèi)容a 材料技術資料b參數(shù)專項施工方案c 構造專項施工方案和本規(guī)程3 扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。4 驗收記錄按相關規(guī)定填寫驗收記錄表。七、使用管理 1 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。 2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。 3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發(fā)生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。 4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時

14、報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1 拆除時間 必須滿足規(guī)范規(guī)定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。2 拆除方法 模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架；應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)，卸料時應符合下列規(guī)定： a 嚴禁將鋼管、扣件由高

15、處拋擲至地面； b 運至地面的鋼管、扣件應及時按規(guī)定進行外觀質(zhì)量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。 c梁、板模板應先拆梁側(cè)模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。 d 拆除時，作業(yè)人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業(yè)。 e 拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。 f 嚴禁作業(yè)人員站在懸臂結(jié)構邊緣撬拆下面的模板。 g 待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，入庫備用。九、施工圖 十、

16、計算書：（一）梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為37.0m， 梁截面 BD=600mm1300mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度10mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁兩側(cè)立桿間距 0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼

17、筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.30+0.71.402.00=46.712kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。 1、模板面板計算

18、面板為受彎結(jié)構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.200=6.630kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.300+0.600)/0.600=0.533kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.200=0.240kN 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9(1.356

19、.630+1.350.533)=8.703kN/m 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.90.980.240=0.212kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 3.33cm3； 截面慣性矩 I = 1.67cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.680kN N2=2.036kN N3=2.036kN N4=0.680kN 最大彎矩 M = 0.037kN

20、.m 最大變形 V = 0.777mm 1.2 抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03710001000/3333=11.100N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 1.3 撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.777mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 2、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.036/0.200=10.182kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0

21、.110.180.200.20=0.041kN.m 最大剪力 Q=0.60.20010.182=1.222kN 最大支座力 N=1.10.20010.182=2.240kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.041106/83333.3=0.49N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.880kN/m 最大變形 v =0.6777.8

22、80200.04/(1009000.004166666.8)=0.002mm 木方的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 3、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.700kN.m 最大變形 vmax=1.635mm 最大支座力 Qmax=3.182kN 抗彎計算強度 f=0.70

23、0106/4491.0=155.84N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 4 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.954kN.m 最大變形 vmax=1.523mm 最大支座力 Qmax=13.920kN 抗彎計算強度

24、f=0.954106/4491.0=212.53N/mm2 205.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度大于設計強度,不滿足要求!此處改為雙鋼管支撐既滿足要求。 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 5、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=13.92kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 6、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N

25、 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=13.920kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.12837.000=5.771kN N = 13.920+5.771=19.690kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m；

26、 由長細比，為1800/16.0=113 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經(jīng)計算得到=19690/(0.503424)=92.326N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.0001.0000.124=0.000kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載

27、產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0000.8001.2001.200/10=0.000kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=13.920+0.91.24.749+0.90.91.40.000/0.800=19.690kN 經(jīng)計算得到=19690/(0.503424)+0/4491=92.326N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!（二）扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。注：本計算書按與斜坡板同厚的水平板計算。 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為33.0m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫

28、距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，間距300mm， 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組

29、合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.50+0.30)+1.403.00=19.620kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.50+0.71.403.00=19.882kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。 1、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.5000.800+0.3000.800)=9.252kN/m 考慮

30、0.9的結(jié)構重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+3.000)0.800=2.160kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 19.20cm3； 截面慣性矩 I = 11.52cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.359.252+0.

31、982.160)0.3000.300=0.131kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13110001000/19200=6.847N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6779.2523004/(1006000115200)=0.734mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為500.000mm 集中荷載

32、 P = 2.5kN 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.5000.500+0.3000.500)=5.782kN/m 面板的計算跨度 l = 300.000mm 經(jīng)計算得到 M = 0.2000.90.982.50.300+0.0801.355.7820.3000.300=0.189kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.18910001000/19200=9.818N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000

33、.5000.300=3.765kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9(1.353.765+1.350.090)=4.684kN/m 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.90.980.900=0.794kN/m 計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.794+4.684)0.800=4.382kN 2.木方的計算 按照三跨

34、連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.382/0.800=5.478kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.480.800.80=0.351kN.m 最大剪力 Q=0.60.8005.478=2.629kN 最大支座力 N=1.10.8005.478=4.820kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.351106/83333.3=4.21N/mm2 木方的

35、抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.470kN/m 最大變形 v =0.6773.470800.04/(1009000.004166666.8)=0.257mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經(jīng)計算得到 M = 0.2000.980.92.50.800+0.0804.6850.8000.800=0.593kN.

36、m 抗彎計算強度 f=0.593106/83333.3=7.11N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 3、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 4.820kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.027kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 14.326kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.404mm 頂托梁的截面力學

37、參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.027106/166666.7=6.16N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.404mm 頂托梁的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部

38、荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 5、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12833.000=4.236kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.5000.8000.800=8.032kN 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 11.214kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土

39、時產(chǎn)生的荷載。 考慮0.9的結(jié)構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(3.000+0.000)0.8000.800=1.728kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 6、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 16.83kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板

40、支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16.0=113 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經(jīng)計算得到=16832/(0.503424)=78.926N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.0001.0001.000=0.000kN/m2

41、h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0000.8001.2001.200/10=0.000kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.211.214+0.91.41.728+0.90.91.40.000/0.800=15.634kN 經(jīng)計算得到=15634/(0.503424)+0/4491=73.307N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!7、牛腿環(huán)梁支撐驗算選用P2012鋼模板2483.5鋼管做箍 14對拉螺栓間距600mm

42、. A=489mm2 ； I=212.19104=24.38104mm4 W=25.08103=10.16103mm3 E=2.06105N/ mm2 f=215N/ mm2 w=3mm 新澆筑砼側(cè)壓力：F1=0.22C2V1/2其中：C=25KN/m3 ； T=20；1 取1.2 ； 2 取1.15 ； V=1m/h 得 F1=43.37KN/m2傾倒砼側(cè)壓力F2=cH=252=50KN/m2 取小值F=43.37KN/m2 傾倒砼水平荷載： 取4kN/m2 荷載設計值F2=1.440.85=4.76kN/m2 1)荷載組合為F=+=48.13kN/m2驗算：查施工手冊：P2012鋼模板（=

43、2.5mm）； 截面特征IXY=17.98104mm4; WXj=3.96103mm3計算見圖： 化為均布線荷載：q1=F0.2/1000=9.6N/mm; q2=F10.2/1000=8.7N/mm2）抗彎強度驗算： 受壓承載力：=M/W=0.5q1l2/3.96103=109.1215N/m2f=205 N/ mm2 故可用3)撓度驗算：E=2.06105N/ mm2 WA=0.4mmw=1.5m 故可用內(nèi)鋼楞驗算：查表可知：2根483.5mm的截面特征為I=212.19104mm4 W=25.08103mm3計算簡圖：化為均布線荷載：q1=F0.6/1000=28.87N/mm; q2=

44、F10.6/1000=26.02N/mm抗彎強度驗算：因為 伸出長度/基本跨度=200/600=0.30.4故可按近似三跨連續(xù)梁計算：M=0.10ql2=0.128.876002=M/W=0.128.876002/25.08103 =102f=205 N/ mm2撓度驗算：=0.45w=1.5mm 故可用。7.3.6 對拉螺栓驗算：14對拉螺栓凈截面積A=104mm2; ;容許拉力17.65KN對拉螺栓拉力：N=F內(nèi)箍間距外箍間距 =48.130.60.6=17.32KN17.65KN 故可用（5） 為了防止出現(xiàn)個別對拉螺栓斷開現(xiàn)象本方案還利用外支撐桿斜頂方式驗算如下圖：取砼側(cè)壓力最大處求得最大壓力桿件N=55.6KN =55.6/(0.6*489)=170Nf=205 N/ mm2 故滿足要求。