1、紅星美凱龍國際家居廣場腳 手 架 工 程施工方案目錄1 編制依據12 工程概況13 施工部署13.1 組織機構13.2 勞動力準備13.3 材料準備23.4 機具準備23.5 技術準備34 腳手架構造要求34.1 總的設計尺寸34.2 縱向水平桿104.3 橫向水平桿104.4 腳手板114.5 立桿114.6 連墻件114.7 門洞134.8 剪刀撐與橫向斜撐144.9 扣件154.10 基礎154.11 上人斜道154.12 滿堂腳手架155 腳手架的搭設和拆除施工工藝165.1 落地腳手架搭設施工工藝165.2 腳手架的拆除施工工藝166 目標和驗收標準177 安全文明施工保證措施177

2、.1 材質及其使用的安全技術措施177.2 腳手架搭設的安全技術措施187.3 腳手架上施工作業的安全技術措施187.4 腳手架拆除的安全技術措施197.5 文明施工要求207.6 應執行的強制性條文218 鋼管落地腳手架計算書238.1 腳手架參數248.2 荷載設計248.3 縱向水平桿驗算268.4 橫向水平桿驗算278.5 扣件抗滑承載力驗算298.6 荷載計算298.7 立桿穩定性驗算318.8 連墻件承載力驗算329 鋼管懸挑腳手架計算書349.1 架體驗算349.2 懸挑梁驗算4210 中廳敞開式滿堂腳手架計算書46附圖一:腳手架工程平面布置示意圖附圖二:方中廳頂操作平臺搭設示意

3、圖附圖三:橢圓中廳滿堂腳手架搭設示意圖附圖四:大自動扶梯裝修腳手架示意圖附圖五:電梯井腳手架搭設示意圖附圖六:懸挑腳手架節點示意圖附表：落地式腳手架驗收記錄表 懸挑式腳手架驗收記錄表 滿堂腳手架驗收記錄表1 編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2011）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；本工程施工組織設計、施工圖紙，相關標準、圖集、法規、工程特點等。2 工程概況本工程位于上海市吳中路1388號，框架結構，地下2層，地上5層。南北向A/03至R軸寬133.5m，東西向1/03至18軸長145.6m。-2層高4.1m，-1

4、層高5.550m，1層層高5.40m，25層層高5.20m，六層3.7m，周邊地下室頂板落低處標高-1.6m。3 施工部署本施工方案外周邊及中廳部位（結構施工階段）采用落地式鋼管雙排腳手架，搭設高度33.1m (1.6m+5.4m+5.2m*4+3.70m+4.62m+1.60 m)，12米以下采用雙管立桿，12米以上采用單立桿。連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.66 m，水平間距5.4m，采用扣件連接。3.1 組織機構外架搭設由各班組外架工長負責組織實施，其他人員配合。外架所需材料、勞動力計劃均由班組外架工長負責編制，材料員、施工員負責組織進場，對操作人員的技術交底工作由外架工長負責。3.2

5、 勞動力準備搭設階段共需架子工30名，維護階段共需架子工8名，拆除階段共需外架工30名。所有架子工均需持證上崗。搭設階段班組安排1名測量放線工配合實施。3.3 材料準備 本工程外架、所用的鋼管、扣件均場外租賃，竹串腳手板和其它材料按計劃進度采購。主要材料計劃如下表：名稱及規格用途總需用量備注6m長管縱向水平桿租賃6m長管立桿租賃6m長管剪刀撐租賃3m長管調整節頭位置租賃1.5m短管橫向水平桿租賃2.5m短管連墻桿租賃1.5m短管連墻件柱箍租賃2000mm200mm50mm墊木基礎墊板租賃直角扣件租賃旋轉扣件租賃對接扣件租賃2500mm250mm竹串腳手板采購6m18m安全網采購扎篾架子工自備材

6、料視工程進度分階段組織進場，數量根據需要分批進場。3.4 機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具（可借用，但應符合要求）：名稱數量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角注：建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2011）中提及的鋼板尺用鋼卷尺代替。3.5 技術準備施工前應按要求向架子工作好技術交底，人員變動后應重新交底。4 腳手架構造要求4.1 總的設計尺寸4.1.1 建筑

7、四周外腳手架尺寸參數(位置詳圖見附圖一)（1）大小橫桿的步距為1.8 m，橫距0.65m（可平鋪竹笆腳手板），縱距為1.6m，內排立桿距墻面0.35m（安全網規格為6m1.8m，拉緊后比1.8m略寬，如取兩倍步距1.8m，安全網不易拉緊，顯得松垮，不美觀，故按現場經驗取1.80m），大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 3根；樓層下方如下圖所示，外排架外立桿內側設全封閉密目安全網（每10cm10cm2300孔），施工層以下內力桿與建筑物之間層間設置一道硬竹串片隔離及安全兜網隔離相互穿插。外腳手架搭設剖面圖（2）其中北邊從三層板（標高：10.55m）開始采用懸挑式腳手架，參數如下：立桿步距：

8、1.8m 立桿縱距或跨距:最大1.6m 立桿橫距lb(m):0.65m 內立桿離建筑物距離:0.35m本工程采用18#工字型鋼，14#鋼絲繩吊拉安全保護構造措施，鋼絲繩上端固定在預埋與上層樓層的20吊環上，采用花籃螺栓對鋼絲繩張緊度進行調節。做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。鋼絲繩端部設配套繩夾每端3只，間距150mm，緊固牢固，鋼絲繩自由端長度不得小于200mm。 鋼絲繩吊環樓層陽角部位懸挑方法樓層陰角部位懸挑方法4.1.2 中庭腳手架尺寸（見附圖一） 觀光電梯位置腳手架參數 軸線位置：811軸交JH軸 搭設尺寸為：橫距為 0.8m，縱距L為0.85m，大小橫桿的步距為1

9、.83 m；其中小橫桿外挑3m，在外挑部分搭設一道立桿及水平縱桿，為上部觀光電梯機房結構梁板施工搭設做準備。內排架距離墻長度為0.40m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 4 根；施工層以下每隔一層設置一道安全網雙層兜底。 中庭內側、自動扶梯位置腳手架參數搭設尺寸為：橫距為 1.05m，縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.83 m；內排架距離柱側邊長度為0.60m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 4 根；施工層以下每隔一層設置一道安全網雙層兜底。中庭內滿堂腳手架參數搭設尺寸為：橫距為 1.2m，縱距為1.2m，大小橫桿的步距為1.5 m,詳見附圖二、附圖三。4.1.3電梯井道

10、處腳手架參數搭設高度為 40.9 m，18米以下采用雙管立桿，18米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.8m，縱距La為1.15m，大小橫桿的步距為1.83 m；搭接在小橫桿上的大橫桿根數4根；內排架距離墻長度見下圖所示；施工層以下每隔一層設置一道安全網雙層兜底。4.2 縱向水平桿縱向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨。接長宜使用對接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。接長如采用搭接，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣

11、件固定。本工程使用竹串腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。4.3 橫向水平桿作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。橫向水平桿靠墻一端外伸長度不小于300mm，以滿足鋪一塊腳手板的要求。靠墻一端離外墻裝飾面距離不大于100mm（符合JGJ130-2011中6.2.3和7.3.6要求）。4.4 腳手板作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開外墻面150mm。腳手板應設置在三根橫向水平桿上。腳手板的鋪設可對接平鋪，也可搭接鋪設，搭接時接頭必須支在橫向水平桿上。4.5 立桿內

12、立桿距外墻邊350mm。每根立桿底部應有可靠的支撐點。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。下端第一根立桿交錯用6m桿和3m桿相互錯開。4.6 連墻件根據施工規范要求，本工程采用剛性連墻件,為便于搭設施工及工程后續施工，連墻件設置采用三種方法，方法一是在樓層平臺混凝土澆筑前在樓層拉結點位置預埋短鋼管（或直徑25mm的鋼筋），將該豎向短鋼管或鋼筋置于邊梁內約30cm，露出梁頂約30cm，待混凝土澆筑完成并終凝后，即可起到剛性連接的作用，如下圖所示。 方法二是在連墻鋼管上焊接不小于直徑18mm的鋼筋，一端預埋進樓層的邊梁內，如下圖所示： 待二次結構及粉刷完成后，可將預埋鋼筋直接割除。 方法三拉結在澆

13、筑完成的周邊框架柱上，用鋼管鎖牢固。 拉接點設置為水平不超過5.4m，立桿安裝時，宜盡量選擇靠近立桿與橫桿的交叉點位置，以滿足JGJ130-2011中6.4.2連墻件“宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm” 的要求。連墻桿內外兩個受力方向均應采用不少于兩個直角扣件（扣件連接處）固定。4.7 門洞腳手架應在安全通道出入口處設置門洞。門洞處挑空一根立桿（見下圖C）。門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內設置斜腹桿。斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。安全通道處的門洞兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于

14、門洞口1至2步（外排架2步，內排架1步）。門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應設置一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件（見下圖C）。安全通道、卸料平臺、井架通道不得與腳手架桿件連接。4.8 剪刀撐與橫向斜撐剪刀撐在外側立面整個長度和高度連續設置，斜桿與地面的傾角按4560控制。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，中間部分剪刀撐間距不大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。 橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置；中間及拐角應每隔6跨距設置一道，開口兩端均必須設置橫向斜撐。4.9 扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于，且不應大于。主節點處固定橫向

15、水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.10 基礎采用碎石土回填，分層夯實，澆筑C15素砼，立桿下必須按照規范要求加設墊板。4.11 上人斜道 當室內樓梯受施工影響不能正常使用時，必須在架體內搭設臨時簡易上人斜道。斜道坡度不宜大于1:3。沿架體內排設單側扶手欄桿。扶手欄桿高1.2m,擋腳板高度不應小于180mm。4.12 滿堂腳手架 滿堂腳手架搭設高度不宜超過36m；滿堂腳手架施工層不得超過1層。 滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每6m至8m由低至頂連續設置

16、豎向剪刀撐。當架體搭設高度在8m以下時，應在架頂部設置連續水平剪刀撐；當架體搭設高度在8m及以上時，應在架體底部、頂部及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐。水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置。剪刀撐寬度應為6m-8m。 滿堂腳手架操作層支撐腳手板的水平桿間距不應大于1/2跨距。5 腳手架的搭設和拆除施工工藝5.1 落地腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程：場地平整、夯實砼基礎澆筑定位設置通長立桿墊板排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件扎安全網作業層鋪腳手板和擋腳板。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離

17、墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。5.2 腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：安

18、全網攔桿腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。應保證拆除后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固后再拆連墻件，當遇有六級大風及雨雪天氣時，應停止腳手架拆除工作。6 目標和驗收

19、標準建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）表3.0.4-1總分10分，要求全部符合要求，達到10分。檢查和驗收應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2011）要求。7 安全文明施工保證措施7.1 材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度不應小于，且不應大于。對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓應保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、

20、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。7.2 腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過夯實處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。搭設過程中應劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢

21、查、驗收。每兩步驗收一次。腳手架全部搭設完成后由項目經理組織項目部技術、安全、作業班組人員參加驗收。7.3 腳手架上施工作業的安全技術措施結構施工階段外腳手架每支搭一層完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。施工時不允許多層同時作業，同時作業層數不得超過一層。當作業層高出其下連墻件3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。其中中庭滿堂腳手架頂部操作臺嚴禁

22、堆放材料等物體！7.4 腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。

23、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。7.5 文明施工要求進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢

24、合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經主管工程師同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及

25、扣件綁扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與井架一并拉結，不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。不使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。腳手架堆放場應做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。施工人員應做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，

26、分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板上有無積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。7.6 應執行的強制性條文本外架施工和使用期間應執行的強制性條文如下，應重點檢查：3.1.3 2 鋼管上嚴禁打孔。5.3.5 2 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算。6.2.2 1 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴

27、禁拆除；6.3.2 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。6.3.5 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6.4.2 開口型腳手架的兩端必須設置連墻件。連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（兩步）。6.4.4 本雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。6.4.5 2 連墻件必須采用可

28、承受拉力和壓力的構造。6.6.2 2 高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；6.6.3 2 一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐；7.1.5 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。7.3.1 腳手架必須配合施工進度搭設，一次高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。7.3.4 1 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；7.3.8 2 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。7.4.2 1 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；7.4.2 2 連墻件必須隨腳

29、手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；7.4.3 1 各構配件嚴禁拋擲至地面；8.1.3 2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；9.0.1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。9.0.4 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。9.0.7 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節

30、點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2）連墻件。9.0.11 腳手板應鋪設牢固、嚴實，并應用安全網雙層兜底，施工層以下每隔10m應用安全網封閉。9.0.12 單、雙排腳手架、懸挑式腳手架沿架體外圍應用密目式安全網全封閉，密目式安全網易設置在腳手架外排立桿內側，并應與架體綁扎牢固。8 鋼管落地腳手架計算書8.1 腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)33腳手架沿縱向搭設長度L(m)135立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.65內立桿離建筑物距離a(m)0.35雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)12雙

31、立桿受力不均勻系數KS0.68.2 荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj2結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區上海上海安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.4風荷載體型系數s0.87風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.08，0.9，0.74風荷載標準值

32、k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.37，0.31，0.26 計算簡圖：立面圖側面圖8.3 縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.65/(2+1)+1.430.65/(2+1)=1.04kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjbl

33、b/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.65/(2+1)+30.65/(2+1)=0.76kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.041.52=0.23kNm =Mmax/W=0.23106/4490=52.16N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.7615004/(100206000107800)=1.172mm max1.172mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.

34、1qla=1.11.041.5=1.72kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.761.5=1.25kN8.4 橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.72kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.25kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.37106/4490=82.64N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.548mmminlb/150，10min650/150，104.33mm

35、滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.73kN8.5 扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.72/2=0.86kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：Rmax=1.73kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！8.6 荷載計算腳手架搭設高度H33雙立桿計算高度H112腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1)=(0.1248+1.52/2

36、0.033/1.8)(33-12)=3.2kN 單內立桿：NG1k=3.2kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+1.52/20.033/1.8)12=2.23kN 雙內立桿：NGS1k=2.23kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(33-12)/1.8+1)1.50.650.351/1/2=2.16kN 單內立桿：NG2k1=2.16kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=12/1.81.50.650.351/1/2=1.14

37、kN 雙內立桿：NGS2k1=1.14kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(33-12)/1.8+1)1.50.141/2=1.33kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=12/1.81.50.141/2=0.7kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(33-12)=0.32kN 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.512=0.18kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2

38、.16+1.33+0.32=3.81kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.16kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.14+0.7+0.18=2.02kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=1.14kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.65(23)/2=2.92kN 內立桿：NQ1k=2.92kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.2+3.81)+ 0.91.42.92=12.1kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+

39、0.91.4NQ1k=1.2(3.2+2.16)+ 0.91.42.92=10.12kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.23+2.02)+ 0.91.42.92=8.78kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.23+1.14)+ 0.91.42.92=7.73kN8.7 立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H33雙立桿計算高度H112雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿

40、截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(3.2+3.81)+1.42.92)=12.51kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NG

41、S2k)+N=1.2(2.23+2.02)+12.51=17.6kN =N/(A)=12506.76/(0.188424)=156.9N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.617604/(0.188424)=132.51N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(3.2+3.81)+0.91.42.92)=12.1kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(2.23+2.02)+12.1=17.19kN Mw=0.91.4

42、Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.311.51.82/10=0.19kNm =N/(A)+ Mw/W=12097.26/(0.188424)+191979.27/4490=194.52N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.261.51.82/10=0.16kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(17194.5/(0.188424)+157151.17/4490)=150.42N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！8.8 連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接

43、連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)500連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數11、采用鋼管扣件連接方式驗算 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3721.831.5=8.48kN 長細比=l0/i=500/158=3.16，查規范表A.0.6得，=1 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.48+3)103/(1489)=23.59N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nl

44、w+N0=8.48+3=11.48kN112=12kN滿足要求！2、 采用直徑16三級鋼與鋼管焊接連墻件驗算 i為鋼筋的回轉半徑，為長細比。 查規范表A.0.6得，=0.955滿足要求！承載力驗算：Nwf=0.7htffw/100 其中E43取ffw=160N/mm2,ht=3mm得Nwf=0.73160/100=3.36KN/cmNt=3.366=20.16kN12kN滿足要求！9鋼管懸挑腳手架計算書9.1架體驗算一、 腳手架參數腳手架搭設方式：雙排腳手架腳手架鋼管類型：483腳手架搭設高度H(m)：18腳手架沿縱向搭設長度L(m)：120立桿步距h(m)：1.8立桿縱距或跨距la(m)：1

45、.6立桿橫距lb(m):0.65內立桿離建筑物距離a(m):0.35雙立桿計算方法:不設置雙立桿二、 荷載設計腳手板類型：竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)：0.35腳手板鋪設方式：1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)：0.01擋腳板類型：竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)：0.14擋腳板鋪設方式：2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)：0.1248橫向斜撐布置方式：5跨1設結構腳手架作業層數njj：2結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)：3地區：上海基本風壓0(kN/m2)：0.4風荷載體型系數s：0.87風壓高度變化系

46、數z(連墻件、單立桿穩定性)：1，0.78風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)：0.35，0.27三、 縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式：縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n：1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)：205橫桿截面慣性矩I(mm4)：107800橫桿彈性模量E(N/mm2)：206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)：4490 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.65/(1+1)+1.430.65/(1+1)=1.54kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gk

47、jblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.65/(1+1)+30.65/(1+1)=1.12kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.541.62=0.39kNm =Mmax/W=0.39106/4490=87.89N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1216004/(100206000107800)=2.242mm max2.242mmminla/150，10min1600/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax

48、=1.1qla=1.11.541.6=2.71kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.121.6=1.97kN四、 橫向水平桿驗算承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.71kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.97kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.44106/4490=98.55N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.511mmminlb/150，10min650/150，104.33mm

49、 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.37kN五、 扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式：單扣件扣件抗滑移折減系數：0.8扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.71/2=1.36kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：Rmax=1.37kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！六、 荷載計算腳手架搭設高度H：18腳手架鋼管類型：483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)：0.1248立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.1248+1.61/20.033/1.8)18=2

50、.51kN 單內立桿：NG1k=2.51kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(18/1.8+1)1.60.650.351/1/2=2kN 單內立桿：NG2k1=2kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18/1.8+1)1.60.141/2=1.23kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.618=0.29kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2+1.23+0.2

51、9=3.52kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.60.65(23)/2=3.12kN 內立桿：NQ1k=3.12kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.51+3.52)+ 0.91.43.12=11.17kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.51+2)+ 0.91.43.12=9.35kN七、 立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H：18立桿截面抵抗矩W(mm3)：4490立桿截面回轉半徑i(m

52、m)：15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)：205立桿截面面積A(mm2)：4241、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.51+3.52)+1.43.12=11.61kN =N/(A)=116

53、09.76/(0.188424)=145.65N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.51+3.52)+0.91.43.12=11.17kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.271.61.82/10=0.18kNm =N/(A)+ Mw/W=11172.96/(0.188424)+176892.68/4490=179.56N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、 連墻件承載力驗算連墻件連接方式：扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(

54、kN)：3連墻件計算長度l0(mm)：500連墻件截面面積Ac(mm2)：489連墻件截面回轉半徑i(mm)：158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)：205連墻件與扣件連接方式：雙扣件扣件抗滑移折減系數：1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3521.831.6=8.4kN 長細比=l0/i=500/158=3.16，查規范表A.0.6得，=1 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.4+3)103/(1489)=23.43N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=8.4+3=11.4kN112=12kN 滿足

55、要求！9.2懸挑梁驗算一、 基本參數懸挑方式：普通主梁懸挑主梁間距(mm)：1600主梁與建筑物連接方式：平鋪在樓板上錨固點設置方式：壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)：20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)：1200主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)：100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)：1600梁/樓板混凝土強度等級：C35二、 荷載布置參數附圖如下：三、 主梁驗算主梁材料類型：工字鋼主梁合并根數nz：1主梁材料規格：18號工字鋼主梁截面積A(cm2)：30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)：1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)：185主梁自重標準值gk(kN/m)：0.241主梁材料抗彎

56、強度設計值f(N/mm2)：205主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)：170主梁彈性模量E(N/mm2)：206000q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.61/1=11.61kN 第2排：F2=F2/nz=11.61/1=11.61kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=18.32106/185000=99.03N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=23.571000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)

57、=23.06N/mm2 max=23.06N/mm2=170N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=5.52mm=2la/400=21200/400=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-11.22kN,R2=35.25kN四、 懸挑主梁整體穩定性驗算主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=18.32106/(1.05185103)+0103/3060=94.31N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-

58、2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.97。 = Mmax/(bWx)=18.32106/(0.97185103)=102.17N/mm2f=205N/mm2 符合要求！五、 錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式：平鋪在樓板上錨固點設置方式：壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)：20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)：1600梁/樓板混凝土強度等級：C35 錨固點壓環鋼筋受力：N =11.22kN 壓環鋼筋驗算： =N/(2A)=2N/d2=211.22103/(3.14202)=17.85N/mm2f=50N/mm2

59、注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度符合要求！10 中廳敞開式滿堂腳手架計算書10.1 架體參數架體名稱中廳滿堂腳手架計算書滿堂腳手架布置方式沿橫向平臺長度A(m)60平臺寬度B(m)34.8平臺高度H(m)34立桿縱距la(m)1.2立桿步距h(m)1.5立桿橫距lb(m)1.2板底支撐間距s(m)0.310.2 荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m

60、)0.14材料堆放最大荷載q1k(kN/m2)0施工均布荷載q2k(kN/m2)2基本風壓0(kN/m2)0.4風荷載體型系數s0.09風壓高度變化系數z0.74(立桿穩定性驗算),0.74(連墻件強度驗算)10.3 設計簡圖滿堂腳手架水平支撐鋼管布置圖滿堂腳手架平面示意圖滿堂腳手架側立面示意圖10.4 板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/4 =0.3501.20/4=0.105

61、kN/m; Q1k= q1klb/4 =0.0001.20/4=0.000kN/m; Q2k= q2klb/4 =2.0001.20/4=0.600kN/m; 1、強度計算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.105)=0.166kN/m; q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.000+0.600)=0.840kN/m; 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.166+0.1170.840)1.202=0.165kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)

62、l=(1.1000.166+1.2000.840)1.20=1.428kN; =Mmax/W=0.165106/(4.49103)=36.831N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ 2、撓度計算 q=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m q=Q1k+Q2k=0.000+0.600=0.600kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.138+1.2000.600)1.20=1.046kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.138(1.20103)4+0.9900.600(1.20103)

63、4)/(100206000.0010.78104) =0.642mmmax1200.00/150,10mm。 滿足要求！10.5 橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=1.428kN; p=Rmax=1.046kN 橫向鋼管計算簡圖 橫向鋼管計算彎矩圖 Mmax=0.648kNm;

64、 橫向鋼管計算剪力圖 Rmax=6.296kN; 橫向鋼管計算變形圖 max=1.708mm; =Mmax/W=0.648106/(4.49103)=144.283N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ max=1.708mmmax1200.00/150,10=10.00mm; 滿足要求！10.6 立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式單扣件單扣件抗滑承載力(kN)8扣件抗滑移承載力系數0.8 Rc=8.00.80=6.400kNR=6.296kN 滿足要求！10.7 立桿的穩定性驗算鋼管類型483鋼管截面回轉半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設計值 f

65、(N/mm2)205雙立桿計算方法不設置雙立桿立桿計算長度系數1.5（按雙排架取值） 當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m1.5m，架體四周及中間與建筑物結構進行剛性連接，并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m，豎向間距不大于3.6m時，可按雙排腳手架的規定進行計算。NG1=1.3(la+1.00*lb+1.00*h)*0.038/h+g1kla3.00/1.00=1.3(1.20+1.00*1.20+1.00*1.50)*0.038/1.50+0.0331.203.00/1.00=0.247kN NG2=g2klalb/1.00=0.3501.201.20/1.00=0.504kN; NQ1=

66、q1klalb/1.00=0.0001.201.20/1.00=0.000kN; NQ2=q2klalb/1.00=2.0001.201.20/1.00=2.880kN; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.247+0.504)+ 0.91.4(0.000+2.880)=4.530kN; 支架立桿計算長度： L0=kh=11.501.50=2.250m 長細比=L0/i=2.250103/(1.5910)=141.509=210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： L0=kh=1.2041.5001.5=2.70

67、9m 長細比= L0/i=2.709103/（1.5910）=170.377 由查表得到立桿的穩定系數=0.245 k=zso=0.740.090.40=0.026kN/m2 Mw=0.91.4klh2/10=0.91.40.0261.201.502/10=0.009kNm； =N/A+Mw/W=4.530103/(0.2454.24102)+0.009106/(4.49103)=45.607N/mm2f=205.00N/mm2 滿足要求！10.8 連墻件驗算 連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式2步3跨連墻件對卸料平臺變形約束力N0(kN)3內立桿離墻距離a(m)0.6 1、強度驗算 k=z

68、so=0.740.090.40=0.026kN/m2 AW=1.501.2023=10.8m2 Nw=1.4kAw=1.40.02610.8=0.398kN N=Nw+N0=0.398+3.00=3.398kN 長細比=L0/i=(0.60+0.12)103/(1.5910)=45.283，由查表得到立桿的穩定系數=0.879。 Nf=0.85Af= 0.850.8794.24010-4205.00103=64.942kN N=3.398Nf=64.942 滿足要求！ 2、連接計算 連墻件采用扣件方式與墻體連接。 單扣件承載力設計值 Rc=8.00.80=6.400kN N=3.398kNN=4.933kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力驗算 樓板局部受壓承載力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.8516.70=14.195kN/mm Fl=lfccA=0.750.33314.1951030.01=35.488kNN=4.933kN 滿足要求！