1、現澆箱梁施工組織編制:審核:批準:目 錄第一部分 現澆梁施工方案一、編制依據二、工程概況三、工程地質和水文地質四、支架施工五、梁體施工六、勞動力組織七、施工機具及設備八、施工橫道圖九、質量保證措施十.安全生產保證措施第二部分 支架檢算一、12.6#槽鋼分配梁檢算二、32米現澆箱梁支架布置計算表三、24米現澆箱梁支架布置計算表四、馬山大橋過車門洞第一部分 現澆梁施工方案一、 編制依據1、客運專線350KM/h現澆箱梁通用圖。2、下形塘2號大橋施工工點圖。3、路橋施工計算手冊。二、工程概況本橋設計為跨谷直線橋，中心里程DK1812+531.98，橋全長193.76m。全橋位于直線上，雙線間距設計為

2、5.0m。設計孔跨為：24+3232+24m簡支箱梁。墩臺及基礎類型：簡支現澆箱梁橋墩采用矩形橋墩，橋臺采用矩形空心臺。全橋墩臺基礎采用鉆孔灌注樁基礎，樁徑采用1.00m。梁體類型：本橋梁體設計為24m和32m簡支現澆箱梁，簡支梁固定支座設于每孔梁的新廣州端。三、 工程地質和水文地質1、 地質條件雜填土，梢密，類等級；粉質黏土、黏土，硬塑，類等級，0=180Kpa;粉質砂巖、粉砂巖，全風化，類等級，0=250Kpa；粉質砂巖、粉砂巖，強風化，類等級，0=300Kpa；粉質砂巖、粉砂巖，弱風化，類等級，0=500Kpa；2、 水文地質條件地下水主要分布于第四系粉質黏土層，水量較貧乏。根據地下水樣

3、的分析結果，地下水屬RCO3、ClCa型水。場地為石灰巖地區，根據鐵路混凝土與砌體工程施工規范（TB102101-2001 J118-2001）的侵蝕性的評價標準判斷：地下水及地表水對混凝土具有中等侵蝕性。四、 支架施工方法 根據現有地形、環境和施工工期等多方面因素綜合考慮，準備將此管段現澆梁采取貝雷片施工，模板為廠制定型鋼模板，鋼筋為鋼筋加工廠集中加工，現場綁扎，泵送送混凝土澆注，灑水養生，梁體張拉、壓漿、封錨以及支架拆除等工程。1、支架系統 由于我隊管段現澆梁橋跨較多并且較為分散，為了加快施工速度和提高周轉頻率，且減少對地基處理的工程量，選定采用鋼管樁作為立柱，采用貝雷片作為縱向托梁，立柱

4、布置密度按橋跨跨徑進行布置，以大約每6.5米和9.0米設置一道，其中承臺處立柱盡量支立在承臺上，具體組成為：在土基上澆注一道梯形C25混凝土帶作為基礎（混凝土帶尺寸為：長13.5米，上寬1米，下寬2.2米，高0.6米），臺座頂面預埋鋼板，鋼板規格為70cm70cm20mm，鋼管利用膨脹螺栓下錨在混凝土基礎上，鋼管采用500鋼管樁，在鋼管頂部放置鋼砂箱，在砂箱頂選用雙32b#工字鋼作為橫向分配梁，橫梁上架設貝雷片形成縱梁，貝雷片縱梁由17片組成。在貝雷縱梁上鋪設間距60cm的20a#工字鋼作分配梁，最后在工字鋼上鋪設底模。2、 地基處理根據設計圖紙，確定橋位地基承載力，但實際由于在施工橋位內大部

5、分為水田或積水區域，并且在施工橋梁下部結構是對部分原狀土破壞，為保證在施工梁體過程中基礎不發生過大的饒度或沉降現象，決定對貝雷梁支墩基礎采取換填硬化（具體見支架基礎處理圖）。（1）、基礎換填：將支墩位置地表植被層、淤泥層和土層換填至所需持力層的深度（開挖過程中利用靜力觸探儀確定深度），換填范圍的換填料采用級配碎石或6%水泥石粉拌和料，24米跨持力層地基承載力200KPa，32米跨持力層地基承載力210KPa。（2）、基礎夯實：根據支墩地基的地質，在支墩基礎澆筑前首先對換填基礎進行人工打夯、整平。（3）、砼澆注：在支墩處采用C25擴大基礎，基礎形式為（1.0+2.2）0.613.5條狀等腰梯形截

6、面形式。（4）、排水溝設置：為保證雨水和養生用水從支架底部及時排出，防止雨水長期浸泡使支墩下沉，在支墩周圍遠3米范圍內設置排水溝，排水溝排水效果要好沒有積水形成。（5）、立墩底部鋼板的安放：在澆注基礎前首先在基礎上預埋厚度不小于20mm70cm70cm的鋼板，以擴大支架的受力面積，使立桿受的軸心壓力更好的傳向地基。（6）、貝雷梁兩端設置：根據實際情況并經濟的原則，貝雷梁兩端支墩設置在墩臺承臺上。3、靜載試驗現澆箱梁底模鋪設完成后，采用砂袋法對支架進行預壓。其作用：檢驗支架的穩定性和地基承載能力；測定沉降量，為底模板標高控制提供預留沉降值；消除模板支架之間的非彈性變形。由于現澆梁施工面較大，選取

7、一跨32米現澆梁做預壓試驗，具體操作如下：（1）、預壓前的準備：貝雷支架平臺拼裝好以后，預壓荷載按第一次澆筑混凝土重量及相關其它施工荷載總重量的115%考慮。在支架平臺上提前設好高程控制點，通過對高程控制點的測量，確定支架的穩定性及其變形情況。預壓時模擬砼施工順序進行預壓。加載時由中間向兩端分層對稱進行，預壓荷載的加載以吊車為主，人工配合。（2）、預壓加載過程中的測量：用高精度水平儀觀測加載前的各高程控制點的標高做好詳細記錄。加載到設計荷載的100%后，待2小時后對各高程控制點進行第二次測量并做好詳細的測量記錄。接著加載到設計荷載的115%，待24個小時后對各高程控制點進行測量。直至每日沉降量

8、小于1mm為止，以徹底檢驗支架平臺及支架的剛度、強度和穩定性，并消除支架的非彈性變形。（3）、卸載過程中的測量：卸載到設計荷載的100%后要對高程控制點進行測量，做好詳細的測量記錄。荷載全部卸載后，對各控制點進行最后一次高程點測量，以確定支架的非彈性變形的大小。（4）、預壓觀測數據的整理：根據加載前后以及卸載后測量的數據，確定支架的彈性變形量、非彈性變形量，為底模標高的確定提供依據。（5）、預壓過程中的注意事項：在預壓過程中要安排專人對支架各部位進行觀察，發現異常情況時馬上進行卸載。 五、梁體施工1、支座安裝 支座安裝前認真檢查橋墩平面位置及頂面標高，橋墩平面位置及頂面標高符合設計要求，并在允

9、許偏差范圍內，放置支座部位的混凝土表面平整清潔。橋梁支座按設計要求和業主認可的廠家供應。進場的支座按要求進行抽檢，檢驗合格后將檢查結果報送監理工程師。安裝完畢后確保其頂、底面與梁、墩之間無縫隙。2、鋼筋工程鋼筋進場后首先進行抽樣檢驗，合格后方可使用。鋼筋在鋼筋棚內集中加工制作，嚴格控制鋼筋的配料尺寸；嚴格把好配料關，派有經驗的人負責，實行定期抽檢。不合格者責令返工并予處罰，直至符合設計要求；加工時嚴格按照設計圖紙及有關規范進行，確保其形狀、規格、尺寸和焊接質量滿足要求。已加工好的鋼筋按編號進行堆碼，并掛牌標識，以防止使用時混淆。鋼筋原材和半成品采用架空存放，并用彩條布遮蓋防止生銹。鋼筋主筋接頭

10、位置要求位于最小應力處，并錯開布置。梁體主筋盡量采用對焊接長，采用搭接焊接長時，搭接長度：單面焊10d，雙面焊5d（鋼筋直徑）。鋼筋先綁扎底板主筋，并將架立筋套入底板筋內，最后再綁隔板鋼筋。將內模安裝就位后，綁扎頂板主筋和剩余部分鋼筋。鋼筋安裝確保位置準確、不位移，綁扎鋼筋的扎絲多余部分應想構件內側彎折，以免因外露形成銹斑影響混凝土感觀質量。鋼絞線預留孔道的施工與鋼筋工程同步進行，施工時對節點鋼筋進行放樣，調整鋼筋間距及位置，保證預留孔道順暢通過節點。然后從鋼筋骨架內穿入就位，波紋管接長用大一號的套接管接長，套接管兩頭用綁扎絲扎緊，以免漏漿。混凝土灌注前仔細檢查波紋管，發現空隙和孔洞及時包裹。

11、為保證混凝土保護層厚度，在鋼筋骨架與模板之間錯開放置適宜的混凝土墊塊，并將骨架側面的墊塊綁扎牢固。3、模板工程 為了保證梁體表面混凝土的光潔和平整，箱梁的側模及底模采用大塊定型鋼模板，內模采用竹膠板及木板，用于模板的木板和鋼材符合承重結構的選材標準，模板具有足夠的剛度以防止在使用過程中變形過大。支架拼裝完成后，開始進行模板的安裝，首先安裝底模，待預壓完成后，安裝外側模，底腹板鋼筋綁扎完成后安裝內模，外模考慮便于施工和美觀，箱梁采用標準節每2.5米/節，外模考慮小桁架支撐。模板及所有預埋件安裝完畢后，清除模板中所有污物、碎屑、水及其他雜物，經監理工程師檢查認可后方可澆筑混凝土。4、混凝土工程 現

12、澆梁采用C50高性能混凝土，混凝土攪拌采用大型的混凝土攪拌機集中攪拌，攪拌前由試驗人員對攪拌站的原材料、攪拌設備等各方面進行抽查，并全程對攪拌過程進行監控，通過加強現場管理實現混凝土施工質量的控制。 （1）在正式澆筑混凝土前，作好技術交底工作，落實操作人員的崗位職責、作用班次、交接時間和交接制度。 （2）派駐工地值班員現場調度車輛，避免混凝土在工地停留時間過長造成混凝土各項性能指標下降。 （3）混凝土由罐車運送至工地后，采用混凝土輸送泵泵送入模。（4）混凝土采用分層澆筑、分層振搗，分層厚度不得超過40cm，一般振搗時間為15s為宜，不得出現漏振、欠振和過振。在混凝土澆筑過程中，隨時觀察所設置的

13、預埋件、預留孔的位置是否移動，若發現位移應及時校正。（5）梁體混凝土連續澆筑，全斷面一次澆筑成型。灌注時從箱梁一端向另一端進行施工。灌注采用水平分層和斜向分段的工藝。先后兩層混凝土的間隔時間不得超過初凝時間。（6）梁體混凝土澆筑順序先澆筑底板，再澆筑兩側腹板，最后澆注頂板，頂板澆注順序為先中間后兩側最后翼緣板，澆注底板時，混凝土輸送管通過頂部預留的窗口，混凝土振搗時禁止觸及波紋管和梁體模板。（7）腹板的混凝土澆注要求兩側同步進行，以防一側澆筑過多產生偏壓而使內模發生偏移。混凝土下落高度不得超過2m，嚴禁在施工過程中向混凝土加水。（8）混凝土澆注過程中，隨時檢測、控制混凝土坍落度，并按要求隨機取

14、樣做標準養護試件和同條件養護試件。（9）橋面混凝土采取兩次收面，在進行完第二次壓光后，用濕潤麻袋覆蓋養生。混凝土的覆蓋養生時間不得少于14天，在橋面混凝土強度未達到2.5MPa時嚴禁人員在其上行走。5、預應力工程（1）張拉 梁段混凝土張拉分為早期張拉和終張拉兩個階段進行,早期張拉時模板要先松開,不要對梁體壓縮造成阻礙,當梁體混凝土強度達到設計強度的80%后方可進行張拉，張拉強度為設計值的20%,張拉順序為先腹板束、后頂腹、板束，從外至內左右對稱張拉，最大不均勻束不得超過1束，兩端伸長量基本保持一致，終張拉應在梁體混凝土強度及彈性模量達到設計值進行，張拉采取雙控，以油壓表讀書為主，以預應力筋伸長

15、值進行校核。預應力筋的錨、夾具必須符合設計要求，在使用前，進行外觀、硬度和靜載錨固性能檢查，并符合現行國家標準預應力混凝土用錨具、夾具和連接器的規定，機具設備及儀表進行定期維修和校驗，張拉設備配套校驗期不大于半年，油表不大于1周，千斤頂不大于1個月。在使用過程中出現反常現象時重新校驗。鋼絞線下料長度按照設計確定，鋼絞線采用砂輪切割機下料，下料后進行梳整、編束。縱向預應力鋼束穿束采用卷揚機牽引、人工配合。縱向預應力張拉流程：清理孔道穿束安裝錨具張拉設備就位整束張拉至控制應力的50%100%控制張拉應力并持荷5min（量測伸長值）錨固切除多余鋼絞線封錨壓漿。預應力施加時，預應力筋、錨具和千斤頂位于

16、同一軸線上，預應力張拉采用以張拉力為主、以伸長量值作校核的“雙控”張拉法，當實際伸長量與計算伸長量之差大于6%時，查明原因及時處理。錨固階段張拉端預應力筋的內縮量符合設計要求，預應力筋的斷絲、滑絲數量，不超過規定數值。預應力束張拉完畢后，杜絕撞擊錨具和鋼束，立即進行管道壓漿。為確保本橋預應力質量，施工時從施工工藝、定位鋼筋、管道線型等方面嚴加控制。管道安裝前除去管道兩端的毛刺并檢查管道質量及兩端截面形狀，遇有可能漏漿時采取措施割除，遇有管道兩端截面有變形及時整形后應用。接管處及管道與喇叭管連接處用膠帶將其密封防止漏漿。預應力管道每50厘米設置定位鋼筋網片一道，定位后的管道軸線偏差不大于0.5厘

17、米。管道與喇叭管連接處，管道要垂直于錨墊板。夾片應用開口手柄同時將兩夾片均勻打入錨環，使兩夾片外端面處于同一平面內，兩夾片高差大于2毫米者取出重新安裝。錨環使用前檢查內壁有否生銹，對生銹者進行除銹處理后使用。錨下混凝土嚴格振實，同時在穿束前先清除錨具喇叭管內的砂漿和混凝土。合理控制限位板的限位量，合理的限位量使鋼絞線沒有刮痕和輕微刮痕。各種預應力筋，均采用圓盤切割機切割。針對曲線孔道的特點，原則上在每束鋼束中部設置三通管，鋼束長超過60m的，按相距20m的原則，在波紋管每個波峰的最高點設立泌水管，泌水管為鋼管，高出混凝土200mm。預應力筋伸長值計算為l=PL/EA，其中P為設計張拉力，L為預

18、應力筋的有效長度，E為預應力筋的彈性模量，A為預應力筋的有效橫截面積。在現場預應力施工時，除了要對張拉力進行控制外，同時也要對預應筋的伸長值進行控制，即在達到設計張拉力時，預應力筋的實測伸長值與理論計算出的伸長值不應超過6%，否則就要檢查是哪個方面出現了問題，待問題解決后再繼續施工。（2）封錨張拉完錨固穩定后,切除多余的鋼絞線,且預應力筋的外露長度不宜小于預應力筋的1.5倍,且不宜小于30mm,封錨時要保證預應力筋的保護層厚度不宜小于50mm。（3）壓漿預應力張拉完后，應在48h內進行管道壓漿，壓漿采用UB3型注漿泵，采用灰漿攪拌機進行水泥漿攪拌。攪拌后的水泥漿符合現行鐵路混凝土與砌體工程施工

19、規范的有關規定，進行流動度、泌水性試驗，并制作漿體強度試塊。縱向預應力張拉完成后，切除多余鋼絞線，進行封錨混凝土立模澆筑，同時用PVC管預留孔道，以便安裝壓漿閥門。壓漿前先用高壓水清洗管道，管道壓漿保持密實，水泥漿標號35MPa，水灰比不大于0.4，水泥選用R42.5號普硅水泥，壓漿后3d內，梁體及環境溫度不得低于50C，終凝時間應小于24h，壓漿時漿體溫度應不超過350C。輸漿管選用高強橡膠管，抗壓能力1MPa，壓力灌漿時不易破裂，保持連接牢固，避免脫管。水泥漿進入注漿泵之前通過1.2mm的篩網進行過濾。壓漿工作在灰漿流動性下降前進行（約3045分鐘時間內），孔道一次連續灌注。當出漿孔閥門出

20、漿濃度與進漿濃度一致時，方可封閉保壓，進漿口閥門必須待壓力上升至0.60.7Mpa，持荷2min保壓時間且無漏水和漏漿時關閉，錨具上的漏漿縫隙，在壓漿前采用封錨混凝土封閉。中途換管道時間內，繼續啟動灌漿泵，讓漿體循環流動。灌漿時作好記錄，以防漏壓在澆筑梁體封端混凝土前，先將承壓板表面的黏漿和錨環外面上部的灰漿鏟除干凈，為了保證混凝土接縫處結合良好，應將原混凝土表面鑿毛，并焊上鋼筋網片，封端混凝土應采取無收縮混凝土進行封堵其混凝土強度不得低于設計要求。6、支架拆除對支架拆除作業前，對參加作業人員進行技術安全交底，在統一指揮下，按照確定的方案進行拆除作業。按照先上后下、先外后里，先架面材料后構架材

21、料、先附件后結構件的順序，一件一件的松開跨結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。分段整體吊下貝雷片時要加強指揮、相互詢問和協調作業步驟，嚴禁不按程序進行作業，拆除立桿時，在把穩上端后，在松開下端連接取下。嚴禁將卸下的材料拋向地面，在存放各類桿件時應分類存放，盡量不使其變形，以增加其周轉次數。六、勞動力組織工種數量備注技術人員4技術指導、測量管理人員3現場指揮混凝土工8梁體混凝土澆筑模板工8模板安裝、拆除起重工12支架拼裝和拆除普工20支架預壓、混凝土養生鋼筋工20鋼筋加工，安裝合計75七、施工機具及設備序號機具及設備名稱數量型號1挖掘機2PC2002起重機1浦沅25T3

22、自卸汽車215T4混凝土罐車58m35汽車式混凝土輸送泵1中跨奔馳6鋼筋切斷機1WQ6-J407鋼筋彎曲機1GTB-40B8鋼筋對焊機1VN-100A9電焊機10BX3-100-210卷揚機2JK-0511液壓千斤頂212張拉油泵213灰漿攪拌機114壓漿泵115貝雷片400片31.50.15m16貝雷片44片1.591.50.15m17鋼管樁540m600mm =8mm18工字鋼16T36b#19工字鋼11T50a20槽鋼62T12.6#21鋼砂箱56個500mm h=400mm22A3鋼板360塊75cm75cm20mm23現澆梁底模3跨32米24現澆梁側模2跨32米2.5米/片25現澆梁

23、內模2跨32米竹膠板及木板八、施工橫道圖施工橫道圖見后附表九、質量保證措施1、積極采用新技術、新工藝。工程技術人員深入施工現場，及時檢查施工方案、工藝落實情況及存在的問題，針對具體情況及時制定相應施工技術措施，保證工程質量。2、嚴把工程材料質量關，從選擇料源起到采購、加工、保管、發放、施工過程都堅持檢驗制度，堅決防止不合格材料進入工程實體。3、加強工序質量檢查、控制，嚴格執行工序檢查、合格轉序制度。4、主動檢查質量監督站、業主監察及監理工程師的隨時抽查和重點檢查。5、支架搭設前按預定的設計方案進行地基換填處理，以保證上部梁體混凝土澆注時支架基礎的穩定性。6、鋼模板在設計時。有足夠的強度、剛度及

24、穩定性，確保梁部各尺寸正確，具有能經多次使用不致產生影響梁體外形的剛度。7、混凝土澆筑前搞好技術交底工作，對所有施工機械進行一次檢查，備足、備齊各種施工用料。8、預應力筋穿束由人工進行，在梁體混凝土澆注前穿入。張拉采用分批對稱的原則進行，張拉前對張拉設備進行配套標定，張拉采用張拉力和伸長值“雙控”，張拉完畢后，用砂輪切割機切除多余的鋼絞線，然后用砂漿包裹錨頭，砂漿達到強度要求后即可壓漿，鋼絞線張拉完48小時內進行壓漿，順序為自下而上進行，每個管道一次壓完，不得中途停頓。壓漿時從一端向另一端進行，至另一端出水、出稀漿至濃漿時，關閉出漿口閥門，并繼續壓漿，當壓力達到0.7MPa以上時，保壓關閉進漿

25、閥門。十.安全生產保證措施1.雷電期間作業安全措施：(1)施工場地的支架及所有臨時設施場設置防雷設施,定期檢查接地電阻,防止雷擊。(2)雷電來臨時,立即停止現場施工,將施工人員撤至安全地點,并將雷電來臨和雷電已過的信號通知施工人員。2、支架搭設及拆卸作業安全措施：、作業現場應設安全城河圍護和警示標志，禁止無關人員進入危險區域。高支架兩側采用安全立網完全封閉。、大霧、大雨天氣和6級以上大風時，不得進行高支架上的高處作業。雨后作業，必須采取安全防滑措施。、架上作業人員應穿防滑鞋和配掛好安全帶。為保證作業的安全，腳下應鋪設必要數量的腳手架，并應鋪設平穩，且不得有探頭板。當暫時無法鋪設落腳板時，用于落

26、腳或抓握、把（夾）持的桿件均應為穩定的構架部分，著力點與構架節點的水平距離應不大于0.8m，垂直距離應不大于1.5m。位于立桿頭之上的自由立桿（尚未與水平桿跨接者）不的用作把持桿。、作業人員應做好分工和配合，傳遞桿件應掌握好重心，平穩傳遞。不要用力過猛，以免引起人身和桿件失衡。對每完成的一道工序，要相互詢問并確認才能進行下一道工序。、業人員應佩帶工具袋，工具用后裝于袋中，不要防在架子上，以免掉落傷人。、架設材料要隨上隨用，以免放置不當時掉落。、架上作業時，不得隨意拆除基本結構桿件，因作業的需要必須拆除某些桿件時，必須取得施工主管和技術人員的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。架上作業時，不得

27、隨意拆除安全防護措施，未有設置或設置不符合要求時，必須補設或改善后，才能上架進行作業。模拆除作業前，對參加作業的全體人員進行技術交底，在統一指揮下，按照確定的方案進行拆除作業。一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后構架材料、先附件后結構件的順序，一件一件的松開跨結、取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。十、 安全事故的預防及其應急預案1、高處墜落事故的預防及其應急預案建筑行業施工過程中，高處作業的機會比較多，經常在四處臨空的高處進行作業，施工條件差，危險因素多。多年來，高墜傷亡事故占全部事故的比例較高，達40%，這種事情對外會影響較大，要作為全建筑行業的問題抓緊工作。避

28、免發生高處墜落事故，必須加強監控管理。對職工進行預防高處墜落的技術知識教育，使他們熟悉操作必須使用的工具和防護用具。同時，在技術上采取有效的防護措施。防止高處墜落事故的基本安全要求以預防墜落事故為目標，對于恐怕發生墜落事故等事故的特定危險施工，在施工前，制定防范措施，并應在日常安全檢查中加以確認。 凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行體檢和定期體檢。 嚴禁穿硬塑料等易滑鞋、高跟鞋。 作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。 進行懸空作業時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。 卸料平臺外側邊，必須設置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的臨時護

29、欄，護欄圍密目式（2000目）安全網。 所有操作層均張掛兩道安全平網。發生高處墜落事故應急預案當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。 發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。 出項顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉堵塞。有骨折者，應初步固定后在搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦

30、損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗桿或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。 發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。 發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部立用夾扳把受傷位置臨時固定，使斷端不再移應或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折出上下關節為原則，可就地取材，用木扳、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。 遇有創傷性出血的傷員，應迅速扎止血，

31、使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施：一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%Nacl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮管或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。 動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，

32、密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。2、物體打擊事故的預防及其應急預案物體打擊傷害是建筑行業常見事故四大傷害的其中一種，特別在施工周期短，勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業時常有出現。這就要求在高處作業的人員對機械運行、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發生。 防止物體打擊事故基本安全要求 人員進入施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行走。 安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護期使用的材料要能防止高空墜落物穿透。 臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。 作業過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下

33、或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在臨邊及洞口附近，并不可防礙通行。 高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。 吊運一切物料部必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，散料應用吊藍裝置好后才能起吊。 拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。 高處拆除作業時，對拆除下的物料要及時清理和運走，不得向下丟棄。發生物件打擊應急措施當發生物件打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血進行處理。發生物件打擊事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。

34、處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。出項顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉堵塞。有骨折者，應初步固定后在搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗桿或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。機械傷害事故的預防及其應急預案隨著建設規模的擴大，機械化水平的提高，令人擔憂的問題就是機械傷害事故的增加。機械傷害、起重吊裝傷害已排在“四大傷害”之中。應引起安全、設備營理人員的高度重視。機械傷害事故原因隨比較復雜，當采取相應

35、的措施是可以減少或避免事故發生，按機械的特點和工程特點提出危險環節和重點部位，不妨把關。高支模坍塌事故的急救援預案救援領導小組：組 長：李世安副組長：黃朝進 張桂杰 龐付軍 余濤 馬立敬組 員：張明 姚家貴 楊保健 李俊普 高宏偉配備機械：吊車2臺、挖掘機2臺、裝載機1臺救治中心：永興縣第二人民醫院第二部分 支架檢算32米現澆梁支架檢算一、檢算過程中用到的各種參數 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa單排單層貝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245.2KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22號工字鋼I=

36、3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。20號工字鋼I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。28號工字鋼I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。32號工字鋼I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。二、腹板部分，設3排貝雷片 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排單層貝雷片力學參數I=250497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 M=2364.6KN.m;Q=735.6KN 檢算過程所應考慮的各種荷載:1、貝雷片自重q1=

37、915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載(在腹板附近處)q4=腹板處模板重量+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁體自重 腹板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 頂板q6=(0.650.451+(0.65+0.3)/22.75)25=39.97K

38、N/m 底板q7=10.282.7525=19.25KN/m6、分配型鋼(暫按2根32號工字鋼間距2m)q8=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，貝雷梁跨徑按9m進行檢算,檢算時按三跨連續梁受均布荷載進行簡化計算 M=0.1ql2=0.1153.44792=1242.86KN.mM=2364.6KN.m 滿足要求 Q=0.6ql=0.6153.4479

39、=826.61Q1.2=882.72KN(剪力在臨時結構中可不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進行Q檢算過程中如果將荷載分項系數不進行考慮,即能滿足結構受力特性,不需考慮應力提高系數)滿足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.44794/(1002.1108751491.610-8)=0.0043m=4.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm三、底板箱梁中心位置處設雙排貝雷片雙排單層貝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 檢算過程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=

40、203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載q4=底板荷載+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁體自重 頂板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m7、分配型鋼(2根32號工字鋼間距2m)q7=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+

41、 q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，貝雷梁跨徑按9m進行檢算,檢算時按三跨連續梁受均布荷載進行簡化計算 M=0.1ql2=0.1106.392=967.33KN.mM=1576.4KN.m 滿足要求 Q=0.6ql=0.6106.39=574.02Q1.2=588KN(剪力在臨時結構中可不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進行Q檢算過程中如果將荷載分項系數不進行考慮,即能滿足結構受力特性,不需考慮應力提高系數) 滿足要求f=0.677q

42、l4/(100EI)=0.677106.394/(1002.1108500994.410-8)=0.0033m3.3mmf=l/400=9000/400=22.5mm四、翼緣板距箱梁中心6.75m的位置處設雙排貝雷片鋼材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m檢算過程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.01=5 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.0=4.0

43、KN/m4、模板荷載q4=側模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁體自重 頂板q5=(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型鋼(2根32號工字鋼間距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m貝雷梁跨徑按9m進行檢算,檢算時按三跨連續梁受均布荷載進行簡化計算 M=0.1ql2=0.197.07192=786.28KN.mM=1576.4KN.m 滿足要求 Q=0.6ql=0.69

44、7.0719=524.18Q1.2=588KN(剪力在臨時結構中可 不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進行Q檢算過程中如果將荷載分項系數不進行考慮,即能滿足結構受力特性,不需考慮應力提高系數)滿足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.07194/(1002.1108500994.410-8)=0.0041m4.1mmf=l/400=9000/400=22.5mm五、鋼管立柱頂橫梁各種參數設計1、跨中檢算跨中的鋼管立柱盡量布置在縱向貝雷梁的附近,以減少工字鋼橫梁上彎矩和剪應力,具體檢算如下：將作用在工字鋼上的荷載簡化為集中荷載，根據現場實際受力情況，橫梁簡化

45、成4跨不等跨連續梁，將鋼管立柱盡量布置貝雷梁在下方，除距箱梁中心線4.75m的單片貝雷梁作用在兩鋼管立柱之間的上橫梁的跨中外，其他位置的貝雷梁均在鋼管立柱正上方。因此對橫梁進行檢算時，主要考慮橫梁的剪應力，彎曲應力在檢算中不予考慮。由于工字鋼橫梁在腹板處所受的剪力最大,因此對橫梁檢算時只檢算腹板處的受力情況.假設橫梁采用3根焊接到一起32b號工字鋼，其中32號工字鋼的力學參數為I=116203cm4，W=7263 cm3，工字鋼自重57.73kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3計算3跨貝雷梁在均布荷載作用下，作用到橫梁支點處的作用力。3排貝雷梁作用在橫梁各支

46、點處的作用力分別為511.42 KN,1406.4 KN, 1406.4 KN, 511.42 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為(跨中)319.83 KN,879.53 KN, 879.53 KN, 319.83 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為(翼緣板)322.41 KN,886.63KN, 886.63KN, 322.41KN1排貝雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為(翼緣板)191.05KN,525.39KN, 525.39KN, 191.05KN按最大作用力3排貝雷梁力學模式通過SAP84檢算得出如下結果:計算模型彎矩圖剪力圖彎矩彎曲應力剪切力剪應力Y向位移

47、397.132kNm299.5MPa331.046kN52.8 Mpa10mm=M/W=397.13210-3/(726310-6)=182.33Mpaw=QS/(I)=331046428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=35.4 Mpa1.3w=1.385滿足規范要求。2、邊跨檢算由于在腹板處所受的剪力最大,因此只檢算腹板處的受力情況.橫梁假設采用將2根32b號工字鋼焊接到一起工字鋼的力學參數為：I=116202cm4，W=7262 cm3，工字鋼自重57.72kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3計算3跨連續梁在均布荷載作用下的各

48、支點處的作用力按3跨連續梁在均布荷載作用下的各支點處的作用力的力學模式通過SAP84檢算得出彎矩彎曲應力剪切力剪應力Y向位移145.515kNm136.1MPa122.514kN24.4 Mpa4mm=M/W=145.51510-3/(726210-6)=100.2Mpaw=QS/(I)=122514428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=19.6 Mpa1.3w=1.385滿足規范要求六、鋼管立柱計算1、跨中鋼管樁受力荷Q1=kmql=0.6153.4479=828.61KN 箱梁底板中心處: Q2=kmql=0.6106.39=574.02KN 翼緣板邊緣最外側:

49、 Q3=kmql=0.697.6719=527.42KN 距箱梁中心4.75m處: Q4=kmql=0.6(2.033+5+4+0.42)1.29=74.2KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應為N=(Q1+Q2+Q3)2+Q4=(828.61+527.42+74.2)2+574.02=3433.77KN假設在跨中設立柱5根,作用在中跨每根鋼管立柱上N=3433.77/5=686.754 KN。選用500，8mm鋼管樁鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9

50、/123.59)1/2=17.4cm假設鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1244 KNN=1406.4KNN =1510 KN，滿足規范要求2、邊跨鋼管立柱計算： 邊跨鋼管樁受力荷載計算 腹板處：Q=kmPl=0.4153.4479=552.4KN 箱梁底板中心處: Q=kmPl=0.4106.39=382.68KN 翼緣板邊緣最外側: Q=kmPl=0.497.6719=351.61KN 距箱梁中心4.75m處: Q=kmPl=0

51、.4(2.033+5+4+0.42)1.29=49.4KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應為N= Q1+Q2+Q3+Q4 =(552.4+351.61+49.4)2+382.68=2289.48KN假設在邊跨設4根,作用在邊跨每根鋼管立柱上N=2289.48/4=572.37KN。選用500，8mm鋼管鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假設鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/

52、(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1510KNN=511.42 KNN =1510 KN滿足規范要求但為了施工統一方便，且綜合考慮橫梁的受力和檢算結果，在邊跨處仍設5根鋼管樁。鋼管立柱設計原則如下： （1）在邊跨處設5根鋼管立柱（規格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設2根28b號工字鋼做橫梁。 （2）在每跨的跨中設置5根鋼管樁（規格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設3根28b號工字鋼做橫梁。（3）鋼管樁與鋼管樁之間用L75mm橫向進行連接以形成一個穩定的整體.七、分配梁設計計算 經

53、過比選，貝雷片上方采用鋪設22號工字鋼，作為分配梁，分配梁上方直接鋪設鋼模板。由于底模模板除兩端頭處各設一塊1.6m的模板外,其余位置模板縱向長度均為1.0m,從施工方便角度考慮,分配梁的縱向間距為1.0m。另外從內模支架拼設時的著力點考慮，分配梁應該為1.0m的整倍數時施工方便。1、箱梁中心線處分配梁檢算過程中所要考慮的荷載: （1）施工人員荷載q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振搗荷載q2=2.02.75=5.5KN/m（3）模板荷載q3=底板荷載+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30

54、t)+0.3)10=12.47KN/m（4）梁體自重 頂板q4=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q5=10.282.7525=19.25KN/m（5）分配型鋼自重:q6=0.03652.7510=1.003KN/m工字鋼所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m，按2跨連續梁受均布荷載檢算M=0.07ql2=0.0795.82.752M/W=50.7/(309.610-6)=163.81.3=188.5KN.m滿足要求f=0.52

55、1ql4/(100EI)=0.52195.82.754/(1002.1108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=2750/400=7mm 滿足要求箱梁中心處的剪力: Q2=0.625ql=0.695.82.75=164.65w=QS/(I)=164.65189.810-6/(358310-89.510-3)=91.8 Mpa1.3=188.5KN.m不滿足要求 將分配梁調整為22號工字鋼間距為1.0m,重新進行檢算檢算荷載Q=(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+13+30.375)=70.6KN/mM=0.07ql2=0.0770.62.752M/W=37.3/

56、309=120.951.3=188.5KN.mf=0.521ql4/(100EI)=0.52170.62.754/(1002.1108340010-8)=0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 滿足要求 考慮到底模安裝固定和拆卸過程中的方便，將分配梁的間距調整為20a工字鋼，間距也進行相應的調整，具體見布置圖八、基礎承載力計算 1、腹板位置處的鋼管樁基礎檢算先按獨立無筋擴展基礎考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=1406.4KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎按下底面2.8m2.8m,上頂面1.0m1.0m,厚度為1.2m的棱臺

57、考慮砼基礎自重G=(11+2.82.8+2.8)/31.225=4.656525=116.4KNP=(N+G)/A=(1406.4+116.4)/7.84=194.23Kpa200Kpa 考慮1.1的安全系數,地基承載力必須大于213Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加設1層網片。2、箱梁中心處的鋼管樁基礎檢算先按獨立無筋擴展基礎考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=879.53KN。 地基承載力按210Kpa考慮,地基基礎按下底面2.2m2.2m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.8m的棱臺考慮砼基礎自重G=(11+2.22.2+2.2)

58、/30.825=2.14425=53.6KNP=(N+G)/A=(879.53+53.6)/4.84=192.8Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數,地基承載力必須大于210Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加設1層網片。3、最外側翼緣板位置處的鋼管樁基礎檢算先按獨立無筋擴展基礎考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=886.63KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎按下底面2.2m2.2m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.8m的棱臺考慮砼基礎自重G=(11+2.22.2+2.2)/30.825=2.14425=53.6KNP=(

59、N+G)/A=(886.63+53.6)/4.84=194.26Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數,地基承載力必須大于210Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加設1層網片。說明:1、現澆梁鋼管樁基礎位置處如果地基承載力不滿足210Kpa的要求，可對基礎位置處的土用砂夾石（碎石、卵石占全重的30%50%）、灰土等進行換填，以上材料的壓實系數為不小于0.95。 2、按腹板處的基礎進行換填層相關參數的計算墊層的下底寬度計算b1=b+2ztg=2.5+20.8tg22=3.14m。墊層的上底寬度計算b2=3.14+0.6 =3.74m。墊層地面處的自應力cz=(3.743.74

60、+3.143.14+3.143.74)/30.816/(3.743.74)=10.8KpaPz=bl（pk-c）/（b+2ztg）（l+2ztg）其中b=2.5m，l=2.5m,pk=200Kpa, c=15.46Kpa,z=0.8m, =28(灰土), =22(砂夾石、碎石土) 砂夾石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7Kpa 灰土:Pz+c=102.7+10.8=113.5faz ,換填層的底部承載力必須大于113.5Kpa 砂夾石: Pz+c=116.5+10.8=127.3faz,換填層底部承載力必須大于127.3Kpa 3、在對基底進行處理時建議采用灰土進行。 4、具體換

61、填深度的大小根據現場實際承載力再確定。九、卸落設備計算 為了便于現澆梁體施工完畢后，底模順利的拆除，特設砂箱。 鋼柱上設480內mm480內mm，高500mm方形砂筒，用于拆卸時卸載 砂筒頂心尺寸460內mm460內mm 砂筒尺寸480內mm480內mm 筒壁厚0.016m卸落高度=20cm P1406.4KN 砂應力s1406.4/(0.480.48)=6.1MPas=10Mpa，滿足要求 跨中檢算: 砂筒壁應力t1406.40.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.02） =138.7MPat=170Mpa邊跨檢算:砂筒壁應力0.480.2/（(0.460.46

62、)（0.200.100.07）0.016） =109.3MPat=140Mpa附注： 1、貝雷梁橫向連接花架35個（4聯14個，3聯14個，2聯7個），貝雷梁連接銷子280個。三、24米現交箱梁支架布置計算表（一）、檢算過程中用到的各種參數 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa單排單層貝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3 M=788.2KN.m;Q=245.2KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m 22號工字鋼I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。20號工字鋼I=2370cm4, W=239 cm3, 每

63、延米自重q=27.9kg/m。28號工字鋼I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。32號工字鋼I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。二、腹板部分，設3排貝雷片 鋼材E=2.1105MPa=2.1108KPa3排單層貝雷片力學參數I=250497.23=751491.6cm4，W=10735.5 cm3 M=2364.6KN.m;Q=735.6KN 檢算過程所應考慮的各種荷載:1、貝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3=

64、2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載(在腹板附近處)q4=腹板處模板重量+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系+底模系=(81.084.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3+24.779/32/52.75)10=20.21KN/m5、梁體自重 腹板q5=(2.5+2.5+0.4)0.451/225=30.375KN/m 頂板q6=(0.650.451+(0.65+0.3)/22.75)25=39.97KN/m 底板q7=10.282.7525=19.25KN/m6、分配型鋼(暫按2根32號工字鋼間距2m)q8=520.0422

65、.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)1.2=153.447KN/m，貝雷梁跨徑按6.5m進行檢算,檢算時按三跨連續梁受均布荷載進行簡化計算 M=0.1ql2=0.1153.4476.52=648KN.mM=2364.6KN.m 滿足要求 Q=0.6ql=0.6153.4476.5=598.44Q1.2=882.72KN(剪力在臨時結構中可不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進行Q檢算

66、過程中如果將荷載分項系數不進行考慮,即能滿足結構受力特性,不需考慮應力提高系數)滿足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677153.4476.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0018m1.8mmf=l/400=6500/400=16.25mm三、底板箱梁中心位置處設雙排貝雷片雙排單層貝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 檢算過程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.751=6.875 KN/m 3、振搗荷載q3

67、=2.02.75=5.5KN/m4、模板荷載q4=底板荷載+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3)10=20.21KN/m6、梁體自重 頂板 q5=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q6=10.282.7525=19.25KN/m7、分配型鋼(2根32號工字鋼間距2m)q7=520.0422.75/2=0.5775KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)1.4+1.2(2.03+20.21

68、+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，貝雷梁跨徑按9m進行檢算,檢算時按三跨連續梁受均布荷載進行簡化計算 M=0.1ql2=0.1106.36.52=449.1KN.mM=1576.4KN.m 滿足要求 Q=0.6ql=0.6106.36.5=414.57Q1.2=588KN(剪力在臨時結構中可不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進行Q檢算過程中如果將荷載分項系數不進行考慮,即能滿足結構受力特性,不需考慮應力提高系數) 滿足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677106.36.54/(1002.1108751491.610-8)=0.0012

69、m1.2mmf=l/400=6500/400=16.25mm四、翼緣板距箱梁中心6.75m的位置處設雙排貝雷片鋼材E=2.1105MPa=2.1108Kpa，I=500994.4cm4, W=7157 cm3 M=1576.4KN.m;Q=490.4KN 貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m檢算過程所考慮的荷載:1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m 2、施工人員荷載q2=2.52.01=5 KN/m 3、振搗荷載q3=2.02.0=4.0KN/m4、模板荷載q4=側模=(81.084/5.85)10=55.44KN/m5、梁體自重 頂板q5=

70、(0.2+0.3)/2225=12.5KN/m 6、分配型鋼(2根32號工字鋼間距2m)q6=520.0422.0/2=0.42KN/m貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)1.4+1.2(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m貝雷梁跨徑按9m進行檢算,檢算時按三跨連續梁受均布荷載進行簡化計算 M=0.1ql2=0.197.0716.52=410.1KN.mM=1576.4KN.m 滿足要求 Q=0.6ql=0.697.0716.5=378.6Q1.2=588KN(剪力在臨時結構中可 不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力

71、提高系數1.2,在進行Q檢算過程中如果將荷載分項系數不進行考慮,即能滿足結構受力特性,不需考慮應力提高系數)滿足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.67797.0716.54/(1002.1108500994.410-8)=0.0011m1.1mmf=l/400=6500/400=16.25mm五、鋼管立柱頂橫梁各種參數設計1、跨中檢算跨中的鋼管立柱盡量布置在縱向貝雷梁的附近,以減少工字鋼橫梁上彎矩和剪應力,具體檢算如下：將作用在工字鋼上的荷載簡化為集中荷載，根據現場實際受力情況，橫梁簡化成4跨不等跨連續梁，將鋼管立柱盡量布置在貝雷梁在下方，除箱梁中心線處和距箱梁中心線4.75m處對

72、橫梁跨中有彎矩外，其他位置的貝雷梁均在鋼管立柱正上方。因此對橫梁進行檢算時，主要考慮橫梁的剪應力，彎曲應力在檢算中不予考慮。由于工字鋼橫梁在腹板處所受的剪力最大,因此對橫梁檢算時只檢算腹板處的受力情況.假設橫梁采用3根焊接到一起32b號工字鋼，其中32號工字鋼的力學參數為I=116203cm4，W=7263 cm3，工字鋼自重57.73kg/m,A=73.43cm2,=311.5cm,S=428.83cm3計算3跨貝雷梁在均布荷載作用下，作用到橫梁支點處的作用力。3排貝雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為369.24 KN,1015.42 KN, 1015.42KN, 369.24 KN2排貝

73、雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為(跨中)230.92KN,635.02 KN,635.02KN, 230.92 KN2排貝雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為(翼緣板)232.78KN,640.15KN, 640.15KN, 232.78KN1排貝雷梁作用在橫梁各支點處的作用力分別為(翼緣板)137.94KN,379.33KN, 379.33KN, 137.94KN按最大作用力3排貝雷梁力學模式通過SAP84檢算得出如下結果:計算模型彎矩圖剪力圖彎矩彎曲應力剪切力剪應力Y向位移286.72kNm216.24MPa239.01kN38.12 Mpa7.2mm=M/W=286.7210-3/(

74、726310-6)=131.64Mpaw=QS/(I)=239010428.8310-6/(11620310-811.5310-3)=25.56 Mpa1.3w=1.3852、邊跨檢算由于在腹板處所受的剪力最大,因此只檢算腹板處的受力情況.橫梁假設采用將2根32b號工字鋼焊接到一起的工字鋼的力學參數為：I=116202cm4，W=7262 cm3，工字鋼自重57.72kg/m,A=73.42cm2,=211.5cm,S=428.82cm3計算3跨連續梁在均布荷載作用下的各支點處的作用力按3跨連續梁在均布荷載作用下的各支點處的作用力的力學模式通過SAP84檢算得出彎矩彎曲應力剪切力剪應力Y向位移

75、105.06kNm98.26MPa88.455kN17.62 Mpa3mm=M/W=105.0610-3/(726210-6)=72.3Mpaw=QS/(I)=88.455428.8210-6/(11620210-811.5210-3)=14.15 Mpa1.3w=1.385滿足要求六、鋼管立柱計算1、跨中鋼管樁受力荷載計算 腹板處：Q1=kmPl=0.6153.4476.5=598.443KN 箱梁底板中心處: Q2=kmPl=0.6106.36.5=414.57KN 翼緣板邊緣最外側: Q3=kmPl=0.697.6716.5=380.92KN 距箱梁中心4.75m處: Q4=kmPl=0

76、.6(2.033+5+4+0.42)1.26.5=53.6KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應為N=Q1+Q2+Q3+Q4=(598.443+414.57+380.92+53.6)2=2895.07KN假設在跨中設立柱5根,作用在中跨管鋼立柱上N=1015.42KN。選用500，8mm鋼管樁鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假設鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =

77、170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為1510KNN=1015.42KNN =1510KN，滿足要求2、邊跨鋼管立柱計算： 邊跨鋼管樁受力荷載計算 腹板處：Q1=kmPl=0.4153.4476.5=398.96KN 箱梁底板中心處: Q2=kmPl=0.4106.36.5=276.38KN 翼緣板邊緣最外側: Q3=kmPl=0.497.6716.5=253.94KN 距箱梁中心4.75m處: Q4=kmPl=0.4(2.033+5+4+0.42)1.26.5=35.7KN作用在鋼管立柱上的總的荷載應為N= Q1+Q2+Q

78、3+Q4 =(398.96+276.38+253.94+35.7)2=1929.96KN假設在邊跨設5根,作用在邊跨,每根鋼管立柱上N=369.24KN。選用500，8mm鋼管鋼管截面積A=p（R2-r2）p（25224.22）123.59cm2I=p（D4-d4）/64=p（50448.44）/64=37405.9cm4i（I/A）1/2=(37405.9/123.59)1/2=17.4cm假設鋼柱最高l12ml/i1200/17.468.9=150查表得0.719N/(A)= =170MpaN= (A)=170123.590.71910-4=1510KN即每根鋼管樁承受的最大軸向壓力為15

79、10KNN=369.24KNN =1510KN鋼管立柱設計原則如下： （1）在邊跨處設5根鋼管立柱（規格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設2根28b號工字鋼做橫梁。 （2）在每跨的跨中設置5根鋼管樁（規格為500，8mm），鋼管樁上安放砂箱,砂箱上鋪設3根28b號工字鋼做橫梁。（3）鋼管樁與鋼管樁之間用L75mm橫向進行連接以形成一個穩定的整體.七、分配梁設計計算 經過比選，貝雷片上方采用鋪設22號工字鋼，作為分配梁，分配梁上方直接鋪設鋼模板。由于底模模板除兩端頭處各設一塊1.6m的模板外,其余位置模板縱向長度均為1.0m,從施工方便角度考慮,分配梁的縱向間距為1.0m。另外從內

80、模支架拼設時的著力點考慮，分配梁應該為1.0m的整倍數時施工方便。1、箱梁中心線處分配梁檢算過程中所要考慮的荷載: （1）施工人員荷載q1=2.52.751=6.875 KN/m （2）振搗荷載q2=2.02.75=5.5KN/m（3）模板荷載q3=底板荷載+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系=(24.779/32/52.75+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3)10=12.47KN/m（4）梁體自重 頂板q4=(0.65+0.3)/22.75)25=32.66KN/m 底板 q5=10.282.7525=19.25KN/m（5）分配型鋼自重:q6=0.0365

81、2.7510=1.003KN/m工字鋼所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+12.47+32.66+19.25)=95.8KN/m，按2跨連續梁受均布荷載檢算M=0.07ql2=0.0795.82.752M/W=50.7/(309.610-6)=163.81.3=188.5KN.m滿足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.52195.82.754/(1002.1108340610-8)=0.004m4mmf=l/400=2750/400=7mm 滿足要求箱梁中心處的剪力: Q2=0.625ql=0.695

82、.82.75=164.65w=QS/(I)=95.8189.810-6/(358310-89.510-3)=53.4Mpa1.3=188.5KN.m不滿足要求 將分配梁調整為22號工字鋼間距為1.0m,重新進行檢算檢算荷載q =(6.875+5.5)1.4+1.2(1.003+13+30.375)=70.6KN/mM=0.07ql2=0.0770.62.752M/W=37.3/309=120.951.3=188.5KN.mf=0.521ql4/(100EI)=0.52170.62.754/(1002.1108340010-8)=0.003m3mmf=l/400=2750/400=7mm 滿足要

83、求八、基礎承載力計算 1、腹板位置處的鋼管樁基礎檢算先按獨立無筋擴展基礎考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=1015.42KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎按下底面2.6m2.6m,上頂面1.0m1.0m,厚度為1.0m的棱臺考慮砼基礎自重G=(11+2.62.6+2.6)/31.025=3.4525=86.3KNP=(N+G)/A=(1015.42+86.3)/6.76=162.97Kpa200Kpa 考慮1.2的安全系數,地基承載力必須大于200Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加設1層網片。2、箱梁中心處的鋼管樁基礎檢算

84、先按獨立無筋擴展基礎考慮 b=b0+2htg 其中h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=635.02KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎按下底面2.0m2.0m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.7m的棱臺考慮砼基礎自重G=(11+2.02.0+2.0)/30.825=2.14425=46.66KNP=(N+G)/A=(635.02+46.66)/4=170.42Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數,地基承載力必須大于200Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加設1層網片。3、最外側翼緣板位置處的鋼管樁基礎檢算先按獨立無筋擴展基礎考慮 b=b0+2htg 其中

85、h=1.0m,=45,b0=0.5m，N=640.15KN。 地基承載力按200Kpa考慮,地基基礎按下底面2.0m2.0m,上頂面1.0m1.0m,厚度為0.7m的棱臺考慮砼基礎自重G=(11+2.02.0+2.0)/30.825=2.14425=46.66KNP=(N+G)/A=(640.15+46.66)/4=171.7Kpa200Kpa 考慮一定的安全系數,地基承載力必須大于200Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加設1層網片。說明:1、現澆梁鋼管樁基礎位置處如果地基承載力不滿足200Kpa的要求，可對基礎位置處的土用砂夾石（碎石、卵石占全重的30%50%）、灰土等

86、進行換填，以上材料的壓實系數為不小于0.95。 2、按腹板處的基礎進行換填層相關參數的計算墊層的下底寬度計算b1=b+2ztg=2.5+20.8tg22=3.14m。墊層的上底寬度計算b2=3.14+0.6 =3.74m。墊層地面處的自應力cz=(3.743.74+3.143.14+3.143.74)/30.816/(3.743.74)=10.8KpaPz=bl（pk-c）/（b+2ztg）（l+2ztg）其中b=2.5m，l=2.5m,pk=200Kpa, c=15.46Kpa,z=0.8m, =28(灰土), =22(砂夾石、碎石土) 砂夾石 Pz=116.5Kpa 灰土 Pz=102.7

87、Kpa 灰土:Pz+c=102.7+10.8=113.5faz ,換填層的底部承載力必須大于113.5Kpa 砂夾石: Pz+c=116.5+10.8=127.3faz,換填層底部承載力必須大于127.3Kpa 3、在對基底進行處理時建議采用灰土進行。 4、具體換填深度的大小根據現場實際承載力再確定。按整體基礎考慮P=N/A鋼柱下采用2.0m10.8m0.5m的c25砼基礎，A=2.01530m2 鋼管立柱的重量在檢算中不考慮P=(2895.07+21.60.526)/30=106.9KPa 考慮1.2的安全系數,地基承載力必須大于130Kpa,可滿足要求為保證基礎施工過程中不均性,在基礎底加

88、設1層網片.九、卸落設備計算 鋼柱上設480內mm480內mm，高500mm方形砂筒，用于拆卸時卸載 砂筒頂心尺寸460內mm460內mm 砂筒尺寸480內mm480內mm 筒壁厚0.016m卸落高度=20cm P1015.42KN 砂應力s1015.42/(0.480.48)=4.4MPas=10Mpa，滿足要求 跨中檢算: 砂筒壁應力t1015.420.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.02） =100.414MPat=170Mpa邊跨檢算:砂筒壁應力t640.150.480.2/（(0.460.46)（0.200.100.07）0.016） =78.91MPat=140Mpa