1、高支模施工方案1 工程簡述本工程結構層高變化大,高支模施工部位多,施工工期十分緊張,高支模施工在整個工程中作為一個重點來控制,在保證高支模施工安全、質量地前提下,加快施工進度.本工程存在地主要高支模施工部位,具體見表 1 所示.表 1 主要高支模施工部位序號部位支模高度(m)樓板厚度(mm)梁最大截面(mm)1 A1、A3區展覽廳(-6.150m 5.850)11.84m 樓板厚 160mm 9001300 2 A4、A5、A6區大堂(-7.150m 3.195m)10.185m 樓板厚 160mm 4001200 3 A4、A6區大畫廊(3.195m 13.350m)10.005m 樓板厚

2、150mm 5001000、3502150(上反梁)4 A1、A3區展覽廳(5.850m 13.350m)7.34m 樓板厚 160mm 9001300 5 A1、A3區展覽廳(13.350m 20.850m)7.34m 樓板厚 160mm 9001300 6 A1、A3區展覽廳(20.850m 28.800m)7.79m 樓板厚 160mm 9001300 2 工程重點及關鍵技術根據本工程大跨度、高支撐、梁截面高地施工特點,高支模施工地重點是：高支模支撐體系地整體穩定性以及高支模地模板體系選型.1 在方案選擇上對于支撐高度大于等于8m 地超高支模體系,支撐體系地整體穩定性及相應地模板體系,采

3、用 ADG 腳手架支撐體系；對于支撐高度小于8m地高支模采用普通碗口式腳手架體系能夠滿足施工要求.根據本工程特點,將高支模地支撐體系作如下分類,具體見表 2 所示.表 2 高支模分類序號名稱支撐高度支撐體系1 超高支模體系 8m ADG腳手架2 一般高支模體系 8m 碗扣式腳手架2 為了避免架體承載力偏心受壓而降低,在架體立桿頂部和底部均設可調支托,使立桿成為典型地軸心受壓構件,充分發揮立桿地作用.3 在每根立管下加 50mm 厚通長腳手板,并在立桿下部 200mm 處設置掃地桿.4 沿架體高度連續設置剪刀撐,以加強支撐架體剛度.3 超高支模體系選型、設計及計算對于 A1、A3 區展覽廳(-6

4、.150m 5.850),A4、A5、A6 區大堂(-7.150m 3.195m),A4、A6區大畫廊 (3.195m 13.350m)范圍內超高支模支撐體系采用ADG 腳手架進行支撐.1 超高支模體系設計、選型超高支模體系設計、選型詳見表3 所示.圖 1 ADG 腳手架效果圖,圖 2 ADG 腳手架支撐體系平面圖,圖 3 ADG 腳手架梁支撐節點圖.表 3 主要超高支模體系選型構件規格模板及支撐體系梁(梁高 1m以下)模板18 厚雙面覆膜多層板龍骨梁底次龍骨50100mm木方 300mm；中間龍骨100 100mm木方600mm；主龍骨10#工字鋼 1500mm.梁側50 100mm木 方

5、次 龍 骨 400,48 雙 鋼 管 做 主 龍 骨 600,750mm以上地梁設 14 對拉螺桿 500600.支撐體系支撐采用ADG48系統腳手架,1500mm(梁長方向)500mm(梁寬方向),步距 2000mm,立桿下端采用可調底座支撐,下放 50mm通長腳手板,立桿上端采用可調頂托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,頂托口卡住10#工字鋼主龍骨,避免滑移.ADG 腳手架采用特制模塊組裝成架體,保證整個支撐體系地穩定性.梁(梁高 1m 1.3m)模板18 厚雙面覆膜多層板龍骨梁底次龍骨50 100mm木方 300mm,中間龍骨100 100mm木方500mm,10#工

6、字鋼 500mm.梁側50 100mm木方次龍骨300,48 雙鋼管做主龍骨500,14 螺桿 500500 對拉.支撐體系支撐采用ADG48系統1500mm(梁長方向)500mm(梁寬方向),步距2000mm,立桿下端采用可調底托支撐,下放50mm通長腳手板,立桿上端采用可調頂托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,頂托頂口卡住10#工字鋼主龍骨,避免滑移.ADG 腳手架采用特制模塊組裝成架體,保證整個支撐體系地穩定性.梁(梁高 1.3m 以上)模板18 厚雙面覆膜多層板龍骨梁底次龍骨50100mm木方 200mm,中間龍骨100 100mm木方500mm,主龍骨 10#工字

7、鋼 500mm.構件規格模板及支撐體系梁側50100mm木方次龍骨 250,48 雙鋼管做主龍骨,14 螺桿 500500 對拉.支撐體系支撐采用ADG48系統1000mm(梁長方向)500mm(梁寬方向),步距2000mm,立桿下端采用可調底托支撐,下放50mm通長腳手板,立桿上端采用可調頂托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,頂托頂口卡住10#工字鋼主龍骨,避免滑移.ADG 腳手架采用特制模塊組裝成架體,保證整個支撐體系地穩定性.板(160mm厚)模板18 厚雙面覆膜多層板次龍骨100100mm 木方 400mm 主龍骨10#工字鋼 1500 支撐體系支撐采用ADG 48

8、 模塊式腳手架支撐架,鋼管立桿沿工字鋼方向2000mm,垂直工字鋼方向1500mm,橫桿步距2000mm,立桿下端采用可調底托支撐,下放50mm通長腳手板,立桿上端采用可調頂托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,頂托頂口卡住10#工字鋼主龍骨,避免滑移.ADG 腳手架采用特制模塊組裝成架體,保證整個支撐體系地穩定性.圖 1 ADG 腳手架支撐體系效果圖說明：樓板厚度160mm，采用 ADG系列腳手架，搭設立桿間距2000*1500，橫 桿 步 距2000mm，搭 設 主 龍 骨 采 用10#工 字 鋼1500。次梁采用100*100 木方 400,單根立桿承載力36.6KN。

9、圖 2 ADG腳手架支撐體系平面圖梁說明：梁截面高度小于750mm 不設對拉螺栓，大于750mm 時可設置 14500*500間距對拉螺栓。圖 3 ADG 腳手架支撐體系節點圖100*100mm 木方400mm800012000mm直徑14對拉螺栓 50050*100mm 木方250mm18厚雙面覆膜膠合板10#工字鋼10#工字鋼50*100mm 木方250mm100*100mm 木方500mm雙鋼管 500雙鋼管 500ADG750ADG500ADG500ADG750ADG20002 超高支模支撐體系驗算1)以梁高 3502150 進行驗算,具體驗算過程詳見表4 所示.表 4 高支模設計驗算

10、序號驗算過程計算式1 計算標準荷載模板及支架自重標準值取 F1=0.5KN/m3新澆混凝土自重標準值取 F2=25.00 KN/m 3鋼筋自重標準值樓板取 F3=1.1KN/m 3框架梁取 F3=1.5 KN/m 3；施工荷載取 F4=2.5 KN/m 2振搗混凝土產生荷載標準值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 計算參數雙面覆膜多層板(18mm厚)：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=6500N/mm2,彈性模量調整系數0.9,E=65000.9=5850N/mm2木方：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗

11、剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=10000 N/mm2,彈性模量調整系數0.8,E=100000.8=8000N/mm210#工字鋼：W=49000 A=1433mm 2E=206000N/mm 2I=2450000mm4fm=215N/mm2 fv=125N/mm 2ADG：48(2.7mm 厚)鋼管截面積A=387mm 2鋼管回轉半徑i=16.15mm =L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428f=320N/mm 23 梁底模驗算：【18 厚】計算示意圖(按二等跨連續梁計算)承載能力計算荷載：F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重

12、：F1=0.5 2.15=1.07N/mm 混凝土自重：F2=252.15=53.75N/mm 鋼筋自重：F3=1.5 2.15=3.225N/mm 混凝土振搗荷載：F5=2.0 1=2.0N/mm 線荷載 q1=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9=65.2N/mm 線荷載 q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=62.7N/mm 其中：式中0.9 為計算折減系數.梁底采用18mm 雙面覆膜多層板,此龍骨采用50100 木方,間距 200mm.序號驗算過程計算式抗彎強度驗算：=M/W 其中：M=0.125q1l l=0.125 65.2 200200=652000N.

13、mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm 3則：=12.07N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.6 2565.2 200=8150N A=b h=10001 8=18000mm 2則：=0.45N/mm2fv=1.6 N/mm 2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：5850 N/mm2I 表示慣性矩I=bhhh/12=10001 81818/12=486000mm4則=0.52162.7200 200200200/(1005850486000)=0.18mm200/400mm

14、=0.5mm.則：該梁底模板符合施工設計要求.4 梁底次龍骨驗算【50100 木方200mm】計算示意圖(按兩等跨連續梁計算)：抗彎強度驗算：根據計算q1=65.2 200/1000=13.04 N/mm,q2=62.7 200/1000=12.54N/mm 梁底次龍骨采用50100 木方,間距 200mm=M/W 其中：M=0.125q1l2=0.1 2513.04 500500=407500Nmm W=b h h/6=50 100100/6=83333mm3則：=4.9N/mm2fm=17 N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.62513.04 500=4075

15、N A=b h=2/3 50100=3333mm 2則：=1.22N/mm2 fv=1.6N/mm 2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=4166667mm4則：=0.12mm=500/400=1.25mm.則：梁底模板次龍骨滿足要求.5 梁底中間龍骨計算示意圖(按二等跨連續梁計算)：200 200 500 500 序號驗算過程計算式驗算【100100 木方500mm】根據計算：q1=65.2 500/1000=32.6N/mm q2=62.7 500/1000=31.35N/mm 抗彎強度驗

16、算：=M/W 梁底中間龍骨采用100100 木方,順梁方向間距500mm.M=0.125q1l2=0.125 32.6 500500=1018750Nmm W=b h h/6=100 100100/6=166667mm3則：=6.1N/mm2fm=17 N/mm 2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.625 32.6 500=10187N A=b h=2/3 100100=6667mm 2則：=1.53N/mm2 fv=1.6N/mm2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=8

17、333333mm4則：=0.15mm=500/400=1.25mm.則：梁底模板次龍骨滿足要求.6 梁底主龍骨驗算【10#工字鋼500】計算示意圖(按二等跨連續梁計算)：根據計算：q1=65.2 500/1000=32.6N/m,q2=62.7 500/1000=31.35N/m 抗彎強度驗算：=M/W 梁底主龍骨采用10#工字鋼,順梁方向間距1000mm,垂直梁方向500mm.M=0.125q1l2=0.12532.6 1000 1000=4075000Nmm 10#工字鋼：W=49000mm 3則：=83.2/mm2fm=215 N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l

18、=20375N 10#工字鋼：A=1433mm 2則：=14.2N/mm2fv=125N/mm2序號驗算過程計算式撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2；I 表示慣性矩 I=2450000mm4=0.3mm=1000/400=2.5mm.則：梁底模板地主龍骨滿足要求.7 梁底立桿穩定性驗算【ADG48 鋼管1000 500】板底立桿為ADG 48 型鋼管,沿梁長方向間距1000mm,沿梁寬方向橫向間距500mm.立桿步距為2000mm.立桿穩定性驗算：=N/?A每根立桿承受地荷載N=0.5 1.5=q1=0.5 65.2=32

19、.6N F=36.6KN(每根立桿)ADG：48(2.7mm 厚)鋼管面積 A=387mm2鋼管回轉半徑i=16.15mm,=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428=N/?A=32600/0.428 387=196N/mm 2 f=320N/mm 2.則：梁底鋼管立桿穩定性符合要求.8 梁側經復核符合設計,滿足要求.2)以梁高 9001300 進行驗算,具體驗算過程詳見表5 所示.表 5 高支模設計驗算序號驗算過程計算式1 計算標準荷載模板及支架自重標準值取 F1=0.5KN/m3新澆混凝土自重標準值取 F2=25.00 KN/m 3鋼筋自重標準值樓板取 F3=1.1KN/m

20、 3框架梁取 F3=1.5 KN/m 3；施工荷載取 F4=2.5 KN/m 2振搗混凝土產生荷載標準值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 計算參數雙面覆膜多層板(18mm厚)：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=6500 N/mm2,彈性模量調整系數0.9,E=65000.9=5850N/mm2木方：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=10000 N/mm2,彈性模量調整系數0.8,E=100000.8=8000N/mm2500 500 序號驗算過程計算式10#工字

21、鋼：W=49000 A=1433mm 2E=206000N/mm 2I=2450000mm4fm=215N/mm2 fv=125N/mm2ADG：48(2.7mm 厚)鋼管截面積A=387mm 2鋼管回轉半徑i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428f=320N/mm 23 梁底模驗算：【18 厚】計算示意圖(按二等跨連續梁計算)承載能力計算荷載：F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重：F1=0.5 1.3=0.65N/mm 混凝土自重：F2=251.3=32.5N/mm 鋼筋自重：F3=1.5 1.3=1.95N/mm 混凝

22、土振搗荷載：F5=2.0 1=2.0N/mm 線荷載 q1=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9=40.42N/mm 線荷載 q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=37.9N/mm 其中：式中0.9 為計算折減系數.梁底采用18mm 雙面覆膜多層板,此龍骨采用50100 木方,間距 300mm.抗彎強度驗算：=M/W 其中：M=0.125q1l l=0.12540.42 300300=454725N.mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm3則：=8.4N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.6 2

23、540.42 300=7579N A=b h=10001 8=18000mm 2則：=0.42N/mm2fv=1.6 N/mm 2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：5850 N/mm2I 表示慣性矩I=b hhh/12=10001 81818/12=486000mm4則=0.521 37.9 300300300300/(100 5850486000)=0.56mm300/400mm=0.75mm.則：該梁底模板符合施工設計要求.4 梁底次龍骨驗算【50100 木方300mm】計算示意圖(按兩等跨連續梁計算)：序號驗算過程計算式抗彎強度驗算：根據計

24、算q1=40.42 300/1000=12.13 N/mm,q2=37.9 300/1000=11.37N/mm 梁底次龍骨采用50100 木方,間距 300mm=M/W 其中：M=0.125q1l2=0.125 12.13 500 500=379062Nmm W=b h h/6=50 100100/6=83333mm3則：=4.5N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.625 12.13 500=3790N A=b h=2/3 50100=3333mm 2則：=1.14N/mm2fv=1.6N/mm2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(

25、100 EI)其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=4166667mm4則：=0.11mm=500/400=1.25mm.則：梁底模板次龍骨滿足要求.5 梁底中間龍骨驗算【100100 木方500mm】計算示意圖(按二等跨連續梁計算)：根據計算：q1=40.42 500/1000=20.21N/m,q2=37.9 500/1000=18.95N/m 抗彎強度驗算：=M/W 梁底中間龍骨采用100100 木方,順梁方向間距500mm.M=0.125q1l2=0.12 520.21 500 500=631562Nmm W=b h h/6=100 100100

26、/6=166667mm3則：=3.8N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.625 20.21 500=6316N A=b h=2/3 100100=6667mm 2則：=0.95N/mm2fv=1.6N/mm2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)250 250 500 500 500 500 序號驗算過程計算式其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=8333333mm4則：=0.09mm=500/400=1.25mm.則：梁底模板次龍骨滿足要求.6 梁底主龍骨驗算【10#工字鋼500】

27、計算示意圖(按二等跨連續梁計算)：根據計算：q1=40.42 500/1000=20.21N/m,q2=37.9 500/1000=18.95N/m 抗彎強度驗算：=M/W 梁底主龍骨采用10#工字鋼,順梁方向間距1500mm,垂直梁方向500mm.M=0.125q1l2=0.12 520.21 1500 1500=5684062Nmm 10#工字鋼：W=49000mm 3則：=116N/mm 2fm=215N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=18947N 10#工字鋼：A=1433mm 2則：=13.2N/mm2fv=125N/mm2撓度驗算：=0.521 q2l

28、l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2I 表示慣性矩 I=2450000mm4=1.0mm=1500/400=3.75mm.則：梁底模板地主龍骨滿足要求.7 梁底立桿穩定性驗算【ADG48 鋼管1500 500】板底立桿為ADG 48 型鋼管,沿梁長方向間距1500mm,沿梁寬方向橫向間距 500mm.立桿步距為2000mm.立桿穩定性驗算：=N/?A每根立桿承受地荷載N=0.51.5=q1=0.75 40.42=30.3N F=36.6KN(每根立桿)ADG：48(2.7mm 厚)鋼管面積 A=387mm 2鋼管回轉半徑i=16.15mm,=L/i=200

29、0/15.8=124 查表得?=0.428=N/?A=30300/0.428 387=183N/mm 2f=320N/mm 2.序號驗算過程計算式則：梁底鋼管立桿穩定性符合要求.8 梁側模驗算：梁側模板驗算【18 厚】側壓力計算：設 T=20,V=2m/h,1=1.2,2=1.15,則F=0.22 ct012v1/2=0.22 25 (200/35)1.2 1.15 21/2=61.3KN/m2 F=cH=251.3=32.5KN/m2取二者較小值32.5KN/m2計算.次龍骨間距為300mm,模板按三跨連續梁計算,梁側模承受傾倒混凝土時產生地水平荷載4KN/m 2和新澆筑混凝土對模板地側壓力

30、.取 200 寬面板作為計算單元.計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：荷載：q=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 0.2=8KN/m=8N/mm 抗彎強度驗算：Mmax=Kmql2=0.18300300=72000N.mm W=b hh/6=200 18 18/6=10800mm 3max=Mmax/W=72000/10800=6.7N/mm 2 fm=17N/mm 2,滿足要求.抗剪強度驗算：剪力 V=Kvql=0.6 8300=1440N 則剪應力=3V/2bh=31440/(2 20018)=0.6N/mm2fv=1.6N/mm2.滿足要求撓度驗算：=0.677 ql l l l/(

31、100 EI)其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩：I=20018181818/12=97200mm4=0.677 8300300300 300/(100 800097200)=0.56mm =300/400=0.75mm,滿足要求.序號驗算過程計算式9 梁側次龍骨驗算【50100 木方300】按三跨連續梁計算,l=500 次梁為 50100 木方.q=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 300/1000=12N/mm 其中：I=50100 100100/12=4166667mm4；W 50100 100/6 83333mm 3抗彎強度驗算：M 0.1q l l=0.1

32、 12500500=300000N.mm=M/W=300000/83333=3.6N/mm2 fm=17N/mm2抗剪強度驗算：剪力 V=Kvql=0.612500=3600N 則 剪 應 力=3V/2bh=3 3600/(2 50 100)=0.54N/mm 2 fv=1.6N/mm2撓度驗算：=0.677 q1l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩：I=50100100100/12=4166667mm4=0.677 12500 500500500/(100 80004166667)=0.1mm=0.15mm =500/400=1.25mm.

33、滿足要求10 梁側主龍骨驗算【雙鋼管 500】按三跨連續梁計算：主龍骨采用雙鋼管500mm.q=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 500/1000=20.1N/mm 其中：I=121870mm4；W 10155mm 3抗彎強度驗算：M 0.1q l l=0.1 20.1 500500=502500N.mm=M/(2W)=502500/10155=49.5N/mm2 fm=215N/mm2抗剪強度驗算：剪力 V=Kvql=0.6 20.1 500=6030N 剪應力=V/A=6030/489=12.3N/mm 2fv=125N/mm2撓度驗算：=0.67 7q2l l l l/(100 E

34、I)其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2I 表示慣性矩：I=121870mm 20.677 20.1 500500500500/(100 206000121870)=0.3mm 序號驗算過程計算式=0.3mm =500/400=1.25mm.滿足要求.11 梁側對拉螺栓驗算【14500 500】對拉螺栓直接承受雙鋼管傳來地集中力,選直徑為14 地對拉螺栓,間距為 500,單根螺栓承受地最大拉力為：N=(32.5 1.2+4 1.4)0.9 0.5 0.5=10.04KN,A=154mm2=NA=10.041000 154=65N/mm2ft=215N/mm2滿足要求.3)板支撐體系驗

35、算以板 160mm 厚進行驗算,具體驗算過程詳見表6.表 6 板支撐體系驗算序號驗算過程計算式1 計算標準荷載模板及支架自重標準值取 F1=0.5KN/m3新澆混凝土自重標準值取 F2=25.0 KN/m 3鋼筋自重標準值樓板取 F3=1.1KN/m3施工荷載取 F4=2.5KN/m3振搗混凝土產生荷載標準值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 計算參數雙面覆膜多層板(18mm厚)：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪fv=1.6N/mm 2；彈性模量 E=6500N/mm2,彈性模量調整系數0.9,E=6500 0.9=5850N/mm2木方：抗彎強

36、度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=10000N/mm 2,彈性模量調整系數0.8,E=100000.8=8000N/mm210#工字鋼：W=49000mm 3A=1433mm 2E=206000N/mm 2I=2450000mm 2fm=215N/mm2 fv=125N/mm2ADG：48(2.7mm 厚)鋼管面 A=387mm 2鋼管回轉半徑i=16.15mm=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428f=320N/mm 23 板底模板驗算：【18 厚】計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：承載能力計算荷載：F=(F1+F2+F3)1.2 0

37、.9+F41.4 0.9其中：模板自重：F1=0.5 1 0.16=0.08N/mm 4000 4000 400 序號驗算過程計算式混凝土自重：F2=250.16=4N/mm 鋼筋重：F3=1.1 0.16=0.176N/mm 施工荷載 F4=2.5 1KN/mm=2.5N/mm 混凝土振搗荷載：F5=2.01=2N/mm則：線荷載q1=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F41.4 0.9=7.75 N/mm 剛度驗算荷載：線荷載q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=4.60N/mm 其中：式中0.9 為計算析減系數.抗彎強度驗算：=M/W 其中：M=0.1 q1l l=0.1

38、7.75 400400=124000N.mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm3則：=2.3N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.60q 1l=0.60 7.75 400=1860N A=b h=10001 8=18000mm 2則：=0.10N/mm2fv=1.6 N/mm 2撓度驗算：=0.677 4.60 400400400400/(100 EI)其中：E表示彈性模量：5850 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=10001 81818/12=486000mm4則=0.6674.60400400400400/(100585

39、0486000)=0.28mm =400/400=1.0mm,該板底模板符合施工設計要求.4 板底模板次龍骨驗算【100100 木方400】計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：抗彎強度驗算：q1=7.75 400/1000=3.1N/mm q2=4.60400/1000=1.84N/mm=M/W 其中：M=0.1 q1l l=0.1 3.1 15001500=697500N.mm W=b h h/6=100 100100/6=166667mm3則：=4.18N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=0.63.1 1500=2790N A=2/3bh=2/3 1

40、00100=6667mm 2則：=0.42N/mm2fv=1.6N/mm2撓度驗算：=0.677q2l l l l/(100 EI)序號驗算過程計算式其中：q2=1.84 N/mm E表示彈性模量：8000N/mm 2I 表示慣性矩 I=100100100100/12=8333333mm4則：=0.95mm=1500/400=3.75mm,模板次龍骨滿足要求.5 板底模板主龍骨驗算【10#工字鋼1500】計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：抗彎強度驗算：=M/W 主龍骨采用10#工字鋼,間距1500mm；主龍骨下面立桿沿主龍骨方向2000mm,垂直主龍骨方向1500mm.q1=7.75 1500

41、/1000=11.625N/mm,q2=4.6 1500/1000=6.9N/mm 其中：M=0.1q1l l=0.1 11.625 2000 2000=4650000N.mm 10#工字鋼：W=49000mm3則：=95N/mm 2fm=320N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=0.6 11.625 2000=13950N 10#工字鋼：A=1433mm 2則：=9.7N/mm2fv=125N/mm2撓度驗算：=0.67 7q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：E=206000 N/mm2I 表示慣性矩 I=2450000mm4則：=1.5mm=20

42、00/400=5mm.則：梁底模板地主龍骨滿足要求.6 板底立桿穩定性驗算【ADG48鋼管2000 1500】板底立桿為ADG 48型鋼管,縱向間距2000mm,橫向間距1500mm.立桿步距為2000mm.立桿穩定性驗算：=N/?A每根立桿承受地荷載N=2.01.5 q1=2.0 1.5 7.75=23.25KN36.6 KN ADG：48(2.7mm 厚)鋼管面積 A=387mm2鋼管回轉半徑i=16.15mm,=L/i=2000/15.8=124 查表得?=0.428=N/?A=23250/0.428 387=140N/mm 2 f=320 N/mm2則：梁底鋼管立桿穩定性符合要求.4

43、一般高支模支撐體系選型、設計及計算1500 1500 1500 對于 A1、A3 區展覽廳(5.850m13.350m)、A1、A3 區展覽廳(13.350m20.850m)以及A1、A3區展覽廳(20.850m28.800m)采用碗扣腳手架支撐進行支撐.1 一般高支模支撐體系設計選型一般高支模支撐體系設計選型見表7,碗扣式腳手架支撐體系見圖5 所示.表 7 一般高支模支撐體系設計選型構件規格模板及支撐體系梁(梁高1m以下)模板18 厚雙面覆膜多層板龍骨梁底50100mm 木方 300mm,100 100 木方 600mm 梁側50100mm木方次龍骨 400,48 雙鋼管做主龍骨600,75

44、0mm 以上地梁設 14 對拉螺桿 500600.支撐體系支撐采用碗扣式鋼管滿堂支撐架,梁底立桿順梁長度方向600mm,梁寬方向 600mm,橫桿步距1200mm,掃地桿距底板面200mm,立桿下端墊木采用50mm通長腳手板,立桿上端采用U 托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,U 托頂口卡住主龍骨,避免滑移,保證整個支撐體系得穩定性.梁(梁高1m 1.3m)模板18 厚雙面覆膜多層板龍骨梁底次龍骨50 100mm木方 250mm,主龍骨100100 木方600mm 梁側50100mm木方次龍骨 300,48 雙鋼管做主龍骨500,14 對拉螺桿 500500.支撐體系支撐采

45、用碗扣式鋼管滿堂支撐架,梁底立桿順梁長度方向600mm,梁寬方向 600mm,橫桿步距1200mm,掃地桿距底板面200mm,立桿下端墊木采用50mm通長腳手板,立桿上端采用U 托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,U 托頂口卡住主龍骨,避免滑移.剪刀撐沿架高連續布置,剪刀撐地斜桿與水平面地交角必須控制在40-60 度之間,剪刀撐地斜桿兩端與腳手架地立桿扣緊外,在其中間應增加2-4 個扣結點,保證整個支撐體系得穩定性.板(160mm厚)模板18 厚雙面覆膜多層板次龍骨50100mm 木方 400mm 主龍骨雙鋼管 1200mm.支撐體系支撐采用鋼管滿堂支撐架,48 鋼管立桿縱

46、橫向1200mm,橫桿步距 1200mm,掃地桿距底板面200mm,立桿下端墊木采用50mm通長腳手板,立桿上端采用U 托進行高度調節,使得主龍骨所傳遞地承載力直接作用于立桿,U 托頂口并排放置主龍骨 48 雙鋼管,避免滑移.剪刀撐沿高度連續布置,剪刀撐地斜桿與水平面地交角必須控制在構件規格模板及支撐體系40-60度之間,剪刀撐地斜桿兩端與腳手架地立桿扣緊外,在其中間應增加 2-4 個扣結點,保證整個支撐體系得穩定性.2 一般高支模支撐體系計算1)以最大梁 900 1300進行驗算,具體驗算過程詳見表8 所示.表 8 高支模設計驗算序號驗算過程計算式1 計算標準荷載模板及支架自重標準值取 F1

47、=0.75KN/m3新澆混凝土自重標準值取 F2=25.00 KN/m 3鋼筋自重標準值樓板取 F3=1.1KN/m 3框架梁取 F3=1.5 KN/m 3；斜拉桿10#工字鋼600mm50*100木枋600mm立桿600mm100*100木枋600mm橫桿1200mm立桿1200mm1根14對拉螺栓 500*600雙鋼管600mm50*100250mm雙鋼管1200mm10*10cm 木方400mm50*100通長腳手板圖 4 碗扣腳手架支撐體系序號驗算過程計算式施工荷載取 F4=4.2 KN/m 2振搗混凝土產生荷載標準值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m

48、 22 計算參數雙面覆膜多層板(18mm厚)：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=6500N/mm2,彈性模量調整系數0.9,E=65000.9=5850N/mm2木方：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=10000N/mm 2,彈性模量調整系數0.8,E=100000.8=8000N/mm2腳手架：48 鋼管：面積A=489mm 2；鋼管回轉半徑i=15.8mm；=L/i=1200/15.8=75.9；查表得?=0.47；f=215 N/mm 2.3 梁底模板系統驗算【梁底模板(18厚)驗算：】計算示意圖

49、(按二等跨連續梁計算)承載能力計算荷載：F=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重：F1=0.75 1.3=0.975N/mm 混凝土自重：F2=251.3=32.5N/mm 鋼筋自重：F3=1.5 1.3=1.95N/mm 混凝土振搗荷載：F5=2.0 1=2.0N/mm 則：線荷載 q1=(F1+F2+F3)1.2 0.9+F51.4 0.9=40.82N/mm 剛度驗算荷載：線荷載q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=38.3N/mm 其中：式中0.9 為計算折減系數.抗彎強度驗算：=M/W 其中：M=0.125q1l l=0.125 40.82 2

50、50250=319000Nmm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm3則：=5.91N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=0.6 25 40.83 250=6380N A=b h=10001 8=18000mm 2則：=0.35N/mm2fv=1.7 N/mm 2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：5850 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=10001 83/12=486000mm4則 =0.521 38.3 250250 250250/(100 5850 486000)

51、=0.27mm 250/400mm=0.625mm.該梁底模板符合施工設計要求.4 梁底模板次龍計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：序號驗算過程計算式骨驗算【50100 木方250】抗彎強度驗算：根據計算q1=10.21 N/mm,q2=9.58 N/mm=M/W 其中：M=0.10 q1l l=0.100 10.21 600600=370000N.mm W=b h h/6=50 100100/6=83000mm3則：=4.5N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.60q1l=0.6010.21 600=3700N A=b h=2/3 50100=3333mm 2則：

52、=1.1N/mm2 fv=1.7 N/mm 2撓度驗算：=0.677 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：8000 N/mm2I 表示慣性矩I=bh hh/12=4170000mm4則：=0.25mm=600/400=1.5mm,模板次龍骨滿足要求.5 梁底模板主龍骨驗算【100100 木方600】計算示意圖(按二等跨連續梁計算)：根據計算：q1=24.5N/m,q2=22.98 N/m 抗彎強度驗算：=M/W 梁底腳手架間距為600mm 其中：M=0.125q1l l=0.125 24.5 600600=1103000N.mm W=b h2/6=167000mm 3則：

53、=6.6N/mm2fm=17N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.625q1l=9190N A=2/3 100100=6700mm 2則：=1.37N/mm2fv=1.7N/mm2撓度驗算：=0.521 q2l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：8000N/mm 2I 表示慣性矩 I=8330000mm4則：=0.23mm=600/400=1.5mm,模板地主龍骨滿足要求.6 梁底立桿穩定性驗算【48 碗扣600 600】梁底立桿為 48 鋼管,立桿縱橫間距600mm,橫桿步距1200mm.立桿穩定性驗算：=N/?A每根立桿承受地荷載 N=0.36 q1=0.3640

54、.82=14.7KN 48 鋼管面積 A=489mm2鋼管回轉半徑i=15.8mm,=L/i=1200/15.8=75.9 250 250 6000 6000 序號驗算過程計算式查表得?=0.744則=N/?A=14700/0.744 489=40.4N/mm2f=215 N/mm 2,可見梁底鋼管立桿穩定性符合要求.8 梁側模地驗算由梁底模計算同理可推算出梁側模地設計是安全地,這里不再重復.2)板支撐體系驗算以板 160mm 厚進行驗算,具體驗算過程詳見表9 所示.表 9 板支撐體系驗算序號驗算過程計算式1 計算標準荷載模板及支架自重標準值取 F1=0.75KN/m3新澆混凝土自重標準值取

55、F2=25.00 KN/m 3鋼筋自重標準值樓板取 F3=1.1KN/m 3施工荷載取 F4=2.5 KN/m 3振搗混凝土產生荷載標準值水平模板取 F5=2.0KN/m2垂直模板取 F5=4.0 KN/m 22 計算參數雙面覆膜多層板(18mm厚)：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=5850 N/mm2,彈性模量調整系數0.9,E=58500.98=5850N/mm2木方：抗彎強度 fm=17N/mm2；順紋抗剪 fv=1.6N/mm2；彈性模量 E=104 N/mm2,彈性模量調整系數0.8,E=100000.8=8000N/mm2腳手架：48

56、 鋼管：面積A=489mm 2；鋼管回轉半徑i=15.8mm=L/i=1800/15.8=75.9；查表得?=0.47；f=215 N/mm 2.3 板底模板驗算：【18mm 雙面覆膜多層板】計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：承載能力計算荷載：F=(F1+F2+F3+F4)1.2 0.9+F51.4 0.9其中：模板自重：F1=0.75 1 0.16=0.12N/mm 混凝土自重：F2=250.16=4N/mm 鋼筋重：F3=1.1 0.16=0.176N/mm 施工荷載 F4=2.5 1KN/mm=2.5N/mm 混凝土振搗荷載：F5=2.01=2N/mm線荷載 q1=F=(F1+F2+F3

57、)1.2 0.9+F41.4 0.9=7.79 N/mm 序號驗算過程計算式線荷載 q2=F=(F1+F2+F3)1.2 0.9=4.64N/mm 其中：式中0.9 為計算析減系數.抗彎強度驗算：=M/W 其中：M=0.1 q1l l=0.1 7.79 400400=124000N.mm W=b h h/6=10001 818/6=54000mm 3則：=2.3N/mm2fm=17 N/mm 2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.60q1l=0.60 7.79 400=1870N A=b h=10001 8=18000mm 2則：=0.103N/mm2fv=1.6 N/mm 2撓度驗算：=0

58、.677 4.64 l l l l/(100 EI)其中：E表示彈性模量：5850 N/mm2I 表示慣性矩 I=bh h h/12=10001 81818/12=486000mm4則=0.6774.64400 400400400/(1005850486000=0.29mm=400/400=1.0mm 該板底模板符合施工設計要求.4 板底模板次龍骨驗算【50100 木方400】計算示意圖(按三等跨連續梁計算)：抗彎強度驗算：q1=7.79 400/1000=3.12N/mm q2=4.6 400/1000=1.86N/m=M/W 其中 M=0.1 q1l l=0.1 3.12 12001200

59、=449280N.mm W=b h h/6=50 100100/6=83333mm3則：=5.4N/mm2fm=17 N/mm 2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=0.63.12 1200=2246N A=2/3bh=2/3 50100=3333mm 2則：=0.67N/mm2fv=1.6 N/mm 2撓度驗算：=0.66 7q2l l l l/(100 EI)其中：q2=1.86 N/mm E表示彈性模量：8000N/mm 2I 表示慣性矩400 400 400 1200 1200 1200 序號驗算過程計算式I=bh hh/12=4166667mm4=0.8mm=1200/4

60、00=3mm,模板次龍骨滿足要求.5 板底模板主龍骨驗算【雙鋼管 48 1200】計算示意圖(按三等跨連續梁計算)抗彎強度驗算：=M/W 板底主龍骨雙鋼管間距1200mm,q1=9.35N/mm,q2=5.52N/mm M=0.1q1l l =0.1 9.35 1200 1200=1346400N.mm 拖梁：W=10600 2=21200mm 3則：=63.5N/mm2fm=215 N/mm2抗剪強度驗算：=Q/A 其中：Q=0.6q1l=6732N 鋼管 A=4892=978mm 2則：=6.9/mm2fv=125 N/mm2撓度驗算：=0.6 67q2l l l l/(100 EI)其中

61、：E表示彈性模量：206000 N/mm2I 表示慣性矩I=121870 2=243740mm4=1.5mm=1200/400=3mm.模板地主龍骨滿足要求.6 板底立桿穩定性驗算【鋼管 48 1200 1200】梁底立桿為 48 鋼管,立桿縱橫間距1.2m,步距 1.2m.立桿穩定性驗算：=N/?A每根立桿承受地荷載N=1.44 q1=1.44 7.79=11.22KN 48 鋼管面積 A=489mm2鋼管回轉半徑i=15.8mm=L/i=1200/15.8=76；查表得?=0.744則=N/?A=11220/0.744 489=30.8N/mm2f=215 N/mm 2.可見梁底鋼管立桿穩

62、定性符合要求.5 高支模施工高支模施工主要包括模板安裝以及支撐架體地搭設施工.1 工藝流程高支模具體施工工藝詳見圖5 所示.2 模板安裝準備工作1)由測量組放出模板及預留洞地位置線；2)混凝土接頭在支模前應鑿毛并清理干凈；3)按審批施工方案搭設支撐架；4)由工程師或工長進行質量和安全技術交底；3 模板安裝要點1)梁模板安裝應先安裝底模,待鋼筋綁扎完后再封側模；當梁高大于750mm時,梁側模應加對拉螺栓；2)保證拼縫嚴密,在混凝土澆筑過程中派專人看護模板,隨時檢查模板地支撐情況.4 腳手架搭設施工腳手架搭設應按照施工組織設計和本規定地要求進行.1)在放好線地力感搭設位置下放通常50mm 通常腳手

63、板作墊板；2)在墊板上擺好可調底座；3)可調底座上套上基礎立桿；4)根據設計沿縱橫向用縱橫桿連接,然后調整高度和水平；5)安裝標準立桿；6)按照設計步距搭設橫桿、斜桿,構成塔架,依次搭設到設計高度.7)塔架間沿縱橫向按照設計步距安裝橫桿、斜桿；8)每根橫桿、斜桿安裝后,應隨時將鎖銷緊固好；9)將整體腳手架與周圍柱子連接起來,每 6-8m進行連結.10)對于西側入口大廳兩側有梁無板部位地施工,支設腳手架時必須注意立桿避開-下層樓面施工及養護架體搭設架體驗收測量放線，定位立桿位置架體施工中間檢查圖 5 模板支架施工程序0.900m大梁位置,使立桿上下連貫受力.6 高支模支撐體系驗收1 腳手架應在斜

64、裂階段進行檢查驗收:基礎排底完成后,腳手架桿件搭設前,每搭設10m高度時達到標高時、遇到6 級以上大風大雨時、寒冷季節開動后以及停用一個月以后均需進行安全檢查驗收.2 高支模腳手架檢查驗收時必須有工程施工負責人組織施工班組長檢查驗收完畢后再簽寫申驗單,由工程技術負責人、工程安全部門進行檢查,驗收合格后再向監理和業主進行報驗.3 搭設完畢地腳手架必須經過驗收合格后方可投入使用.4 高支模腳手架在檢查中嚴格按照高支模腳手架搭設方案進行檢查時還用滿足下列要求：1)檢查腳手架斜拉桿地鎖銷是否打緊,是否平行于立桿；橫桿地鎖銷是否垂直于橫桿；檢查各種桿件間地安裝部位、數量、形式是否符合設計要求；腳手架立桿

65、、橫桿、斜桿地搭鉤、鎖銷、楔形銷必須處于鎖住狀態.2)腳手板應在同一步內來內需設置,腳手板應滿鋪,上下兩層立桿地連接必須緊密,通過觀察孔觀察,間隙 h 應小于 1.5mm.見圖 6 所示.3)不配套地腳手架與配件不得混合使用.5 ADG 系列腳手架搭設地垂直度與水平度允許值見表10 所示.表 10 ADG 系列腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差工程允許偏差(mm)垂直度每步架48 系列2.0 60 系列整體架48 系列H/1000 及 50(H 指腳手架高度)60 系列工程允許偏差(mm)水平度一跨內水平架兩端高差48 系列I/1000及 3.0(I指跨度)60 系列整體L/600 及 50(L

66、 指腳手架長度)6 碗扣式腳手架支撐體系1)支撐支撐體系地水平縱橫拉桿嚴格按本方案設計地豎向間距位置,地面第一道水平縱橫拉桿距地面為 200mm.2)立桿下墊木方墊板.3)檢查扣件螺栓地擰緊程度.4)縱橫方向均設置垂直剪刀撐,其間距為不大于6m；同時主梁兩側支撐立桿垂直面上必須設置剪刀撐,全面設置,不可跳躍,鋼管與在面呈 45 度至 60 主角,夾角用回扣連接牢固.5)高支模腳手架必須豎向小于4m,水平小于6m 范圍內與周圍地柱進行拉結,形成一個整體.6)單塊梁板地模板支撐支撐體系地四周邊緣,必須設置剪刀撐,防止邊緣失穩,造成質量事故.7 高支模支撐體系控制措施高支模支撐體系控制措施主要包括防

67、失穩措施、搭設和拆除技術措施,對于支撐高度大于 8m地超高支撐體系必須經過專家論證,確保高支模施工地安全.1 防失穩措施1)澆注梁板混凝土前,應組織以工程總工程師及安全部門組成地專門小組檢查支撐體系中各種堅固件地固定程度,確認符合要求后方可進行混凝土施工.2)澆注梁板混凝土時,應專人看護,發現緊固件滑動或桿件變形異常時,應立即報告,由值班施工員組織人員,采用事前準備好地10t 千斤頂,把滑移部位頂回原位,以及加固變形桿件,防止質量事故和連續下沉造成意外坍塌.3)對于板上部有布料機等大型機械時,必須在此部位下部進行加固處理,混凝土用泵送方法運輸澆筑,泵管不能直接放置在模板上,必須在模板放置鐵架作

68、為管道支撐并加固,才能作業,另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定.4)樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管地用量及縮短管線地長度,并且每層用鐵架固定在柱側,樓面用軟彈性地材料如輪胎等做管地支墊,同時為解決混凝土輸送泵水平力對模板支頂系統穩定地影響,在支頂各樓層周邊加水平桿頂在周邊梁側.5)進行混凝土澆筑前必須等下部支撐樓板混凝土強度達到要求時才可進行上部高支模部位混凝土澆筑.6)高支模部位下部樓板加固處理見表11 所示.圖 6 觀察孔詳圖 1.5觀察孔表 11 高支模部位下部樓板加固序號部位支模高度下部樓板厚度加固方式1 A1、A3區展覽廳(-6.150m5.850)11.84m 樓板厚 700mm

69、下部支撐樓板為人防頂板,可以承受高支模荷載.樓板強度達到拆模條件即可.2 A4、A5、A6區大堂(-7.150m 3.195m)10.185m 樓板厚 700mm 3 A4、A6 區大畫廊(3.195m 13.350m)10.005m 樓板厚 150mm 實際高支模荷 載值7.798.5KN/m 28.5KN/m2(圖紙設計),無須加固.樓板強度達到 100%即可.4 A1、A3 區展覽廳(5.850m 13.350m)7.34m 樓板厚 160mm 實際高支模荷 載值7.798.5KN/m 28.5KN/m2(圖紙設計),無須加固.樓板強度達到 100%即可.5 A1、A3 區展覽廳(13.

70、350m 20.850m)7.34m 樓板厚 160mm 6 A1、A3 區展覽廳(20.850m 28.800m)7.79m 樓板厚 160mm 2 搭設和拆除技術措施1)搭設技術措施(1)應遵守高處作業安全技術規范有關規定.(2)架子作業時,必須戴安全帽,系緊安全帶,穿工作鞋,戴工作卡,鋪腳手架不準馬虎操作,操作工具及零件放在工具袋內,搭設中應統一指揮,思想集中,相互集中,相互配合,嚴禁在腳手架搭設過程中,嘻笑打鬧,材料工具不能隨意亂拋亂扔,吊運材料工具地下方不準站人.(3)凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時,均不得進行高空作業,特別是雨后施工,要注意防滑,對腳手架進行經常檢查,凡遇大風或停工

71、段時間再使用腳手架時,必須對腳手架進行全面檢查,如發現連接部分有松動,立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移,鐵絲解除,腳手板斷裂、蹺頭等現象,應及時加固處理.(4)立桿應間隔交叉有同長度地鋼管,將相鄰立桿地對接接頭位于不同高度上,使立桿地薄弱截面錯開,以免形成薄弱層面,造成支撐體系失穩.(5)扣件地緊固是否符合要求,可使用矩扳手實測,要 4060N.m過小則扣件易滑移,過大則會引起扣件地鑄鐵斷裂,在安裝扣件時,所有扣件地開口必須向外.(6)所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格,無缺陷方可使用.(7)模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆地可靠臨時措施.(8)施工現場應搭設工作梯,作業

72、人員不得爬支架上下.(9)高支模上高空臨邊要有足夠地操作平臺和安全防護,特別在平臺外緣部分應加強防護.(10)模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時,應避免材料、機具、工具過于集中堆放.(11)不準架設探頭板及未固定地桿.(12)模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂地材料.頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木.木楔要頂牢,并用橫順拉桿和剪刀撐.(13)安裝模板應按工序進行,當模板沒有固定前,不得進行下一道工序作業.禁止利用拉桿、支撐攀登上落.(14)支模時,支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固地物件上.在混凝土澆灌過程中,要有專人檢查,發現變形、松動等現象.要及時加固和修理,防止塌模傷人.(15)

73、在現場安裝模板時,所有工具應裝入工具袋內,防止高處作業時,工具掉下傷人.(16)二人抬運模板時,要互相配合,協同工作.傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降,不得亂扔.(17)安裝梁模板應設臨時工作臺,應作臨時封閉,以防誤踏和墜物傷人.2)拆除技術措施(1)對于后澆帶處地高支模體系,將后澆帶范圍內地整跨模板及腳手架待后澆帶澆筑完畢,并達到混凝土強度要求后再進行拆除.(2)模板,應經技術負責人按同條件養護試塊強度檢查,確認混凝土已達到拆模強度時,方可拆除.(3)拆除腳手架時,應設置警戒區標志,由專職安全人員負責警戒.(4)模板拆除拆應嚴格遵守從上而下地原則,先拆除非承重模板,后拆除重模板

74、,禁止拋擲模板.(5)高處、復雜結構模板地拆除,應有專人指揮和切實可靠地安裝措施,并在下面標出作業區,嚴禁非操作人員靠近,拆下地模板應集中吊運,并多點捆牢,不準向下亂扔.(6)工作前,應檢查所有地工具是否牢固,扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上,工作時思想集中,防止釘子扎腳和從空中滑落.(7)拆除模板采用長撬桿,嚴禁操作人員站在拆除地模板下.在拆除樓板模板時,要注意防止整塊模板掉下,(8)拆除間歇時尤其是用定型模板作平臺模板時,更要注意,防止模板突然全部掉下傷人.應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落,倒塌傷人.(9)已拆除地模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放,嚴防操作人員因扶空、踏空墮落.(10)在混凝土平臺上有預留洞時,應在模板拆除后,隨即在墻洞上做好安全防護,或將板地洞蓋嚴.