1、XXXXXXXXXXXXXXXX工程高大模板支撐搭設施工方案編制人： 審核人： 建設單位：XXXX設計單位：XXXX施工單位：XXXX目 錄一、工程結構概況 -3-二、模板支撐立桿布置原則 -3-三、編制依據 -3-四、搭設技術參數 -4-五、高支架模板支撐搭設安全技術要求 -5-六、高支架模板搭設安全管理措施 -5-七、高支架模板搭設驗收 -6-八、高支架模板搭設應急預案 -6-九、模板拆除 -6-十、+8.58.71m標高屋面250*1320梁模板（扣件式）計算書 -7-十一、+8.58.71m標高屋面250*900梁模板（扣件式）計算書 -13-十二、+8.58.71m標高屋面250*6

2、00梁模板（扣件式）計算書 -19- 十三、+8.58.71m標高屋面板模板（扣件式）計算書 -27- 十四、應急救援預案 -34- XXXXXX+8.5m8.71m標高屋面高大模板支撐搭設施工方案一、工程結構概況：XXXXX工程框架柱最大跨度10m，其它柱間距為9m、7m 、6m、5m等不等，設計標高為+8.58.71m，板厚為110mm，主梁截面2501320、250900；250810；250700等；次梁截面250600；250400等。模板立桿支撐于砼地面上，荷載傳遞到地面，大梁模板立桿下墊50厚木板，模板支承架搭設高度為8.58.71m。其中CB軸/47軸、CD軸/1/57軸、AF

3、軸/89軸現澆砼大梁、板高度大于8米，屬高大模板工程，須編制專項施工方案經專家論證通過后實施。二、模板支撐立桿布置原則：模板支撐立桿布置，按結平層梁板設計圖選典型區(qū)域進行設計，在確保立桿滿足施工承載能力的情況下，使橫向、縱向水平桿相互貫通，梁下、板下立桿按結構截面尺寸的不同，采用不同的間距。非典型區(qū)域需按實際情況進行調整布置適當增減立桿，在梁板下立桿布置不得超出下述搭設參數。建筑物外圍利用施工外腳手架做防護和上人坡道。混凝土澆筑采用汽泵送布料，框排架柱必須先行澆筑完成，一跨內梁板澆筑從中間向兩側分層進行。三、編制依據： 1. 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2. 建筑施工扣件式

4、鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001(2002年版)3. 施工手冊（第四版） 4. 江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結構工程DGJ32/J30-2006(第四分冊) 5. 建筑結構靜力計算手冊 6. 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91 7. XXXXX施工圖紙結施圖8. 荷載標準值及分項系數序號名稱荷載分項系數1樓板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁鋼筋自重1.524kN/m31.24樓板鋼筋自重1.124kN/m31.24振搗荷載計算水平面荷載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m25施工荷載計算底模及小

5、橫桿時2.5kN/m2(另以集中荷載2.5kN驗算，取大值)1.4計算大橫桿時1.5kN/m2計算立桿及其他支承構件1.0kN/m29. 荷載組合項次項 目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墻的側面模板10. 材料計算參數材 料規(guī) 格性能指標參數鋼 管Q235鋼，482.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2 截面積： A=3.97cm2；慣性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；彈性模量：E=2.06105 N/mm2模 板15厚 膠合多層板E= 11.5103N/mm2 ，=14.84N/mm2；木 方50100松木

6、順紋抗壓：fc=10N/mm2；順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2；抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3對拉螺栓M14N = 17.8kN扣 件單扣件承載力N=8000N雙扣件承載力N=12000N四、搭設技術參數：1支撐體系桿件采用482.8鋼管；可鍛鑄鐵制作的扣件；2. 雙向水平桿步距：小于1500mm。3. 樓面板110厚，板下立桿支撐間距控制在1.0m1.0m范圍，立桿均垂直落地。模板下木楞(50mm100mm)立放，布置間距小于300mm。4+8.58.71m樓面梁下立桿間距：（1）截面2501320、2

7、50900；250810；250700主梁橫向三立桿間距0.5+0.5m；梁立桿縱向最大間距1.0m；側模木楞間距0.25m；梁底小橫桿縱向最大間距0.50m；梁底支撐小梁根數為3根木方；梁腰部設置二道對拉螺栓12 500。（2）截面250600次梁橫向二立桿間距0.8m；梁立桿縱向最大間距1.0m；側模木楞間距0.25m；梁底小橫桿縱向最大間距0.50m；梁底支撐小梁根數為3根木方；梁腰部設置一道對拉螺栓12 500。 5. 梁下立桿布置按主次梁之間實際間距調整均勻布置，具體布置詳見上附平面圖。6. 主梁下橫向支撐桿件在與次梁交接處，增設一道。7. 梁下立桿與橫桿連接均采用U型可調支托。五、

8、高支架模板支撐搭設安全技術要求：1. 模板支撐立桿基礎為砼地面，2. 高支模板區(qū)域內的相鄰框柱須先行澆筑完成（即與同標高的其它部位混凝土一同澆筑）。3. 高支模板區(qū)域的支撐立桿接頭必須對接，全高垂直度偏差小于30mm，同時嚴禁接頭布置在同一平面上。即立桿接頭水平方向不得留設在同一桿件方格內。4. 高支模板架體雙向水平桿與相鄰已澆筑的框架柱，必須用鋼管扣件與框架柱扣箍牢固，并頂緊。5. 設置垂直剪刀撐桿、水平剪刀撐桿件必須采用搭接連接（搭接長度0.5m），設置三扣件。6. 嚴格控制橫、縱向水平桿步距1.60m。雙向水平桿應貫通設置成一個整體。 7. 立桿底腳向上200須雙向設置掃地桿。梁底水平橫

9、桿與立桿連接須采用雙扣件。 8. 沿區(qū)域四周及雙向主梁下，按圖示間隔設置垂直剪刀撐。垂直剪刀撐與立桿緊固。 9. 按示設置一道水平剪刀撐桿，水平剪刀撐與水平桿緊固。10. 扣件螺栓擰緊扭力矩控制在40Nm65 Nm之間。澆筑前進行復擰檢查工作。11. 澆筑混凝土時控制卸料厚度（超過設計板厚小于150mm）及澆筑方向，均勻布料分層澆筑。12. 安排專人在操作區(qū)域外巡查模板受力情況，發(fā)現異常及時通報處理。避免質量、安全事故發(fā)生。13. 架體搭設須安排專業(yè)架子工按圖示尺寸要求進行施工，并配合木工處理梁板底桿件的銜接。14. 預先對梁板底設置起拱，設計無要求時按0.1%0.3%起拱。15. 粱板底U型

10、可調支托外露螺栓長度小于螺栓長度1/3。六、高支架模板搭設安全管理措施1、搭設及施工前，項目技術負責人向架子工和進行技術、安全交底，雙方在交底書上簽字。腳手架搭設人員必須是經過特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可上崗操作。2、腳手架的所有構配件質量必須按規(guī)定進行檢驗，檢驗合格后方可使用。腳手架搭設完畢，經過驗收合格后方可使用。3、每搭設完成一步都要及時校正立柱的垂直度和大小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。4、鋼管腳手架搭拆時，當桿件處于松動狀態(tài)下，不能中途停止作業(yè)。安全帶須高掛低用，操作人員不得過分集中，六級以

11、上大風、大霧、雷雨天氣及晚間不得搭設腳手架。5、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，嚴禁任意懸掛起重設備。6、設專人對腳手架進行定期檢查和保養(yǎng)，下列情況必須檢查：（1）在六級以上大風與大雨后，停用超過一個月，復工前；（2）各主結點處桿件的安裝、連墻件、支撐的構造是否符合規(guī)范要求；（3）底座是否松動，立桿是否懸空，如有發(fā)現，應及時處理；（4）扣件螺栓是否松動，立桿的沉降與垂直度是否符合規(guī)范要求。安全防護措施是否符合規(guī)范要求。 7、屋面操作層外圍四周設置欄桿防護。七、高支架模板搭設驗收1、鋼管扣件進場后進行材料驗收，提供鋼管、扣件合格證。2、施工過程中：項目部管理人員、架子工組長同步檢查。

12、3、施工完畢后，由公司技術安全部門、現場項目經理、安全員驗收。4、驗收標準：按施工方案搭設，立桿垂直度全高不大于30mm；梁、板底立桿扣件擰緊力矩4065Nm。模板起拱、平整度等驗收內容由項目部質檢員按混凝土施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）會同監(jiān)理人員共同驗收。八、高支架模板搭設應急預案 1. 施工前對參與施工的各工種操作人員進行安全技術交底，明確高大模板混凝土施工的各項要求及出現險情的處理措施。 2. 明確混凝土澆筑方向和順序，嚴禁混凝土局部超高堆放。 3. 巡查模板的木工應在架體外觀察，鋼筋工在操作區(qū)外等候調遣。 4. 施工中發(fā)現異常及時停止施工，操作人員先撤離，待處理完畢后繼

13、續(xù)施。 5. 現場技術管理人員必須在現場協調指揮，嚴禁野蠻施工。九、模板拆除1. 混凝土澆筑施工完畢待監(jiān)理批準后方可拆去梁側模板。2. 板底模板等砼強度達到100%的設計強度時拆除。3. 梁底模板等砼強度達到設計強度時方可拆去梁底支撐系統(tǒng)。4. 模板拆除應設專人指揮，不得拋扔，嚴禁使用撬棍。5. 拆模順序：先拆非承重模板，后拆承重模板，大梁從中向兩側拆除，并從上至下進行拆除。十、 +8.58.71m標高屋面250*1320梁模板（扣件式）計算書（一） 、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL9新澆混凝土梁計算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)2501320新澆混凝土結構層高(m)4.5梁側樓板厚

14、度(mm)110（二）、荷載設計面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載（三）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)b(mm)

15、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)500 設計簡圖如下：立面圖（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)1.32)+

16、1.42，1.35(0.04+(24+1.5)1.32)+1.40.72142.71kN/m q1靜0.91.350.04+(24+1.5)1.32140.946kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m q20.04+(24+1.5)1.32133.7kN/m 1）、強度驗算 Mmax0.125q1l20.12542.710.12520.083kNm Mmax/W0.083106/375002.224N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2）、撓度驗算 max0.52133.71254/(10010584281250)0.014mml/400125/4000.312mm 滿足

17、要求！ 3）、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37540.9460.125+0.4371.7640.1252.016kN R2=1.25q1l=1.2542.710.1256.673kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q2l=0.37533.70.1251.58kN R2=1.25q2l=1.2533.70.1255.266kN（五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁彈性模量E(N/mm2)841

18、5小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.016+0.91.35(0.3-0.04)0.25/2+0.5(1.32-0.11)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，6.673+0.91.35(0.3-0.04)0.25/2=6.713kN/m q2max1.58+(0.3-0.04)0.25/2+0.5(1.32-0.11)+(0.5+(2

19、4+1.1)0.11)max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，5.266+(0.3-0.04)0.25/25.298kN/m 1）、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.71312，0.56.7130.520.839kNm Mmax/W0.839106/8333010.07N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2）、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.7131，6.7130.54.075kN max3 Vmax/(2bh)34.0751000/(250100)1.222N/mm21.

20、66N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.29810004/(10084154166700)0.955mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)5.2985004/(884154166700)1.18mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.7131，0.3936.7131+6.7130.57.673kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R

21、1R34.227kN，R27.673kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.2981，0.3935.2981+5.2980.56.056kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.729kN，R26.056kN（六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)482.8可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.2主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1）、

22、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.347106/425081.596N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2）、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.864kN max23.8641000/48915.803N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3)、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.091mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4)、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.363kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.363kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的

23、情況下，單扣件能滿足要求！(七)、立柱驗算鋼管類型482.8鋼管截面面積A(mm2)397鋼管截面回轉半徑i(mm)16.01鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.25鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 =h/i=1500/16.01=93.691=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.641 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2max0.363+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.11)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.11)+1.40.71(1+0.5-0.25/2)/20.9，15.4，0.363+0.9max1.2(0.5+(24+1.1

24、)0.11)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71(1+1+0.5-0.25/2)/20.915.4kN N/(A)15.4103/(0.641397)60.518N/mm2205N/mm2 滿足要求！(八)、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調托座最大受力NmaxR215.4kNN30kN 滿足要求！(九)、立柱地基基礎計算地基土類型砼地面地基承載力設計值fak(kPa)430立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.04 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)15.4/(10.04)385.012k

25、Pafak430kPa 滿足要求！十一、 +8.58.71m標高屋面250*900梁模板（扣件式）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL11新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)250900新澆混凝土結構層高(m)8.1梁側樓板厚度(mm)110（二）、荷載設計面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2

26、k(kN/m2)對水平面面板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.37風荷載高度變化系數z1.55風荷載體型系數s0.8（三）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)b(mm)1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)500 設計簡圖如下：立

27、面圖（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.697kN/m q1靜0.91.350.04+(24+1.5)0.9127.933kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m q20.04+(24+1.5)0.9

28、122.99kN/m 1）、強度驗算 Mmax0.125q1l20.12529.6970.12520.058kNm Mmax/W0.058106/375001.547N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2）、撓度驗算 max0.52122.991254/(10010584281250)0.01mml/400125/4000.312mm 滿足要求！ 3）、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37527.9330.125+0.4371.7640.1251.406kN R2=1.25q1l=1.2529.6970.1254.64

29、kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q2l=0.37522.990.1251.078kN R2=1.25q2l=1.2522.990.1253.592kN（五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.406+0.91.35(0.3-0.04)0.25/2+0.5(0.9-0.11)+0.9max1.2

30、(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.64+0.91.35(0.3-0.04)0.25/2=4.68kN/m q2max1.078+(0.3-0.04)0.25/2+0.5(0.9-0.11)+(0.5+(24+1.1)0.11)max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，3.592+(0.3-0.04)0.25/23.625kN/m 1）、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.6812，0.5

31、4.680.520.585kNm Mmax/W0.585106/833307.02N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2）、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.681，4.680.52.841kN max3 Vmax/(2bh)32.8411000/(250100)0.852N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.62510004/(10084154166700)0.653mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)3.6255004/(8841541667

32、00)0.808mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.681，0.3934.681+4.680.55.349kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.239kN，R25.349kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.6251，0.3933.6251+3.6250.54.143kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R32.86

33、4kN，R24.143kN（六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)482.8可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.2主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.266106/425062.524N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.961kN max22.9611000/48912.109N/mm2125N/mm2 滿足要求

34、！ 3）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.07mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4）、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.278kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.278kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！（七）、立柱驗算鋼管類型482.8鋼管截面面積A(mm2)397鋼管截面回轉半徑i(mm)16.01鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.25鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 =h/i=1500/16.01=93.691=150 長細比滿足要

35、求！ 查表得，0.641 1）、風荷載計算 Mw0.921.40.37211.52/100.095kNm 2）、穩(wěn)定性計算 根據規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.097kN/m 2)小梁驗算 q1max1.288+(0.3-0.04)0.25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+0.91.41max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.234+(0.3-0.04)0.25/2=4.266kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.267kN，R2

36、10.551kN，R30.267kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.267+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.11)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/20.9，10.551，0.267+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.11)+0.91.41(1+1-0.5-0.25/2)/20.9+0.095/110.646kN N/(A)+Mw/W10646.416/(0.641397)+0.095106/425064.17N/mm2205N/mm2 滿足要求！（八）、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一

37、節(jié)計算可知可調托座最大受力NmaxR211.27kNN30kN 滿足要求！（九）、立柱地基基礎計算地基土類型砼地面地基承載力設計值fak(kPa)430立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.04 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)10.646/(10.04)266.16kPafak430kPa 滿足要求！十二、+8.58.71m標高屋面250*600梁模板（扣件式）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱L8新澆混凝土梁計算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600新澆混凝土結構層高(m)8.71梁側樓板厚度(mm)110（二)、荷載設計面板及其支架自重標準

38、值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載(三)、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1000梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)b(mm)1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中

39、心線距離(mm)400梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數1梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)500 設計簡圖如下：立面圖(四)、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.402kN/m q1靜0.91.

40、350.04+(24+1.5)0.6118.638kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m q20.04+(24+1.5)0.6115.34kN/m 1)、強度驗算 Mmax0.125q1l20.12520.4020.12520.04kNm Mmax/W0.04106/375001.063N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2)、撓度驗算 max0.52115.341254/(10010584281250)0.007mml/400125/4000.312mm 滿足要求！ 3)、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l

41、=0.37518.6380.125+0.4371.7640.1250.97kN R2=1.25q1l=1.2520.4020.1253.188kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q2l=0.37515.340.1250.719kN R2=1.25q2l=1.2515.340.1252.397kN(五)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和

42、懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.97+0.91.35(0.3-0.04)0.25/2+0.5(0.6-0.11)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71max0.4-0.25/2，(0.8-0.4)-0.25/2/21，3.188+0.91.35(0.3-0.04)0.25/2=3.227kN/m q2max0.719+(0.3-0.04)0.25/2+0.5(0.6-0.11)+(0.5+(24+1.1)0.11)max0.4-0.25/2，(1-0.4)-0.25/2/21，2.397+(0.3

43、-0.04)0.25/22.429kN/m 1)、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.2270.52，0.53.2270.520.403kNm Mmax/W0.403106/833304.841N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.2270.5，3.2270.51.614kN max3 Vmax/(2bh)31.6141000/(250100)0.484N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3)、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.4

44、295004/(10084154166700)0.027mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)2.4295004/(884154166700)0.541mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4)、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.2270.5，0.3933.2270.5+3.2270.52.248kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.374kN，R22.248kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l

45、1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.4290.5，0.3932.4290.5+2.4290.51.692kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.2kN，R21.692kN(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)482.8主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.2主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1)、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.828106/4250194.759N/mm2f=205N

46、/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.498kN max22.4981000/48910.217N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3)、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.918mml/400800/4002mm 滿足要求！ 4)、縱向水平鋼管時支座反力驗算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R12.082kN，R22.082kN 標準值(承載能力極限狀態(tài)) R12.046kN，R22.046kN(七)、縱向水平鋼管驗算鋼管類型482.8鋼管截面面積A(mm2)397鋼管截面回轉半徑i(mm)16.01鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I

47、(cm4)10.2鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.25鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=2.082kN，RmaxR1，R22.046kN 1)、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.355106/425083.612N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax2.793kN max22.7931000/42413.173N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3）、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max1.015mml/4001000/4

48、002.5mm 滿足要求！ 4）、扣件計算 R4.584kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R4.584kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！（八）、立柱驗算鋼管類型482.8鋼管截面面積A(mm2)397鋼管截面回轉半徑i(mm)16.01鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.25鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 =h/i=1500/16.01=93.691=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.641 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2+N邊2max2.082+0.9ma

49、x1.2(0.75+(24+1.1)0.11)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.11)+1.40.71(1+0.4-0.25/2)/20.9，2.082+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71(1+0.8+0.4-0.25/2)/20.96.605kN N/(A)6.605103/(0.641397)25.956N/mm2205N/mm2 滿足要求！（九）、立柱地基基礎計算地基土類型砼地面地基承載力設計值fak(kPa)430立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.04

50、 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.605/(10.04)165.13kPafak430kPa 滿足要求！十三、+8.58.71m標高屋面板模板（扣件式）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B，標高8.71m新澆混凝土樓板板厚(mm)110新澆混凝土樓板邊長L(m)5.75新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.25（二）、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時(kN)2.5當計算主梁時(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0

51、.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載（三）、模板體系設計模板支架高度(m)8.71立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1000立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)375立柱距混凝土板長邊的距離(mm)125主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊的距離(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)125，125 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)（四）、

52、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 根據規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 1）、強度驗算 q10.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.11)+1.42.5，1.35(0.04+(1.1+24)0.11)+1.40.72.5 1=6.175kN/m q20.91.20.041=0.043kN/m p0.91.42.

53、53.15kN Mmaxmax6.1750.32/8，0.0430.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.313N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2）、撓度驗算 q(0.04+(1.1+24)0.11)1=2.801kN/m 5ql4/(384EI)52.8013004/(38410584281250)0.099mml/400300/4000.75mm 滿足要求！（五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁彈性模量E(N/mm2)84

54、15小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整3250/1000取整3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為125mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1)、強度驗算 q10.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.11)+1.40.72.50.31.937kN/m 因此，q1靜0.91.2(0.3+(1.1+24)0.11)0.30.992kN/m q1活0.91.42.50.30.945kN/m M10.080.99212+0.1010.945120.175kNm q20.91.

55、20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.080.09712+0.2133.1510.679kNm M3max1.9370.1252/2，0.0970.1252/2+3.150.1250.395kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.175，0.679，0.3950.679kNm Mmax/W0.679106/6400010.605N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪驗算 V10.60.9921+0.6170.94511.178kN V20.60.0971+0.6753.152.185kN V3max1.9370.125，0.0

56、970.125+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.178，2.185，3.1623.162kN max33.1621000/(28060)0.988N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3)、撓度驗算 q(0.3+(24+1.1)0.11)0.30.918kN/m 跨中max0.6770.91810004/(10084152560000)0.289mml/4001000/4002.5mm 懸臂端max0.9181254/(884152560000)0.001mml1/400125/4000.312mm 滿足要求！(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)

57、482.8可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.2主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1)、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.11)+1.40.71.50.31.624kN/m q1靜0.91.2(0.5+(1.1+24)0.11)0.31.057kN/m q1活0.91.41.50.30.

58、567kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.11)0.3=0.978kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax1.11.0571+1.20.56711.843kN 按懸臂梁，R11.6240.1250.203kN RmaxRmax，R1/20.921kN; 同理，R0.691kN，R0.768kN 正常使用極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax1.10.97811.076kN 按懸臂梁，R11.0760.1250.135kN RmaxRmax，R1/20.538kN; 同理，R0.404kN，R0.448kN 2)、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) 主梁剪力圖(kN) 主

59、梁變形圖(mm) Mmax/W0.278106/425065.497N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3)、抗剪驗算 max22.0491000/4249.666N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4)、撓度驗算 跨中max=0.395mm=1000/400=2.5mm 懸挑段max0.149mm=225/400=0.562mm 滿足要求！(七)、立柱驗算鋼管類型482.8立柱截面面積A(mm2)397立柱截面回轉半徑i(mm)16.01立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25立柱抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 h/i1500/16.0193.691150 滿足要求！ 查表得，0

60、.641 =N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.11)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.11)+1.40.71111000/(0.641397)=5.1481000/254.477=20.229N/mm2=205 N/mm2 滿足要求！(八)、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N5.148kNN30kN 滿足要求！(九)、立柱地基基礎驗算地基土類型砼地面地基承載力設計值fak(kPa)430立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.04 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)5.148/

61、(10.04)128.697kPafak430kPa 滿足要求！十四、應急救援預案(一)、應急救援組織機構1、應急救援預案的目的為了保證本工程的施工安全工作落實到實處，根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規(guī)和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發(fā)生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發(fā)展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。2、項目部應急救援小組名單組 長：（項目經理） 電話：副組長： 電話：組員： 組長副組長組員現場設備維護組現場保護警衛(wèi)組現場排除險情組現場

62、搶救傷員組后勤物質供應組3、應急響應發(fā)生四級以下的一般事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；發(fā)生四級以上重大安全事故時，由公司應急救援小組指揮現場應急救援小組實施應急響應。（1）工程項目部現場應急救援小組：工地現場發(fā)生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發(fā)生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或119報火警救助。由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴

63、大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統(tǒng)一指揮下有序地進行。協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓舉一反三地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發(fā)生。負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。（2）公司應急救援小組：公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場，同時將事故概

64、況（包括傷亡人員、發(fā)生事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告上級應急救援組織以及政府有關部門。指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現場保護好事故現場。負責協調指揮調動公司的應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。協助政府有關部門分析事故原因和性質。 吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施，防止類似事故的重復發(fā)生。協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。（3）應急響應中必須遵循的原則緊急事故發(fā)生后

65、，發(fā)現人應立即報警。項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方案立即自救；若事態(tài)情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業(yè)救援隊伍求救，并密切配合救援隊伍。事故發(fā)生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區(qū)域或場所后，再采取急救措施。截斷發(fā)生事故的區(qū)域或場所處電源，防止事態(tài)擴大。項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發(fā)生的對策。4、事故的類別根據高支模施工的特點，確定以下為可能發(fā)

66、生的事故類別：（1）模板及支架坍塌事故；（2）高處墜落事故；（3）物體打擊傷害事故；（4）機械傷害事故；（5）火災事故；（6）觸電傷害事故。5、救援器材及設備（1）應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬及擔架等。（2）應急救緩藥品外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創(chuàng)可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。6、應急救援演練項目部應根據施工現場實際情況定期組織有關人員演習預案，同時應定期檢查施工現場內的設施、機具及消防器材。演習或事故發(fā)生后，項目部應組織人員對應急預案的實

67、際效果進行評價，必要時進行修訂。(二)、應急救援措施1、發(fā)生模板及支架坍塌事故的應急救援措施（1）當施工現場的監(jiān)控人員發(fā)現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業(yè)，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。（2）當發(fā)生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。（3）當發(fā)生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。（4）被搶救出來的傷員，要

68、由現場醫(yī)療室醫(yī)生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫(yī)院進行治療。（5）當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。2、發(fā)生高處墜落事故的應急救援措施：（1）當發(fā)生事故后，應馬上組織搶救傷員。搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫(yī)院進行檢查治療。（2）搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。（3）對于處于休克狀態(tài)的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口

69、中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，然后盡快送醫(yī)院搶救治療。（4）對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發(fā)現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫(yī)院治療。 （5）對于脊椎受傷的傷員，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，應將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（6）對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置

70、臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。（7）對于創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。3、發(fā)生物體打擊傷害事故的應急救援措施：（1）發(fā)生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行救治。搶救的重點應放在對顱腦損傷、胸部骨折和創(chuàng)傷性出血的處理上。（2）搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸。（3）對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發(fā)現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即

71、就近送有條件的醫(yī)院治療。（4）對于創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫(yī)院進行檢查治療。（5）對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫(yī)院治療。4、發(fā)生機械傷害事故的應急救援措施：（1）發(fā)生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。（2）對于手、腳趾被切斷的傷員，立即將被切斷部分用干凈布包好，與傷員同時送到醫(yī)院，以便做接駁手術。（3）對于手腳骨折、重傷休克等傷員的處理方法同上。進行處理后，應組織車輛盡快將傷者送醫(yī)院檢查治療。5、發(fā)生火災事故的應急救援措施：（1）發(fā)生火災時，首

72、先是迅速撲滅火源，及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。（2）火災發(fā)生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。（3）現場的消防管理人員，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區(qū)域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區(qū)域。（4）如有人員受傷，要馬上將傷員撤離危險區(qū)域進行施救，并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫(yī)院救治。6、發(fā)生觸電事故的應急救援措施：（1）觸電急救的要點是動作迅速，救護得法。發(fā)現有人觸電，首先要盡快使

73、觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。（2）當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（3）夜間發(fā)生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。（4）觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治。（5）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫(yī)生前來或送醫(yī)院診治。（6）若發(fā)現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止時，應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。