1、貴陽通信綜合樓工程（機房樓）外架施工方案(懸挑架)編制日期：2013 年 5 月 10 日目錄一、工程概況.3 1.1、項目概況：.3 1.2、外架搭設概況.3 1.3、技術保證條件.4 1.4、施工要求 .4 二、編制依據.6 三、施工計劃.6 3.1、施工進度計劃.6 3.2、周轉材料計劃.6 3.3、機械設備計劃表.6 四、施工工藝技術.8 4.1、工藝流程 .8 4.2、外架搭設施工方法.8 4.3、特殊部位處理.12 4.4、檢查驗收 .15 4.5、腳手架的拆除.16 五、施工安全保證措施.16 5.1、組織保證措施.16 5.2、安全保證措施.16 5.3、應急預案 .18 5.

2、4、檢測監控 .22 六、外架勞動力計劃.23 6.1、專職安全員安排計劃.23 6.2、外腳手架勞動力計劃.23 七、相關計算書及圖紙.23 7.1.腳手架參數 .23 7.2.活荷載參數 .24 7.3.風荷載參數 .24 7.4.靜荷載參數 .24 7.5.水平懸挑支撐梁.24 7.6.拉繩參數 .24 7.7、小橫桿的計算.25 7.8.大橫桿的計算.26 7.9.扣件抗滑力的計算.28 7.10.腳手架立桿荷載的計算.28 7.11、連墻件的計算.30 7.12、型 3 米懸挑梁的受力計算（16#2.2 米長工字鋼1.2 米懸挑長度）.30 7.13、型陽角處16#工字鋼 3 米懸臂

3、梁組合斜撐的受力計算.33 7.14、型陽臺處16#工字鋼 4.5 米懸臂梁組合斜撐的受力計算.37 7.15、型陽臺處20A#工字鋼 4.5 米懸臂梁受力計算.41 7.16、型采光井處20A#工字鋼 6 米簡支梁受力計算.44 7.17、陽臺處卡口梁承載力驗算.46 附圖一：機房樓建筑平面圖附圖二：懸挑架挑梁布置平面圖附圖三：懸挑架正立面示意圖附圖四：施工平面布置圖附圖五：懸挑架挑梁監測點平面示意圖一、工程概況1.1、項目概況：本工程于貴陽市金陽新區，場地位于會展城和金融中心之間，東側為規劃路，南側為林城東路，由中國聯合網絡通信有限公司貴州省分公司投資建設，上海建筑設計研究院有限公司設計，

4、貴州深龍港工程項目管理有限公司監理，中鐵五局建筑工程有限責任公司承建。本工程綜合樓總建筑面積約為37694.85，地下一層，地上九層，建筑總高度 40.8 米，屬于一類公共建筑，建筑合理使用年限為50 年；機房樓總建筑面積為8836.81，地下一層，地上六層，建筑總高度30 米，屬于二類民用建筑、一類高層建筑，建筑合理使用年限為 50 年，結構形式：框架結構，結構類別為二類抗震設防烈度為六度，建筑耐火等級為一級，室內環境污染控制類別為類民用建筑。懸挑層結構情況：1.梁截面尺寸為 400*800mm，配筋分別 2C22+2C20、2C25+3C25、4C25+1C22、4C25+1C20、2C2

5、5+3C22 五種（承載力驗算選2C22+2C20）。2.結構板厚 110mm 板底配筋 C8200（在懸挑梁未端支座處樓板均設置C 8200 負彎矩鋼筋）。3.混凝土最低強度等級為C30.1.2、外架搭設概況本工程地下室底板至一層頂搭設落地式雙排腳手架(落地架高度為 10.8 米)，從二層板開始搭設懸挑式腳手架，分二段搭設，第一段從二層底（標高 5.40m)開始搭設，第二段從六層底（標高 24.60m)開始搭設，本方案主要是針對懸挑式腳手架部分編制，計算的腳手架為雙排腳手架最不利搭設高度為28.5 米.立桿的縱距為 1.5 米，立桿的橫距為 0.8 米，大橫桿的步距為 1.8 米，每一步架設

6、置兩根水平攔腰桿，腰桿間距600mm，立桿采用單立管，內立桿距離墻長度為0.3 米（部分位置因外墻線條需要離墻距離為0.35 米），小橫桿在大橫桿之上，采用的鋼管類型為483.0（按照 482.5 計算），橫桿與立桿連接方式為單扣件，連墻件層層設置，即豎向間距3米，水平間距 4.5 米，采用扣件與預埋鋼管連接，腳手架外側自上而下滿搭剪刀撐。懸挑水平鋼梁采用 16 號、20a 號工字鋼 。本工程在第二、六層設置雙層懸挑防護棚，挑棚采用6m鋼管懸挑，不與架體連接。（懸挑防護棚做法詳見懸挑防護棚搭設專項方案）外架搭設方案表第一次懸挑高度（m)第二次懸挑高度（m)架體總高度（m)附圖一、機房樓建筑平面

7、圖附圖二、懸挑架挑梁布置平面圖附圖三、懸挑架正立面示意圖1.3、技術保證條件（1）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工，上崗人員要定期體檢，合格者方可持證上崗。（2）作業人員經培訓上崗，操作前進行技術交底。（3）本方案僅針對機房樓懸挑式腳手架，根據建質87 號文件要求，本工程懸挑式腳手架高度已超 20 米，需編制專項方案，并請專家進行論證。1.4、施工要求（1）作業層上的施工荷載要符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。（2）連墻件設置符合方案要求，并禁止私自拆除

8、。（3）每一顆懸挑水平鋼梁必須采用14#鋼絲繩作為保險繩反拉。（4）所使用材料必須符合方案要求，并經檢驗合格后方可使用，如鋼管壁厚不小于2.8mm，無嚴重銹蝕、開裂等現象，扣件無滑絲。二、編制依據1、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)；2、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)；3、混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；5、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）6、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）7、特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5306-85）8、建筑施工高處

9、作業安全技術規范（JGJ80-91）；9、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質 200987 號文）；10、中國聯通貴陽通信綜合樓工程實施性施工組織設計及施工圖紙等；11、我公司的相關安全、質量管理辦法。三、施工計劃3.1、施工進度計劃腳手架搭設隨主體進度進行，拆除隨外墻裝飾進行，詳進度計劃圖。3.2、周轉材料計劃腳手架周轉材料計劃表序號材料名稱規格單位數量1 鋼管6 米*48*3.0 噸2 鋼管4.5 米*48*3.0 噸3 鋼管3 米*48*3.0 噸4 鋼管1.2 米*48*3.0 噸5 直角扣件個6 對接扣件個7 旋轉扣件個8 竹跳板0.25m*2.8m 塊9 藍色防火密目安全網

10、1.8m*6.0m*6kg 床10 水平兜網床11 20a#工字鋼6 米根12 16#工字鋼3 米根13 16#工字鋼4.5 米根14 20#工字鋼4.5 米根15 12.6#槽鋼6 米根16 14#鋼絲繩米3.3、機械設備計劃表序號設備名稱型號單位數量1 塔吊TC5610 臺2 全站儀KLD442 臺3 力矩扳手把4 水平儀臺四、施工工藝技術4.1、工藝流程4.1.1、外腳手架搭設工藝流程1、工藝流程4.1.2、技術要求計算的腳手架為雙排腳手架最不利搭設高度為28.5 米，立桿的縱距為 1.5 米，立桿的橫距為 0.8 米，大橫桿的步距為1.8 米，每一步架設置兩根水平攔腰桿，立桿采用單立管

11、，內立桿距離墻長度為0.3 米（部分位置因外墻線條需要離墻距離為0.35 米），小橫桿在大橫桿之上，采用的鋼管類型為483.0（按照 482.5 計算），橫桿與立桿連接方式為單扣件，扣件抗滑承載力系數為 0.75，連墻件層層設置，即豎向間距3 米，水平間距 4.5 米，采用扣件與預埋鋼管連接，腳手架外側自上而下滿搭剪刀撐。懸挑水平鋼梁采用 16 號、20a號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.2m、1.5m、2.6m，建筑物內錨固段長度為1.8m、1.5m、1.9m不等（詳見附圖二），與樓板連接的鋼筋壓環直徑為20mm。每一顆懸挑水平鋼梁采取直徑為 14 的鋼絲繩與建筑物拉結，但鋼絲繩僅作為保

12、險繩不進入計算范疇。4.2、外架搭設施工方法4.2.1、安裝懸挑鋼梁預埋壓環和懸挑鋼梁定位應準確，懸挑鋼梁頂應用木楔楔緊。使用150mm 長三級 25 螺紋鋼筋作為立桿的底座，底座應與懸挑鋼梁焊接牢固，立桿插入鋼筋中。圖 4.2.1 懸挑梁安裝示意圖4.2.2、搭設立桿根據市場行情，本工程一律采用 4.8 3.0 的鋼管。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，本工程全部采用對接扣件連接。采用對接要符合下列規定：立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于 500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。腳手架必須配合施工

13、進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上2 步距。每搭完一步腳手架后，應調整立桿縱距、橫距和垂直度。立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，宜高出檐口上皮1.5m。4.2.3、搭設大橫桿大橫桿設置在立桿內側,其長度不小于 3 跨。大橫桿接長采用對接扣件連接，對接扣件要交錯布置。具體應符合下列要求：兩根相鄰大橫桿的接頭不宜布置在同步或同跨內且在水平方向錯開的距離應不小于500；各接頭中心距離最近主節點不大于縱距的1/3。在封閉型腳手架的同一步的四周相交部位，內側大橫桿應延伸至外排立桿并用直角扣件與立桿固定。詳見圖圖 4.2.2。圖 4.2.2 大橫桿對接接頭布置圖4.2.4、搭設小橫桿主節點處必須設置一

14、根小橫桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。作業層上非主節點處的橫向水平桿，根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于縱距的1/2。小橫桿內側一端至墻裝飾面的距離不大于100mm。4.2.5、安裝連墻件連墻件采用鋼管通過單扣件與預埋的鋼管連接。連墻件從第一步縱向水平桿處開始設置，連墻件采用矩形布置，本工程豎向間距3 米，水平間距 4.5 米。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離應不大于300mm，且連墻桿離地高度不宜大于300mm。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，要采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。圖 4.2.3 連墻件安裝大樣圖連墻件應水平設置，當不能水平設置時

15、，與腳手架連接的一端下斜連接，不能采用上斜連接。4.2.6、安全網鋪設及防火設備安裝1）、安全網采用長 6m，寬 1.8m的藍色防火密目安全網，安全網與安全網之間搭接寬度不小于 200mm，并用綁扎鐵絲把安全網與外架立桿縱向大橫桿連接牢固。2）、在外架每住戶單元按規范要求單獨設置直徑不小于75mm 的消防專用給水管至作業層，并在每層樓設置消防栓，配備消防水帶，以備防火之需。4.2.7、搭設剪刀撐及橫向斜撐本工程每道剪刀撐為4 跨，因分段搭設高度均大于24m，故應在外側全立面連續設置剪刀撐連續設置剪刀撐。剪刀撐必須隨立桿、縱向和橫向水平桿同步搭設。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于 1m，

16、并應采用 3 個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于 100mm。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。4.2.8、鋪設腳手板、擋腳板欄桿和擋腳板均搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度為 1.2m，中欄桿上皮高度為 0.6m，擋腳板高度為 200mm。竹串片腳手板應設置在三根橫向水平桿上；當鋪設腳手板時，可采用在橫向水平桿位置每隔一根加設一根小橫桿的方式出來，間距小于300 mm。竹串片鋪設主要采用對接，部分采用搭接。當腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度取130mm，兩塊腳手板外伸長度的

17、和不大于300mm；當腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不小于 100mm。詳見圖 4.2.5。圖4.2.4 腳手板對接和搭接示意圖4.3、特殊部位處理4.3.1、施工電梯出入口平臺50100mm 方木平放48 3mm 鋼管16mm 厚木模板外腳手架連墻件人貨電梯防護門9002100300圖 4.3.1-1 施工電梯出入口平臺立面圖圖 4.3.1-2 施工電梯出入口平臺平面圖施工電梯安裝在架體外側，故此處架體不需另行設計4.3.2、腳手架架體封底14001400800300500300800500懸挑鋼梁滿鋪 14mm 厚木模板懸挑鋼梁小

18、橫桿14mm 模板方木平鋪斜拉鋼絲繩模板滿鋪懸挑鋼梁圖 4.3.2-1 腳手架架體封底平面圖圖 4.3.2-2腳手架架體封底立面圖4.3.3、四個陽角處懸挑型鋼梁（3 米 16#工字鋼懸挑 1.6 米組合槽鋼斜撐）圖4.3.3、四個陽角處鋼梁示意圖4.3.4、兩個陽臺處懸挑型鋼梁（4.5 米 16#工字鋼懸挑 2.6 米組合槽鋼斜撐）圖4.3.4、陽臺處鋼梁示意圖4.3.5、懸挑梁未端支座處樓板處理措施本工程在懸挑梁末端支座處樓板按要求均設置C 8200 負彎矩鋼筋，負彎矩鋼筋設置經設計單位同意，且受力能滿足要求。4.4、檢查驗收4.4.1、日常檢查對外腳手架的定期巡檢工作由項目專職安全員具體

19、負責，每周星期五組織外架作業班組長一起進行安全巡檢，巡檢的主要工作內容：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2）扣件螺栓是否松動；（3）腳手架垂直度的偏差是否符合要求；（4）安全防護措施是否符合要求；（5）作業層是否超載。4.4.2、腳手架驗收4.4.2.1、驗收依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑施工現場安全檢查標準（JGJ59-2011）、本施工方案及技術交底文件等。4.4.2.2、驗收人員以項目經理為檢查組長，項目總工和安質部部長為檢查副組長，工程部和安質部相關人員為組員。4.4.2.3、驗收內容（1）按規定抽取扣件緊

20、固力矩；（2）檢查懸挑鋼梁安裝穩定性；（3）立桿步距、縱距、橫距及垂直度；（4）連墻件位置和要求；（5）特殊部位的處理方式；（6）安全防護設施。4.4.2.4、驗收時間工字鋼懸挑架完工；每搭設完68m高度；工字鋼懸挑架完工，作業層上施加荷載前；遇有六級大風與大雨后，寒冷地區開凍后；停用超過一個月等。4.4.3、外架搭設技術要求、允許偏差和檢驗方法腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表 8.2.4 的規定。4.5、腳手架的拆除拆架程序應遵守由上到下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立

21、桿等不準分立面拆除或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿后拆最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件墊層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差部應不大于2 步，如高差大于 2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。五、施工安全保證措施5.1、組織保證措施項目成立以項目經理為組長，項目副經理為副組長，安質環保部、工程管理部和物資設備部為核心的組織保障體系，確保外腳手架施工安全順利的進行。5.2

22、、安全保證措施5.2.1、防雷擊及觸電（1）由于本工程屬于高層建筑，所以，外架的防雷接地就顯得非常重要，為了保證此施工安全，本方案在查看了電施工圖紙之后，決定采用本工程的防雷接地系統與外腳手架焊接的防雷措施。施工方法是根據電施圖防雷接地的平面位置，在外腳手架的四角轉點處，采用雙面焊接 10d 引測出直徑是 12 以上的一段鋼筋，然后，在外架立桿搭設好后，此引出的鋼筋與立桿焊接不少于10d，把焊縫用紅色油漆作防銹標識，并組織防雷接地測試，接地電阻達到 4 歐姆后，方可掛牌使用。（2）外架上不能架設電線，以防觸電事故的發生。5.2.2、防物體打擊（1）立面密目安全網應及時封閉，不能產生通縫和漏扎現

23、象。（2）架體內水平安全網每隔三層進行一次水平封閉，且架體與建筑物間300 寬施工作業面也同時采用 300mm 寬安全網封閉，保證封閉嚴密與連接牢固。（3）架體底層采用廢舊模板按方案實施進行安全硬防護。（4）在標準五、十一、二十層建筑物周邊位置搭設水平懸挑防護棚，搭設寬度5 米。5.2.3、防坍塌（1）為了防止外架出現坍塌，必須嚴格按規范進行設計計算，完善各種審批手續。做到設計精確，然后，嚴格按照施工方案施工，加強過程控制與檢查監督，有什么隱患及時排除，做到安全無誤。（2）外架設計所使用的是的材料，在物資部門、工程部門和安質部門三方會同進行進場驗收，對原材料質量有懷疑的，要進行現場抽樣，待試驗

24、合格后才能使用。（3）外架施工過程之中，要加強過程檢查，建立定期和特殊情況之下的檢查措施，認真做好檢查記錄；對外架的檢查與驗收，派專人負責。并不能把砼輸送泵管、模板及鋼筋等材料堆放在外架之上，防止因為荷載過大而發生坍塌，且外腳手架所堆荷載預警值為3KN/。5.2.4、防墜落（1）作業人員施工上崗前，由項目專職安全員組織，項目土建工程師負責對作業人員進行現場安全技術交底。（2）作業人員每日上崗前，應由班組長或項目專職安全員進行班前安全講話，明確說明當日作業中應注意的安全事項。（3）外架作業人員上崗時，應正確佩戴安全帽和安全帶，穿軟底膠鞋。（4）為防止施工作業人員發生高墜事故，在架體施工作業層中采

25、取竹架板連續封閉兩層，竹架板兩端應與小橫桿連接牢固（用一根12 鋼筋與小橫桿用鐵絲綁扎連接）。5.2.5、防火措施（1）外架作業區域應設置嚴禁煙火等警示標志，由專職安全員組織實施。（2）專職安全員對所有動火作業的工班進行安全技術交底并獲取項目經理審批的動火令，方可動火，動火作業的工班應采取隔離等措施，防止外腳手架安全網著火。（3）專職安全員應加強日常巡視，杜絕引發火災的因素。（4）專職安全員應組織外腳手架工班設置滅火器，滅火器的型號和設置的距離等應符合要求。5.2.6、外腳手架安裝技術保證措施1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的

26、專業架子工，上崗人員要定期體檢，合格者方可持證上崗。2、外架工必須系好安全帽，安全繩拴牢、穿防滑鞋之后，方可作業，外架工使用的扳手，必須系在手腕上，拆出后的各種材料及配件嚴禁隨意拋擲，在施工作業前要看好各種材料堆碼場地。3、作業層上的施工荷載要符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時要停止腳手架搭設與拆除作業，雨、雪后上架作業要有防滑措施，并要掃除積雪。5、腳手架的安全檢查與維護，要按本方案的規定進行。安全網按有關規定搭設或拆除。6、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件。1）、嚴禁拆除

27、主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。2）、嚴禁拆除連墻件。7、不得在腳手架基礎其鄰近處進行其他作業，否則要采取安全措施，并報主管部門批準，臨街搭設腳手架，外側設防護棚防止墜物傷人的防護措施。8、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守，工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，要按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。9、搭拆腳手架時，地面要設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。5.2.7、外腳手架拆除技術保證措施1、拆除前全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求，根據檢查結果補充完善施工方案之中的拆除

28、順序和措施，經主管部門批準后方可實施。2、必須由工程技術負責人進行拆除安全技術交底，要清除腳手架上雜物及地面障礙物。3、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。4、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不大于2 步，如高差大于 2 步，要增設連墻件加固。5、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.0m）時，要先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。6、腳手架的拆除采取分層、分段拆除，對不拆除的腳手架兩端，必須先按本方案的要求設置連墻件和橫向斜撐加固。5.3、應急預案5.3.1、應急救援的方針為了保護人員安全，防止和控制事故蔓延，做到

29、很好的保護環境，采取以“預防為主，常備不懈，高效協調和持續改進”的思想,做到“以人為本，安全第一，統一領導，分級負責，資源共享，協同應對，依靠科學，依法規范，反應快捷，措施果斷，預防為主、分工明確具體”的應急救援的方針。5.3.2、組織機構及職責5.3.2.1、組織機構由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調搶救工作。組長：（項目經理）電話：成員：（項目副經理）電話：（技術負責人）電話：（工程部長）電話：（物質部長）電話：（安質部長）電話：（技術員）電話：（施工員）電話：（安全員）電話：（水電工程師）電話：（外架班長）電話：醫院急救中心：120 火警：119 匪警：110 5.3.2.2職能

30、與職責1、應急預案總指揮的職能及職責（）1）、分析緊急狀態確定相應報警級別，根據相關危險類型、潛在后果、現有資源控制緊急情況的行動類型。2）、指揮、協調應急反應行動。3）、與外部應急反應組織和機構進行聯絡。4）、檢查應急操作人負行動。5）、最大限度地保證現場人員和外援人員及相關人員的安全。6）、協調后勤保障。7）、應急反應組織的啟動。8）、應急評估、確定升高或降低應急警報級別。9）、通報處部機構，決定請求處部援助。10）、決定應急撤離，決定事故現場外影響區域的安全性。2、應急預案副總指揮的職能及職責（）1）、協助應急總指揮組織和指揮應急任務。2）、向應急總指揮提出應急反應對策和建議。3）、保持

31、與事故現場總指揮的直接聯絡。4）、協調、組織和獲取應急所需的物、設備，以支援現場的應急救援。5）、組織相關技術和管理人員對施工場區生產過程各危險源進行風險評估。6）、定期檢查各常設應急反應組織和部門的日常工作和應急反應淮備狀態。3、現場搶救組的職能及職責（）1）、搶救現場傷員。2）、搶救現場物資。3）、保證現場救援通道的暢通。4、危險源風險評估組的職能和職責（）1）、對各施工現場及加工區特點以及生產安全過程的危險源進行科學的風險評估。2）、指導生產安全部門安全措施落實和監控工作，減少和避免危險事故發生。3）、完善危險源的風險評估資料信息，為應急反應的評估提供科學的合理的、準確的依據。4）、落實

32、應急反應共享資源及應急反應的報警聯絡方式，為應急反應提供及時的支援措施。5）、科學合理地制定應急反應物資器材、人力計劃。5、技術處理組的職能和職責（）1）、根據項目經理部的施工生產內容及特點，制訂其可能出現，必須運用建筑工程技術解決的應急反應方案，整理歸檔，為事故現場提供有效的工程技術服務工作，做好技術儲備。2）、應急預案啟動后，根據事故現場的特點，及時向應急總指揮提供科學的工程技術方案和技術支持，有效地指導應急反應行動中的工程技術工作。6、善后工作組的職能和職責（）1）、做好傷亡人員的善后工作，做好家屬的穩定工作，確保事故發生后傷亡人負及家屬思想能夠穩定。2）、做好受傷人員醫療救護的跟蹤工作

33、，協調與醫療救護單位的關系。3）、與保險部門起做好傷亡人員及財產損失的理賠工作。4）、慰問有關傷員及家屬。7、事故調查組的職能及職責()1）、保護事故現場。2）、對現場的有關實物資料進行取樣封存。3）、調查了解事故發生的主要原因及相關人員的責任。4）、按“四不放過”的原則對相關人員進行處罰、教育、總結。8、后勤供應組的職能及職責（）1）、負責制訂施工項目應急反應物資的儲備計劃，負責儲備計劃的檢查、監督、落實。2）、定期檢查、監督應急反應應物資管理人員的到位和變更情況。3）、定期收集和整理項目經理部施工場區的應急反應應物資資源信息、建立檔案并歸檔，為應急反應行動的啟動，做好物資數據儲備。4）、應

34、急預案啟動后，按應急總指揮的部署，有效地組織應急反應物資到事故現場。5.3.3、應急措施5.3.3.1、高處墜落事故應急措施1、迅速將傷員脫離危險地帶，移至安全地帶2、保持傷員呼吸暢通，發現窒息，應及時解除其呼吸梗塞和呼吸機能障礙。3、有效止血，包扎傷口4、視其傷情采取報警直接送金陽醫院，或簡單包扎后去醫院檢查5、傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷、大塊軟組織傷的要求采取固定措施6、若傷員有斷肢情況，應用干凈布包好裝入塑料袋，隨傷員一起送醫院7、預防感染，止痛，給傷員使用抗生素和止痛片8、立即撥打 120 電話，詳細說明事故地點，嚴重程度及本部門電話，并派人接應9、項目應急指揮部接到報告后，應立即

35、在第一時間趕到現場，了解和掌握事故情況，調配應急資源。5.3.3.2、觸電事故應急措施1、現場人員當機立斷脫離電源，切斷電源，也可用絕緣材料使觸電者脫離帶電體2、將傷員脫離危險區，進行搶救3、發現觸電者停止呼吸，應將傷員仰臥平地立即進行人工呼吸4、視其傷情采取報警直接送醫院，或簡單包扎后去醫院檢查5、向工地應急救援小組報告，求得支援6、維護現場秩序，嚴密保護好事故現場。5.3.3.3、火災事故應急措施1、立即報警，并即時匯集業余消防小組參預滅火，同時派人切斷電源，通知公司應急救援小組2、組織撲救火災，撲救原則：先控制，后滅火；救人重于救火；先重點后一般。并派人切斷電源，接通消防栓，組織搶救傷亡

36、人員，脫離火災危險源和重要物資，充分利用工地上的滅火器具進行滅火3、協助消防隊滅火，在自救基礎上專業消防隊達到現場后，應急救援小組簡要的消防隊講明火災情況，并配合滅火，聽從消防隊指揮，齊心協力滅火。4、傷員身上起火，一時衣服難脫下，應躺在地上滾動或用水澆灑滅火5、傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷、大塊軟組織傷的要求采取固定措施6、保護現場，當火災撲滅后，指揮小組要派人保護好現場，等待事故調查分析，對火災后的垃圾妥善處理，使事故對環境污染降低到最低程度5.3.3.4、物體打擊事故應急措施1、施工區發生物體打擊事故，最早發現事故的人迅速向項目部應急領導小組報告，安全值班人員或專職安全員，立即趕赴事故

37、現場，查看事故傷害程度；2、保護事故現場，同時避免其他人員靠近現場；3、由組長根據傷情決定是否撥打120 醫療急救電話，并說明傷員情況，行車路線；4、應迅速對周圍環境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進出。5、當施工人員發生物體打擊時，急救人員應盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫療部門，盡可能不要移動患者，盡量當場施救。如果處在不宜施救的場所時必須將患者手動到能夠安全施救的地方，手動時應盡量多找一些人來手動，觀察患者呼吸和臉色的變化，如果是脊柱骨折，不要彎曲、撥動患者的頸部和身體，不要接觸患者的作品，要且患者身體放松，盡量針患者放到擔架或平板上進行搬運。5.3.4

38、、救護途中1、救護途中保持呼吸道暢通，如有窒息者，應及時清除呼吸道梗塞物。2、應清除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物嘔吐物等。3、傷員有骨折、關節傷、肢全擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定，用平更的木板或擔架側臥或平板送往醫院急救。5.3.5、事故調查1、保護事故現場。2、對現場的有關實物資料進行取樣封存。3、調查了解事件主要原因及相關人員的責任。4、按“四不放過”的原則對相關人員進行處罰、教育、總結。5.3.6、應急救援預案的啟動、終止和恢復1、當事故的評估預測達到起動應急救援預案條件時，由應急總指揮啟動應急反應預案令。2、對事故現場經過應急救援預案實施后，引起事故的危害源得到有效控制、消除

39、，所有現場人員的危害健康，不存在其他影響應急救援預案終止的因素時應急總指揮下達應急終止令。3、應急救援預案實施終止后，應采取有效措施防止危害源擴大，保護事故現場和物證，經有關部門認可后可恢復施工生產。4、對應急救援預案實施的全過程，認真科學地作出總結，完善應急救援預案中的不足和缺陷，為今后預案的建立，制訂、修改提供經驗和依據。5.4、檢測監控5.4.1、監控點的設置（1）在架體六大陽角立桿設置外腳手架傾覆變形監控點，使用經緯儀定期進行現場觀測；（2）在每段外架每面設置四個拉墻點位移監控點，使用鋼卷尺定期進行現場檢測；設置原則按水平與垂直方向均布；（3）在型鋼錨固樓層按每面設置兩根型鋼撓度變形監

40、控點，使用 D2水平儀定期進行現場觀測；設置原則按較不利位置選取；詳見監測點平面布置圖。5.4.2、檢測監控時間當每段外挑架搭設完畢后，項目部安排專人（專業工程師）對外挑架進行首次檢測，取得基本監控數據。在以后我使用過程中，對腳手架監控監測分日常監測和定期監測。日常監測為每天上班前應外架進行檢查，內容包括懸挑梁錨固，斜拉鋼絲繩、連墻件和架體防護拉桿，安全網等，定期監測為在外腳手架使用過程中，專業工程師每月對外架進行一次檢測監控，記錄完整數據，并進行數據分析以判斷外架是否發生超出允許變形范圍。5.4.3、監控預警通過檢測數據的分析，當外架變形超過 JGJ130-2011規范允許偏差范圍時（立桿鋼

41、管彎曲允許偏差值=20mm，水平桿鋼管彎曲允許偏差值=30mm，懸臂水平鋼梁撓度允許變形v=l/250=12mm），專業工程師應及時預警，項目部根據現場情況采取積極的整改措施以消除安全隱患，如增設鋼絲繩卸載、加設支桿或停工等措施。六、外架勞動力計劃6.1、專職安全員安排計劃序號姓 名分管部位職責1(安全員)機房樓1、監督工班按施工方案和技術交底施工。2、督促工班自檢、專檢及組織驗收和組織定期檢查，并把檢查結果落實到位。3、保證每天進行兩次以上的安全檢查巡視，并監督工班把巡視中檢查出來的問題落實到位。4、填寫安全檢查巡視記錄和各種安全檢查資料。6.2、外腳手架勞動力計劃序號工種主體階段裝修階段拆

42、除階段備注1 架子工人人人持證上崗2 普工人人人-3 起重工人人人持證上崗4 起重指揮人人人持證上崗5 電焊工人人人持證上崗七、相關計算書及圖紙7.1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 28.5 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為 0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.3m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.0（因考慮市場因素計算按482.5）；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置豎向間距 3 m，水平間距 4.5 m，采用單扣件連接；7.2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途

43、:結構腳手架；7.3.風荷載參數本工程地處貴州貴陽市，基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數 s 為 0.214；7.4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.170；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.010；腳手板鋪設層數:3 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；7.5.水平懸挑支撐梁1）懸挑水平鋼梁采用 16 號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.20 米，建筑物

44、內放置長度為 1.8 米，錨固段長度 1.60 米；2）建筑物陽角處的六根懸挑水平鋼梁采用16 號工字鋼 ，工字鋼長度 3 米，懸挑長度1.6 米，建筑物內放置長度為1.4 米，內錨固長度 1.2 米。3）采光井處及建筑物陽角處的簡支水平鋼梁采用20 號工字鋼 ，工字鋼長度為6 米，簡支長度為 4.6 米。4）陽臺處采用 16a 號工字鋼 ，工字鋼長度為4.5 米，懸挑段長度2.60 米，建筑物內放置長度為 1.9 米，建筑物內錨固段長度 3.7 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20；樓板混凝土標號:C30、板厚 100，預埋環處在綁扎板筋時采用2 根 2 米長 12螺紋鋼加強。7.6.拉繩

45、參數支撐數量為:1；鋼絲繩型號為：14mm。鋼絲繩為安全保險措施，不參與結構計算 7.7、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。7.7.1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.028 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.5/2=0.262 kN/m；活荷載標準值:Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷載的計算值:q=1.2 0.028+1.2 0.262+1.4 2.25=3.499 kN/m；小橫桿計算簡圖7.7.2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計

46、算公式如下:Mqmax=ql2/8 最大彎矩 Mqmax=3.4990.82/8=0.28 kNm；最大應力計算值=Mqmax/W=72.512 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=72.512 N/mm2 小于小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！7.7.3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q=0.028+0.262+2.25=2.541 kN/m；qmax=5ql4/384EI最大撓度=5.0 2.5418004/(384 2.061059280 0)=0.709 mm；小橫桿的最大撓度 0.709 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/1

47、50=5.333 與10 mm，滿足要求！7.8.大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。7.8.1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.0280.8=0.022 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350.8 1.5/2=0.21 kN；活荷載標準值:Q=3 0.8 1.5/2=1.8 kN；荷載的設計值:P=(1.2 0.022+1.2 0.21+1.4 1.8)/2=1.399 kN；大橫桿計算簡圖7.8.2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mmax=0.08ql2 均布荷載最大彎矩計算:M1max

48、=0.080.028 1.5 1.5=0.005 kN m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=0.213Pl 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2131.3991.5=0.447 kN m；M=M1max+M2max=0.005+0.447=0.452 kN m 最大應力計算值=0.452 106/3860=117.149 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值=117.149 N/mm2 小于大橫桿的抗彎強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！7.8.3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如

49、下:max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max=0.6770.02815004/(100 2.0610592800)=0.05 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:pmax=1.615Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.022+0.21+1.8）/2=1.016kN =1.615 1.01615003/(100 2.0610592800)=2.898 mm；最大撓度和：=max+pmax=0.05+2.898=2.948 mm；大橫桿的最大撓度 2.948 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150=10

50、與10 mm，滿足要求！7.9.扣件抗滑力的計算按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 5.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取 5.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.0280.8 1/2=0.011 kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.0281.5=0.042 kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350.8 1.5/2=0.21 kN；活荷載標準值

51、:Q=3 0.8 1.5/2=1.8 kN；荷載的設計值:R=1.2(0.011+0.042+0.21)+1.41.8=2.836 kN；R 5.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!7.10.腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(0.801/2)0.028/1.8028.50=3.735kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2=0.35 31.5(0.8+0.2)/2=0.827 kN；(3)欄桿與擋腳

52、手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.14 31.5/2=0.315 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.01 kN/m2 NG4=0.01 1.5 28.5=0.428 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.304 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3 0.8 1.5 2/2=3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.91.4NQ=1.2 5.304+0.85 1.4 3.6=10.649 kN

53、；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.2 5.304+1.4 3.6=11.405kN；7.10.1、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用：0=0.3 kN/m2；z-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用：z=0.74；s-風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7 0.3 0.74 0.214=0.033 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為:Mw=0.8

54、5 1.4WkLah2/10=0.85 1.4 0.033 1.5 1.82/10=0.019 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A)+MW/W f 立桿的軸心壓力設計值：N=10.649 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A)f 立桿的軸心壓力設計值：N=N=11.405kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.61 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.2.8得：k=1.155；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表 5.2.8得：=1.5；計算長度 ,由公式 l0=

55、kuh 確定：l0=3.118 m；長細比:L0/i=194；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.191立桿凈截面面積：A=3.57 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=3.86 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；考慮風荷載時=10648.97/(0.191357)+19233.044/3860=161.156 N/mm2；立桿穩定性計算=161.156 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=11404.97/(0.191357)=167.26 N/mm2；立桿穩定性計算=167.26 N/

56、mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！7.11、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z 0.92，s 0.214，0 0.3，Wk=0.7 zs0=0.7 0.920.2140.3=0.041 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.2.12條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=3.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 Wk

57、Aw=0.625 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=3.625 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=250/16.1的結果查表得到=0.958，l 為內排架距離墻的長度；A=3.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.958 3.57 10-4205103=70.111 kN；Nl=3.625 Nf=70.111,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=3.625小于單扣件的抗滑力 5 kN，滿足要求！7.12、型 3 米懸挑梁的受力計算（16#2.2

58、米長工字鋼 1.2 米懸挑長度）本工程的懸臂工字鋼主要有3 米長懸挑1.6 米、1.2 米、2.2 米長懸挑1.2 米三種情況，根據附圖二可知，最大的受力情況為用于陽角處的2.2米長懸臂梁，只要其穩定性滿足要求，則其他兩種情況的工字鋼均可滿足要求。故只需驗算2.2 米長的懸臂梁。7.12.1 立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN)作用點離墻距離(m)1 F1=(8/23+1)N=15.37 1.1 2 F2=N=11.405 0.3 7.12.2、主梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量 m=20.

59、5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.2 20.5 10/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=47.7kN；R2=20.39kN；最大彎矩：Mmax=20.512kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f 式中 Mmax-截面承受最大彎矩值，Mmax=20.512kN穖；W-主梁凈截面模量，W=141cm3；-截面塑性發展系數，=1.05；N-主梁的軸力，N=0kN；A-主梁截面積，A=26.1cm2；f-鋼材的抗彎強度

60、設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=20512000/(1.05x141000)=138.548N/mm2f=215N/mm2 主梁的正應力計算值max=138.548N/mm2小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。7.12.3、主梁的整體穩定性計算主梁采用16 號工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f 其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于 b大于 0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表 B，得到b值為 0.93。經過計算得到最大應力=20512 000/(0.93x141000)

61、=156.425N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=156.425N/m m2小于 f=215N/mm2,滿足要求!7.12.4、錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為:=N/2A f 其中 N-主梁與樓板壓點的壓環受力：N=20.389kN；f-壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8每個壓環按2 個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；d-壓環鋼筋的設計直徑，d=20mm；A-壓環鋼筋截面積，A=d2/4=3.142 x102/4=314.159mm2；=N/2A=20389/(314.159x2)=32.45N/mm2f=50N/mm2 壓環所受應力=32

62、.45N/mm2小于吊環最大應力f=50N/mm2，滿足要求！7.13、型陽角處 16#工字鋼 3 米懸臂梁組合斜撐的受力計算7.13.1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):1.6 建筑物內錨固長度t(m):1.4（按 1.2 計算）錨固壓點方式:壓環鋼筋，鋼筋直徑(mm):20 樓板混凝土強度等級:C30 主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:16 號工字鋼7.13.2.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN)作用點離墻距離(m)1 26.23 1.5 2 11.405 0.6 7.13.3.支桿參數主梁下面采用12.6 號槽鋼作為支桿與建筑物聯

63、結。支桿共點布置，與墻支點垂直距離為1.5m；支撐距離墻長度(m):1.5；7.13.4.主梁的受力計算7.13.4.1.主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2，重量 m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.2 20.5 10/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=29.03kN；R2=10.66kN；R3=1.37kN；最大彎矩：Mmax=2.649kN

64、 m；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f 式中 Mmax-截面承受最大彎矩值，Mmax=2.649kN穖；W-主梁凈截面模量，W=141cm3；-截面塑性發展系數，=1.05；N-主梁的軸力，N=0kN；A-主梁截面積，A=26.1cm2；f-鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=2.649 x106/(1.05x141000)+0 x103/2610=17.893N/mm2f=215N/mm2 主梁的正應力計算值max=17.893N/mm2小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。7.13.4.2.主梁的整體穩定性計算主梁采用16 號工字鋼，

65、計算公式如下：=M/bWx f 其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于 b大于 0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表 B，得到b值為 0.93。經過計算得到最大應力=2.649 x106/(0.93x141000)=20.201N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=20.201N/mm2 小于 f=215N/mm2,滿足要求!7.13.5.支桿的受力計算支桿產生的支座力：R1=29.026；支桿的軸力為：RD1=R1/sin 1=29.03/sin45x141.05kN；7.13.6.支桿的強度計算7.13.6.

66、1.支桿強度計算支桿最大軸力為：RDmax=41.049kN；支桿以 12 號槽鋼計算，支桿的容許正應力按照下式計算：=N/A f 其中-支桿正應力計算值；N-支桿軸力設計值，N=41.049kN；-支桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到=0.879；i-支桿的截面回轉半徑，i=4.953cm；l-支桿的計算長度，l=2.121m；A-支桿的凈截面面積，A=15.69cm2；f-支桿的抗壓強度設計值，f=215N/mm2；=N/A=41.049x103/(0.879x15.69x102)=29.764N/mm2215N/mm2 支桿強度性計算值=29.764N/mm2 小于 f=215N/mm

67、2，滿足要求!7.13.6.2.斜撐支桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下=N/lwt ft 其中 N-斜撐支桿的軸向力，N=41.049kN；lwt-取斜桿截面積，A=1569mm2 ft-對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力：=41.049x103/1569=26.163N/mm2ft=185N/mm2 對接焊縫的最大應力=26.163 N/mm2 小于ft=185 N/mm2，滿足要求!7.13.6.3.錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為:=N/2A f 其中 N-主梁與樓板壓點的壓環受力：N

68、=1.367kN；f-壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8每個壓環按2 個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；d-壓環鋼筋的設計直徑，d=20mm；A-壓環鋼筋截面積，A=d2/4=3.142 x102/4=314.159mm2；=N/2A=1.367 x103/(314.159x2)=2.18N/mm2f=50N/mm2 壓環所受應力=2.18N/mm2小于吊環最大應力f=50N/mm2，滿足要求！7.14、型陽臺處 16#工字鋼 4.5 米懸臂梁組合斜撐的受力計算7.14.1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):2.6 建

69、筑物內錨固長度t(m):1.9（按 1.7 計算）錨固壓點方式:壓環鋼筋，鋼筋直徑(mm):20 樓板混凝土強度等級:C30 主梁截面類型規格:16 號工字鋼7.14.2.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN)作用點離墻距離(m)1 11.405 2.5 2 11.405 1.8 3 11.405 0.3 7.14.3.支桿參數主梁下面采用12.6 號槽鋼作為支桿與建筑物聯結。支桿共點布置，與墻支點垂直距離為3m；支撐距離墻長度(m):1.2；7.14.4.主梁的受力計算7.14.4.1.主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26

70、.1cm2，重量 m=20.5kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.2 20.5 10/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=47.37kN；R2=14.39kN；R3=2.29kN；最大彎矩：Mmax=21.924kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f 式中 Mmax-截面承受最大彎矩值，Mmax=21.924kN穖；W-主梁凈截面模量，W=141cm3；-截面塑性發展系數，=1.05；N-主梁的軸力，N=18.95k

71、N；A-主梁截面積，A=26.1cm2；f-鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=21924000/(1.05x141000)+18.95x103/2610=155.345N/mm2f=215N/mm2 主梁的正應力計算值max=155.345N/mm2小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。7.14.4.2.主梁的整體穩定性計算主梁采用16 號工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f 其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于 b大于 0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表 B

72、，得到b值為 0.93。經過計算得到最大應力=21924 000/(0.93x141000)=167.193N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=167.193N/mm2 小于 f=215N/mm2,滿足要求!7.14.5.支桿的受力計算支桿產生的支座力：R1=47.371；支桿的軸力為：RD1=R1/sin 1=47.37/sin68x151.02kN；7.14.6.支桿的強度計算7.14.6.1.支桿強度計算支桿最大軸力為：RDmax=51.02kN；支桿以 12.6號槽鋼計算，支桿的容許正應力按照下式計算：=N/A f 其中-支桿正應力計算值；N-支桿軸力設計值，N=51.02kN；-支桿的

73、穩定系數,由長細比l/i查表得到=0.797；i-支桿的截面回轉半徑，i=4.953cm；l-支桿的計算長度，l=3.231m；A-支桿的凈截面面積，A=15.69cm 2；f-支桿的抗壓強度設計值，f=215N/mm2；=N/A=51020/(0.797x1569)=40.8N/mm2215N/mm 2支桿強度性計算值=40.8N/mm2小于 f=215N/mm2，滿足要求!7.14.6.2.斜撐支桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下=N/lwt ft 其中 N-斜撐支桿的軸向力，N=51.02kN；lwt-取斜桿截面積，A=1569mm 2 ft-對

74、接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm 2；經過計算得到焊縫最大應力：=51 020/1569=32.518N/mm2ft=185N/mm2對接焊縫的最大應力=32.518 N/mm2 小于ft=185 N/mm 2，滿足要求!7.14.7.錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為:=N/2A f 其中 N-主梁與樓板壓點的壓環受力：N=14.387kN；f-壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8每個壓環按2 個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm 2；d-壓環鋼筋的設計直徑，d=20mm；A-壓環鋼筋截面積，A=d2/4=3.142 x102/4=314.1

75、59mm 2；=N/2A=14387/(314.159x2)=22.9N/mm2f=50N/mm 2壓環所受應力=22.9N/mm2 小于吊環最大應力f=50N/mm 2，滿足要求！7.15、型陽臺處 20a#工字鋼 4.5 米懸臂梁受力計算7.15.1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):1.6 建筑物內錨固長度t(m):2.9 錨固壓點方式:壓環鋼筋，鋼筋直徑(mm):20 樓板混凝土強度等級:C30 7.15.2.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:18 號工字鋼(現場施工采用20a#工字鋼）7.15.3.立桿作用主梁上的力序號

76、主梁上的力大小(kN)作用點離墻距離(m)1 17.1 1.5 2 18.84 0.4 7.15.4.主梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm 3，截面積A=30.6cm2，重量 m=24.1kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.2 24.1 10/1000=0.289kN/m；懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖(kN)懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm)懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=48.39kN；R2=11.15kN；最大彎矩：Mmax=33.542kNm；計算公式如下:max=Mmax/W

77、+N/A f 式中 Mmax-截面承受最大彎矩值，Mmax=33.542kN穖；W-主梁凈截面模量，W=185cm 3；-截面塑性發展系數，=1.05；N-主梁的軸力，N=0kN；A-主梁截面積，A=30.6cm2；f-鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=33.542 106/(1.05185000)=172.674N/mm 2f=215N/mm2主梁的正應力計算值max=172.674N/mm2 小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。7.15.5.主梁的整體穩定性計算主梁采用18 號工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f 其中 b-均勻彎曲的受彎構件

78、整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3由于 b大于 0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表 B，得到b值為 0.85。經過計算得到最大應力=33.542 106/(0.85 185000)=213.304N/mm 2；水平鋼梁的穩定性計算=213.304N/mm2 小于f=215N/mm 2,滿足要求!7.15.6.錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為:=N/2A f 其中 N-主梁與樓板壓點的壓環受力：N=11.147kN；f-壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8每個壓環按2 個截面計算的吊環應力不應

79、大于50N/mm 2；d-壓環鋼筋的設計直徑，d=20mm；A-壓環鋼筋截面積，A=d2/4=3.14 202/4=314.159mm2；=N/2A=11.147 103/(314.159 2)=17.74N/mm2f=50N/mm 2壓環所受應力=17.74N/mm2 小于吊環最大應力f=50N/mm 2，滿足要求7.16、型采光井處 20a#工字鋼 6米簡支梁受力計算7.16.1.受力模型7.16.2.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:20a 號工字鋼7.16.3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小(kN)1 11.405 2 11.405 3 11.405 4 11.4

80、05 5 11.405 7.16.4.主梁的受力計算主梁按照簡支梁梁計算主梁的截面慣性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面積A=35.5cm2，重量 m=27.9kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.2 27.9 10/1000=0.335kN/m；懸挑腳手架主梁計算簡圖主梁剪力圖(kN)主梁彎矩圖(kNm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=28.51kN；R2=28.51kN；最大彎矩：Mmax=29.08kN m；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f 式中 Mmax-截面承受最大彎矩值，Mmax=29.08kN m；W-主梁凈截面模量，W=237cm3

81、；-截面塑性發展系數，=1.05；N-主梁的軸力，N=0kN；A-主梁截面積，A=35.5cm2；f-鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=29.08 106/(1.05237000)=116.857N/mm2f=215N/mm2 主梁的正應力計算值max=116.857N/mm2 小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。7.16.5.主梁的整體穩定性計算主梁采用20 號工字鋼，計算公式如下：=M/bWx f 其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3由于 b大于 0.6，根據鋼結構設計規范(GB

82、50017-2003)附表 B，得到b值為 0.85。經過計算得到最大應力=29.05 106/(0.85 237000)=144.204N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=144.204N/mm2 小于 f=215N/mm2,滿足要求!7.17、陽臺處卡口梁承載力驗算7.17.1.混凝土梁的所受力計算計算得最大彎矩：M=26.06KN m 最大剪力：51.2KN 7.17.2.混凝土梁的設計最大彎矩計算混凝土強度等級C30，混凝土強度設計值fc=14.3Mp；鋼筋設計強度fy=360Mp，受力鋼筋直徑為16mm，鋼筋根數2，受力鋼筋面積As=402.10mm2 梁截面尺寸500mmx200mm,截面有效高度465mm；界限相對受壓區高度b=0.518 1=11fcbx=fyAs X=50.6mmb*ho=240.87 梁正截面能受最大彎矩值Mu=fyAs(ho-x/2)=63.65KNM M=26.06KN M，滿足要求!