1、.高磷醫院工程大跨度屋面梁專項施工方案編制人：審核人：審批人：.目錄第 一 章編制依據 .4第 二 章工程概況 .52.1 工程概述.52.2 結構工程概況.52.3 施工要求及技術保證條件.62.4 施工平面布置圖.7第 三 章施工計劃 .73.1 施工技術材料準備.73.2 施工進度計劃.9第 四 章施工工藝技術.94.1 施工工藝.94.2 軸線控制.94.4 模板工程施工.104.4.1 主要參數 .104.4.2 柱模板及支撐體系設計.114.4.3 梁模板及支撐體系設計.114.4.4 板模板及支撐體系設計.134.4.5 梁板模板支架搭設技術要求.144.4.6 模板及支撐架的驗

2、收.154.4.7 模板及支撐架的拆除.164.5 混凝土工程施工.164.5.1 澆筑方式 .164.5.2 澆搗順序 .164.5.3 混凝土的裂縫控制措施.174.5.4 施工要求 .18第 五 章施工安全保證措施.195.1 組織保證措施.195.2 項目組織機構網絡.195.2.1 模板及鋼筋工程組織保證措施.195.2.2 砼工程組織保證措施.195.3 施工安全管理措施.205.4 施工安全要求.205.4.1 應急預案 .21.5.4.2 應急救援組織.215.4.3 應急響應 .225.4.4 工程項目部現場應急救援小組職責.225.4.5 應急響應中必須遵循的原則.235.

3、4.6 應急救援裝備.235.4.7 應急救援措施.245.5 檢測監控.265.5.1 高支模日常檢查，巡查重點部位.265.5.2 監測項目 .275.5.3 監測點布設 .275.5.4 監測頻率 .275.5.5 監測點應急處理.27第 六 章勞動力計劃.286.1 勞動力組 織 機 構 圖.286.2 主要人員操 作 人員勞動力.29第 七 章大樣圖 .307.1 梁、板 支 撐 大 樣 示 意 圖 .錯誤！未定義書簽。7.2 監 測 點 示 意 圖 .317.3 混 凝 土 澆 筑 順 序 示 意 圖.347.4 模 板 架 體 監 測 表 .35第 八 章高支撐模板驗算.368.

4、1 梁、板高支撐驗算書.36.第一章編制依據1.1 主要規程、規范建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-2011）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）建筑結構荷載規范(GB50009-2012)鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）建設工程施工現場供用電安全規范（GB501942014）施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ462012）建設工程高大模

5、板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號。危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號。金鼎國貿一期工程施工組織設計及施工圖紙1.2 參考文獻建筑施工手冊（縮印本第4 版，2003.9）簡明施工計算手冊（1999.7）.實用建筑施工安全手冊（1999.7）建筑結構靜力計算手冊(第二版)中國建筑工業出版社；扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全施工技術 2008.7.第二章工程概況2.1 工程概述2.2 結構工程概況2.3 施工要求及技術保證條件1、模板支撐系統本工程梁截面尺寸大，梁體自重及施工荷載大，支撐高度高，施工的安全度和穩定性要求高。因此，確定梁板的支撐系統方案，確保支

6、撐系統具有足夠的承載力和整體穩定性，是施工首先要解決的問題。2、鋼筋的連接、綁扎與梁型鋼穿插梁的配筋量大、主筋長、布置密，局部地方又是勁性鋼筋混凝梁，梁柱節點區鋼筋縱橫交叉。因此，關鍵是正確地翻樣和下料，保證鋼筋綁扎到位。3、混凝土澆筑及裂縫控制梁柱節點核心區鋼筋密集，混凝土自由下落困難，砼振搗難度大。主梁體積大，水化熱高，內外溫差控制、養護保溫措施要求高。4、支撐體系7 米高，支撐體系在主體結構四層樓板，為確保施工安全，在屋面層施工時，對三層結構模板支撐不拆除，對二層結構進行支撐加固，以傳荷載。.2.4 施工平面布置圖屋面結構平面圖.第三章施工計劃3.1 施工技術材料準備1、技術準備在施工前

7、各責任工長及施工班組施工前認真熟悉圖紙，公司技術負責人對項目所有管理人員、工長及班組人員進行施工方案的技術交底、安全交底，并形成書面文件。2、材料準備工程模板：模板采用 15厚木工板，規格 915 1830 15 mm。所有木工板均需有材質檢驗合格資料，且強度必須等于或大于以下強度要求：覆面木膠合板彈性模量（N/mm2）：10000.00；膠合板抗彎強度設計值fc(N/mm2):15.00 模板背愣：木枋選用50mm 100mm 方木，符合現行國家標準木結構設計規范GB50005 的 規 定。方 木 抗 彎 強 度 設 計 值fc=(N/mm2):13.00;木 方 彈 性 模 量 E（N/m

8、m2）:9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50 48.3 3.6 mm 鋼管:根據建設施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011.本工程采用 48.3 3.6 mm 鋼管，由于目前市場上租賃的鋼管壁厚存在偏差，（因此在驗算時采用 48.0 3.0 mm 鋼管進行計算）。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。應符合國家標準 直縫電焊鋼管 GB/T13793或低壓流體輸送

9、用焊接鋼管GB/T3091 的相關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼 GB/T700 中 Q235-A 級鋼的規定。扣件：本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部 鋼管腳手扣件GB15831 的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼合面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N m 時不得破壞。如使用舊扣.件時，扣件必須取樣送有關國家資質的試驗單位進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。直角回轉扣件：8.2kN/扣,取 8.0kN/扣。對拉螺栓：

10、水平模板約束用對拉螺栓規格M12 高強螺栓，套直徑14 的 PVC 管，對拉螺栓的相關參數應滿足下表規定。緊固螺栓力學性能表序號螺栓直徑螺 栓 內 徑（mm）凈面積（mm2）重量（N）容許拉力（N）1 M12 9.85 79 8.9 12900 頂托：采用 36的頂托。材料進場必須質檢員、材料員嚴格把關，按照國標進行門架驗收，壁厚不達標、銹蝕嚴重、彎曲變形材料杜絕進場。3 材料計劃與設備計劃1、材料計劃主要周轉材料計劃材料單位數量備注鋼管T 100 頂托個1000 木方方90 扣件萬個0.8 模板1800 安全兜網1500 薄膜件2 2、勞動力計劃.鋼筋工模板工架子工砼工普工25 30 30

11、25 15 3、設備計劃砼地泵布料機振動棒配電箱水泵2 臺2 臺6 2 2 3.2 施工進度計劃按總計劃要求施工完成。見大跨度屋面梁工程施工進度計劃表。第四章施工工藝4.1 施工工藝1、結合本工程的特點和現場實際情況分析，經多種方案的比較，決定采用按后澆帶分為二次澆筑混凝土，根據計算得出，其施工荷載包括各種材料及施工時臨時施工荷載共 308.2kN/m2，采用將將荷載通過支撐架，傳遞至二、三、四層結構板的施工方案。2、采采用鋼管支撐架進行荷載的傳遞，其砼的恒載和施工活載已超過了下層梁板的設計荷載，為確保支撐體系的穩定性和有足夠的承載力，屋面結構施工時，其下面二層（及第三、四層）結構模板支撐不能

12、拆除。本層取消了的框架柱按下圖圖示位置用磚砌柱保留，磚砌柱長寬尺寸斷面與梁底模板寬一致，砌至屋面梁底模板下標高，作臨時支撐。臨時磚柱全高按每1.5 米間距作鋼管水平支撐，并與模板支撐連接。待上部高支模施工完成后，其砼達到規范允許拆模強度后，再施行拆除。3、總體流程測量放線柱鋼筋綁扎柱模板安裝柱砼澆筑（按高度分為二次澆筑）滿堂高支撐體系搭設大梁底模安裝大梁鋼筋綁扎大梁側模及其他梁板模其他梁鋼筋綁扎次梁、板鋼筋綁扎澆筑大梁砼次梁、樓板砼整體澆筑大梁砼養護。4.2 軸線控制1、層樓面清理工作完成后，由測量組負責立即測放出控制軸線，并用墨線標注在樓面上，根據控制軸線，按設計圖對高支撐層柱墻主次梁等細部

13、尺寸分線。.2、鋼管架搭設完畢后，在支撐梁底模及鋼筋籠的水平桿上用吊線墜將細部尺寸線引測在水平桿上，作為梁底模安裝和鋼筋就位的控制線。4.3 模板工程施工4.3.1 主要施工部位本工程高支撐分布多；具代表部位為：1、WKL7(1B)700 x1500梁，凈跨 24.3m（總長 25.2m）、梁高 1.5m，梁下凈空 6.2m，搭設高度為6.2m；2、WKL12(1)800 x1400，凈跨 22.25m(總長 23.45m)、梁高 1.4m，梁下凈空6.3m，搭設高度為6.3m；選取截面最大的 WKL12(1)800mmx1400mm梁體作為最不利驗算對象。4.3.2 主要參數支架搭設材料要求

14、1、模板支架選用扣件式鋼管滿堂架搭設，鋼管直徑為48.3 3.6 鋼管，鋼管相應的技術參數見下圖：2、主要部位模板參數序號工程部位模板支撐及加固體系1 框架柱15 厚覆膜板散拼 48.3 3.6mm 鋼管、12 高強對拉螺栓及相應夾具等組成2 梁板15 厚木工板散拼由 50 100mm 木方、可調節鋼支撐、48.3 3.6mm鋼管腳手架組成以及12 高強對拉螺栓組成。支模架所用鋼管，進場時要有檢驗合格證.4.3.3 柱模板及支撐體系設計根 據 工 程 實 際 情 況，本 次 設 計 選 用 框 架 邊 柱 為 計 算 對 象，800mm 800mm 6300mm(寬 長 凈高)柱模板基本參數模

15、板選用:915 1830 15mm 覆膜板，散支散拆，柱箍采用 48.3 3.60mm 焊接鋼管，柱模板的計算高度L=6300mm（凈高），柱模板的截面寬度A=800mm，對拉螺栓 1道。柱模板的截面長度B=800mm，對拉螺栓 1道。柱箍計算間距d=450mm。且 450mm一道，豎向對拉螺栓間距 450mm一道；柱模板豎楞48.33.60mm鋼管，間距 150mm。豎向對拉螺栓450mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。4.4.3 梁模板及支撐體系設計4.4.3.1 斷面尺寸，詳見 4.3.1 條。4.4.3.2梁模板及支撐體系設計在梁模板及支模架的

16、設計計算中分別以最大截面尺寸進行驗算，最后確定出相應的設計數據，設計中擬采用下列數據：.1、模板支架立桿：采用48.3 3.6mm 鋼管，管頂設可調節的頂托，2、700 1500 梁，橫向梁底設2 根立桿支柱，梁兩側共用1 根立桿，立桿縱*橫向間距均為 800；高支撐高度 6.2 米。3、800 1400 梁，橫向梁底設2 根立桿支柱，梁兩側共用1 根立桿，立桿縱*橫向間距均為 800；高支撐高度 6.3 米。（具體立桿布置圖附后）4、梁立桿頂設可調節式頂托的高度不大于200，立桿的豎向連接，只能采用對接連接，嚴禁采用搭接連接。距立桿頂下150 高設縱橫雙向水平桿；距地200設縱橫雙向水平掃地

17、桿；步距均 1500，從梁下口往下步距為250（高 1500的梁此處為 150）、700、650。且與板支撐架水平步距一致。5、大梁支架底端每根承重力干立桿必須搭設在50*300*4000mm 木板上，木板底直接落在砼面上支撐上部立桿減小立桿對樓板混凝土的破壞.以均勻傳遞荷載。6、縱橫向剪刀撐設置均應滿足建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）規定。4.4.3.3 模板設計1、梁底側模板：采用915 1830 15mm(寬 長 厚)木工板，散支散拆。2、梁底木枋：采用50 100木枋，其擱置間距為200mm。3、梁側木枋：采用 50 100木枋，其擱置間距為：250mm；外龍骨（背杠

18、）采用雙鋼管 48.3mm 3.6mm 鋼管。4、拉螺栓：采用12高強對拉螺栓，沿跨度方向的間距均為450；螺栓外加 PVC套管。在梁底與梁上口200 處高設一道對拉螺栓，梁中部的對拉螺栓間距均分。5、梁板支模架圖附后，梁模板、支撐架設計計算附后。4.4.4 板模板及支撐體系設計該工程高支撐部位多，在設計計算中應取1 個部位最大截面尺寸進行驗算，最后確.定出相應的設計數據，設計中擬采用下列數據：模板:915 1830 15mm 木工板，散支散拆。小楞:50 100mm 木方大楞:48.3 3.6mm 焊接鋼管立柱:48.3 3.6mm 焊接鋼管，立桿頂設可調節式頂托。搭設高度為 7.58 米；

19、板厚 120 mm，搭設尺寸為：立桿的縱距L=700mm，立桿的橫距 Lb=700mm，立桿的步距h=1500mm。剪刀撐設置（見 6.3 米高支撐剪刀撐平面布置圖）。高支撐架體應在支架的四周和中部與結構柱進行剛性連接，連墻件水平間距應為6m9m,豎向間距應為 2m3m。此次應在每層預埋剛管等措施與建筑結構進行剛性連接，滿堂支撐架易超出頂部加載區投影范圍向外延伸布置23 跨。計算式附后4.4.5 梁板模板支架搭設技術要求1、支架底端必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底端上的 200mm 處。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、大梁支架底端每根承

20、重力立桿必須加設木板，木板的尺寸為寬300mm 寬 長4000mm 厚 50mm，木板底座底直接落在砼面上支撐上部立桿減小立桿對樓板混凝土的破壞.3、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。.4、6.30米高支撐施工時，下面3、4 層梁板模板滿堂架不得拆除，待該屋面層施工完畢砼達到規范規定的強度后方可拆除。5、立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。6、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主

21、節點的距離不宜大于是150mm。7、沿支架四周外立面應滿足立面滿設連續剪刀撐。8、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008的要求；9、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；10、精心設計混凝土分層厚度及澆筑順序，確保模板支架施工過程中均衡受載。11、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋等材料不能集中堆放在支架上；12、澆筑砼過程中，派人隨時監控和檢查支架和支承情況，及時發現架體有無下沉、松動和變

22、形情況。4.4.6 模板及支撐架的驗收1、模板支設完畢后，先由項目技術負責人組織項目施工員、質檢員，安全員，會同班組長檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，然后由項目負責人組織由公司和項目技術負責人、安全工程師、質量工程師、施工員進行驗收，監理單位總監理工程師、專業監理工程師組成的聯合檢查小組進行復檢。2、對支模位置、平整度、垂直度進行復核。3、對柱、梁及樓板模板的支架逐一進行檢查驗收，由項目負責人組織由項目技術負責人、安全工程師、質量工程師、施工員進行驗收，監理單位總監理工程師、專業監.理工程師組成的聯合檢查小組進行復檢。對不合格的部位堅決予以整改完善后方可澆搗砼。4、各部位檢查驗收

23、合格后填寫自檢記錄。檢收合格后由項目技術負責人通知監理驗收，驗收合格后，方可澆筑砼。4.4.7 模板及支撐架的拆除1、模板的拆除時間根據所留同條件養護試塊的強度來決定。2、柱、小梁側模砼養護3 天、砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。3、大梁底模必須強度達到100%方可拆模。4、梁板底模按規范要求時間拆模。5、嚴禁未經技術人員通知，不經施工員安排操作人員隨意拆除模板及支撐、加固體系，6、拆模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要及時運走、整理。7、拆模程序一般為先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。4.5 混凝土工程施工4.5.1 澆筑方式本工程梁高，鋼筋布置

24、較密，為保證結構安全施工時采用一次性且分層澆筑，嚴禁出現冷縫。結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率（%）板2，875 8 100 梁8 75 8 100 懸臂構件100.4.5.2 澆搗順序高支撐結構混凝土分二次澆筑：1、第一次澆搗柱，澆至3.3 米標高的位置。2、第二次澆筑柱，澆至屋面框架梁下口標高的位置。3、第三次澆筑梁板砼。遇梁、柱混凝土標號不同時，柱、梁節點處采用鋼絲網攔截（攔截要符合設計圖紙大樣）。3、砼梁施工采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。4.5.3 混凝土的裂縫控制措施1、控制混凝土坍落度。施工中要求在滿足泵送的基礎上盡量用小值，現場實

25、測混凝土坍落度不大于180 30mm。2、在澆筑混凝土時，嚴格按混凝土振搗規程規定施工，不漏振、不過振，確?；炷撩軐?。樓板混凝土表面實行二次收水后用木抹子搓壓，以閉合收水裂縫。3、砼要求一次連續澆筑砼，澆筑后在砼硬化過程中釋放大量水化熱。砼內外溫差增大，容易產生較高溫度應力和收縮應力，處理不好會導致產生溫度裂縫，危害結構使用性能。因此，養護成為本工程的重點之一，必須予以足夠重視。4、加強養護措施。對已澆筑完畢的混凝土，要及時進行濕潤溫控養護。應在澆筑完畢后的 12h 內對混凝土加以覆蓋和澆水，具體而言，初凝后可以覆蓋，終凝后開始澆水?；炷翉姸任催_到1.2Nmm2 以前不得上人踩踏或安裝模板

26、及支架。覆蓋物可用塑料布、麻袋片、草簾等，澆水次數以使混凝土保持濕潤為準，養護用水應與拌制用水相同?；炷恋臐菜B護時間不少于14d?；炷猎陴B護過程中，如發現遮蓋不全，澆水不足，以致表面泛白或出現細小干縮裂縫時，應立即仔細遮蓋，充分澆水，加強養護，并延長澆水日期加以補救。.6、混凝土強度須達到設計強度時，方可拆除支撐和底模，避免因提前拆模造成混凝土內部產生隱性裂縫。4.5.4 施工要求1、在澆搗砼前，對梁、板、柱及墻內的雜物和鋼筋上的油污等清理干凈；對模板的縫隙和孔洞應堵嚴；對木模板應澆水濕潤，但不得積水。2、對模板及其支架、鋼筋及預埋件必須進行檢查，并作好記錄，并經業主、監理及設計院驗收達

27、到圖紙、規范要求后方可澆搗砼。3、砼自高處傾落的自由高度不得超過2m。4、每次澆筑砼應連續進行。當必須間歇時，其間歇時間應控制在前層砼初凝結之前，將次層砼澆筑完畢。9、采用振搗器搗實砼時應：、每一振點的振搗延續時間應使砼表面呈現浮漿和不再沉落。、當采用插入式振搗器時，搗實砼的移動間距，不宜大于振搗器作用半徑的 1.5 倍；搗實輕骨料砼的移動間距，不宜大于其作用半徑；振動器與模板的距離，不應大于其作用半徑的0.5 倍，并應避免碰撞鋼筋、模板、預埋管、吊環、預埋件等；振搗器插入下層砼內的深度不小于500mm。采用泵送砼應符合下列規定：、砼的供應，必須保證輸送砼的泵能連續工作。、輸送管線宜直，轉彎宜

28、緩，接頭應嚴密，如管道向下傾斜，應防止混入空氣，產生阻塞。、泵送前應先用適量的與砼內成分相同的水泥砂漿潤滑輸送管內壁；預計泵送間歇時間超過 45min 或當砼出現離析現象時，應立即用壓力水或其它方法沖洗管內殘留的砼。、在泵送過程中，受料斗內應具有足夠的砼，以防止吸入空氣產生阻塞。10、在砼澆搗過程中，隨時觀察模板，支架、預埋件和預留孔洞的情況，當發現有變形、移位時，應及時采取措施加固或整改。.11、砼的養護：樓板采用澆水養護14 天，側墻及柱在砼澆搗2 天后松動模板封模養護 7 天，7 天后拆模掛麻袋養護7 天；頂板及梁側模必須在3 天后方可拆模，拆模后灑水養護不小于 7 天，框支梁底模必須封

29、模養護14 天，拆模后灑水養護不小于7 天。12、灑水的次數應能保持砼處于潤濕狀態；已澆搗的砼強度未達到1.2N/mm2以前，不得在其上踩踏。13、砼的表面處理要求按如下方法進行：鋁合金刮平 砼提漿機提漿磨平 掃帚掃毛。第五章施工安全保證措施5.1 組織保證措施由于本工程高支撐部位多，變化快，工作量大，施工周期長，針對高支撐特點和施工難點，在高支撐施工過程中，各職能部門應高度重視并給予全力支持，協助項目部進一步強化現場管理，做到分工明確，責任到人，以確保高支撐施工的順利進行。.5.2 項目組織機構網絡5.2.1 模板及鋼筋工程組織保證措施在進入高支撐施工時，鋼筋工長和木工工長分別由兩人承擔，以

30、進一步加強模板和鋼筋工程的管理。5.2.2 砼工程組織保證措施在模板及鋼筋工程即將完成時，混凝土澆筑前項目部對高支撐層梁模板加固質量組織檢查，并成立臨時指揮部，由項目經理、各職能部門負責人組成。項目技術負責人：后勤組施工組內業組電工后勤庫管模板工長砼工長質量員內業預算內業普工班砼班木模班鋼筋綁扎班架子班鋼筋下料班鋼筋機械連接水電安裝項目安全工程師：鋼筋工長安全員項目經理：公司技術負責人：.5.3 施工安全管理措施1、執行國家安全生產，勞動保護方面的方針、政策和法規。堅持“安全第一、預防為主”的方針。2、施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監督下清除隱患

31、，以保證安全生產的順利進行。3、嚴格執行安全操作規程：4、所有施工人員在進入施工現場操作必須按規范要求帶好安全帽；5、作業人員必須經過三級教育才能上崗操作；6、模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；7、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；8、安裝模板按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業，禁止利用拉桿、支撐攀登上落；9、安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方，作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人；10、拆模板，經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經施工負責人同意，方可拆除。操作時按順序分段進行，不允許讓模板枋料自由落下，嚴禁

32、猛撬落和拉倒；11、拆除模板前，將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人；12、完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等，拆下的模板枋料及時運送到指定地點集中堆放穩妥。5.4 施工安全要求1、戴好安全帽，并系好安全帶。2、焊接前必須經動火審批后，方可進行施工。.3、焊接時，配備滅火器一個，旁站一人負責滅火及動火周邊安全。4、由于梁鋼筋綁扎是在未鋪平板模板的情況下進行，為此，梁鋼筋運輸，綁扎時必須作好必要的臨時操作平臺或操作架后再進行作業。5、在大梁鋼筋就位時，大梁的下方禁止站人。6、操作工人連續工作時間不得超過10 個小時，即禁止操作工人疲勞作業。7、臨邊洞口

33、注意防護，禁止嘻笑打鬧！8、輸送泵管出口前禁止站人，避免泵管內砼噴出時傷人。9、塔吊料斗未落地時，禁止操作工人爬上塔吊料斗上方下放砼料！其它未涉及的安全事宜嚴格按照建筑施工安全操作規程有關條款執行。5.5.1 應急預案為了保證本工程的施工安全工作落實到實處，根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。5.5.2 應急救援組織項目應急救援小組名單：1

34、、指揮部總指揮：電話：2、指揮部副總指揮：電話：3、指揮部成員：車牌號：醫院電話：5222120.5.5.3 應急響應如施工現場發生安全事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的方式報告公司應急救援機構。5.5.4 工程項目部現場應急救援小組職責1、工地現場發生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120 急救中心或 119 報火警救助?；蛄⒓此屯罱朊忌绞腥嗣襻t院醫院搶救。2、由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種

35、應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。3、指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。4、協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。5、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓舉一反三 地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發生。6、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。.5.5.

36、5 應急響應中必須遵循的原則1、緊急事故發生后，發現人應立即報警。2、項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方案立即自救；若事態情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業救援隊伍求救，并密切配合救援隊伍。3、事故發生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。4、在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區域或場所后，再采取急救措施。5、截斷發生事故的區域或場所處電源，防止事態擴大。6、項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。7、緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事

37、故再次發生的對策。5.5.6 應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬及擔架等。應急救援物資準備序號名稱數量備注1 急救衛生箱藥品1 2 擔架2 3 綁帶5 4 安全帽5 5 安全帶5 6 警戒帶10 7 警示標志10.8 交通工具一臺汽車外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。5.5.7 應急救援措施1、發生模板及支架坍塌事故的應急救援措施、當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業，并

38、組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。、當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。、當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。、被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫院進行治療。、當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員

39、進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。2、發生高處墜落事故的應急救援措施：、當發生事故后，應馬上組織搶救傷員。搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫院進行檢查治療。.、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。、對于處于休克狀態的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，然后盡快送醫院搶救治療。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴

40、重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于脊椎受傷的傷員，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，應將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。、對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。3、發生物體打擊傷害事故的應急救援措施：、發生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行救治。搶救的重點應

41、放在對顱腦損傷、胸部骨折和創傷性出血的處理上。、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。.、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫院進行檢查治療。、對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫院治療。4、發生機械傷害事故的應急救援措施：

42、、發生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。、對于手、腳趾被切斷的傷員，立即將被切斷部分用干凈布包好，與傷員同時送到醫院，以便做接駁手術。、對于手腳骨折、重傷休克等傷員的處理方法同上。進行處理后，應組織車輛盡快將傷者送醫院檢查治療。5、發生火災事故的應急救援措施：、發生火災時，首先是迅速撲滅火源，及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。、火災發生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。、現場的消防管理人員

43、，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區域。、如有人員受傷，要馬上將傷員撤離危險區域進行施救，并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫院救治。6、發生觸電事故的應急救援措施：、觸電急救的要點是動作迅速，救護得法。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。.、當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。、夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。、觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密

44、觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送醫院診治。、若發現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止時，應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。5.6 檢測監控5.6.1 高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件

45、是否有變形的現象。5.6.2 監測項目立桿、水平桿及斜桿鋼管彎曲值、垂直度、立桿頂水平位移、支架整體水平位移等。5.6.3 監測點布設1、支架監測點布設按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱.的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。2、監測點布置根據支架平面大小設置各不少于2 個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿基礎沉降監測點。3、監測儀器精度滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。5.6.4 監測頻率在澆筑砼過程中安排專人實施實時監測，測頻率30 分鐘一次。監測時間在混凝土澆注前直至砼終凝。5.6.5 應急預案當發現超出預警值的情況，立即報告項目經理、再由項目經理報告

46、監理工程師及甲方現場工程師，同時停止作業，所有人員撤離施工現場，待項目部技術人員、監理、甲方確定無安全隱患時方可繼續施工?？奂戒摴苣_手架高支模搭設允許偏差及監測變形允許值、預警值序號項目搭設允許偏差變形允許值變形預警值檢查工具1 立桿鋼管彎曲 3mL 4m 4mL 6.5m 12 20/吊線和卷尺2 水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m 30/吊線和卷尺3 立桿垂直度全高50/經緯儀及鋼板尺4 立桿腳手架高度 H內50/吊線和卷尺5 立桿頂水平位移/15 10 經緯儀及鋼板尺6 支架整體水平位移/15 10 經緯儀及鋼板尺高支撐監測示意圖如下：.未澆筑砼板吊錘未澆筑砼梁高支撐體系監測示意圖第六章

47、勞動力計劃6.1 勞動力組織機構圖項目技術負責人：后勤組施工組內業組項目安全工程師：項目經理：公司技術負責人：.6.2 主要人員操作人員勞動力鋼筋工模板工架子工砼工普工電工塔機操做工25 30 30 25 15 3 6 電工后勤庫管模板工長砼工長質量員內業預算內業普工班砼班木模班鋼筋綁扎班架子班鋼筋下料班鋼筋機械連接水電安裝鋼筋工長安全員.第七章大樣圖7.1 梁、板、支撐大樣示意圖鋼管支撐平面布置.7.2 監測點示意圖監測點示意圖.7.3 混凝土澆筑順序示意圖混凝土澆筑順序示意圖.7.4 模板架體監測表高支模架體監測表工程名稱：金鼎 國貿一期工程監測點號：使用儀器：序號觀測時間形象進度彎曲值垂

48、直度位移監測人1立桿水平斜桿立桿頂整體2允許值本次累計允許值本次累計允許值本次累計允許值本次累計允許值本次累計允許值本次累計3456 7 8 9 注：1、按專項方案規定的監測內容、方法、頻次進行監測，為確保監測數據的準確性，監測須做到定人定儀器；2、監測點位置及編號見監測點平面布置圖。高支模變形允許偏差值的應根據JGJ162-2008 建筑施工模板安全技術規范4.4 進行確定。.第八章高支撐驗收8.1 梁板高支撐算書8.1.1 WKZl2（1）梁（800 1400）計算書（選取截面最大的 WKL12(1)800 1400梁體作為最不利驗算對象）一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKZl2（1）新澆混

49、凝土梁計算跨度(m)23.45 混凝土梁截面尺寸(mm mm)800 1400新澆混凝土結構層高(m)23.0 梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3)梁1.5 板1.1 施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)2.5 振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2 風荷載標準值 k(kN/m2)基本風壓 0(kN/m2)0.2 非自定義:0.1

50、4 風壓高度變化系數z0.9 風荷載體型系數 s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)800.梁兩側立柱間距 lb(mm)1400 步距 h(mm)1500 新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800 混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)700 梁底增加立柱根數2 梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)550,850 梁底支撐小梁根數7 梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：平面圖四、面板驗算.面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15 面

51、板抗彎強度設計值f(N/mm2)15 面板彈性模量 E(N/mm2)10000 取單位寬度 1000mm，按六等跨連續梁計算，計算簡圖如下：Wbh2/6=1000 1515/637500mm3，Ibh3/12=1000 151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.7 2 151.46kN/m q1靜0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h b

52、0.9 1.35 0.1+(24+1.5)1.6 149.69kN/m q1活0.9 1.4 0.7 Q2kb0.9 1.4 0.7 211.76kN/m q2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6 140.9kN/m 1、強度驗算Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107 49.690.112+0.121 1.76 0.1120.06kNm Mmax/W0.06 106/375001.6N/mm2f 15N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算max0.632qL4/(100EI)=0.63240.9 108.334/(100 1000028125

53、0)0.013mm l/400108.33/4000.27mm 滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393 q1靜l+0.446 q1活l=0.393 49.690.11+0.446 1.760.112.2kN R2=R4=1.143 q1靜l+1.223 q1活l=1.143 49.69 0.11+1.223 1.76 0.116.39kN R3=0.928 q1靜l+1.142 q1活l=0.928 49.690.11+1.142 1.760.115.21kN.標準值(正常使用極限狀態)R1=R5=0.393 q2l=0.393 40.9 0.111.74k

54、N R2=R4=1.143 q2l=1.143 40.9 0.115.06kN R3=0.928 q2l=0.928 40.9 0.114.11kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100 小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78 小梁彈性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.33 小梁截面慣性矩 I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1max2.2+0.9 1.35(0.3-0.1)0.65/6+0.5(1.6-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1

55、.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.7 1 max0.7-0.65/2，(1.4-0.7)-0.65/2/21，6.39+0.9 1.35(0.3-0.1)0.65/6=6.41kN/m q2max1.74+(0.3-0.1)0.65/6+0.5(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.7-0.65/2，.(1.4-0.7)-0.65/2/21，5.06+(0.3-0.1)0.65/65.09kN/m 1、抗彎驗算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107 6.41 0.82，0.56.410.

56、120.44kN m Mmax/W0.44 106/833305.27N/mm2f 15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 6.41 0.8，6.41 0.13.114kN max3Vmax/(2bh0)=33.114 1000/(2 50100)0.93N/mm2 1.78N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算10.632q2l14/(100EI)0.632 5.09 8004/(100 93504166700)0.34mm l/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)5.09 1004/(8 93504166700)0

57、mm l/400100/4000.25mm 滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143 6.41 0.8，0.393 6.41 0.8+6.41 0.15.86kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R74.02kN，R2R65.86kN，R3R4R54.79kN 正常使用極限狀態Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143 5.09 0.8，0.393 5.09 0.8+5.09 0.14.65kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座

58、反力依次為R1R73.6kN，R2R64.65kN，R3R4R53.78kN 六、主梁（大楞）驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1 主梁彈性模量 E(N/mm2)206000.主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205 主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125 主梁截面慣性矩 I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kNm)Mmax/W0.557 106/4490124.04N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN).Vmax8.903kN max2Vmax/A=2

59、8.903 1000/42442N/mm2 125N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)max0.33mm l/400550/4001.38mm 滿足要求！4、扣件抗滑計算RmaxR1,R40.98kN 8kN單扣件在扭矩達到 4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側立柱扣件受力R0.98kN 8kN單扣件在扭矩達到 4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 鋼管類型483立柱截面面積 A(mm2)424 回轉半徑 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3)

60、4.49 抗壓強度設計值 f(N/mm2)205=h/i=1500/15.9=94.34=150長細比滿足要求！查表得，0.63 1、風荷載計算Mw0.921.4 klah2/100.921.4 0.14 0.8 1.52/100.03kN m.2、穩定性計算根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值 q1有所不同：1)面板驗算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.6)+0.9 1.42 146.44kN/m 2)小梁驗算q1max1.99+(0.3-0.1)0.65/6+0.9 1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.9 1.41 max0.7-0.65/2

61、，(1.4-0.7)-0.65/2/21，5.77+(0.3-0.1)0.65/6=5.79kN/m 同上四六計算過程，可得：R12.2kN，R26.39kN，R35.2kN，R42.2kN 立柱最大受力 NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.93+0.9 1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.4 1(0.8+0.7-0.65/2)/20.8，14.71，14.71，0.93+0.9 1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.4 1(0.8+1.4-0.7-0.65/2)/20.8+0.03/1.414.76kN fN/(A)+M

62、w/W14755.03/(0.63424)+0.03 106/449061.25N/mm2f 205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算 一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3 1 16.09kN N 30kN滿足要求！九、梁側模板驗算1.參數1.1 荷載參數模板自重鋼筋自重施工均布荷載標準值新澆混凝土側壓力標準值傾倒混凝土側壓力振搗混凝土荷載標準值0.50kN/m21.50kN/m32.5kN/m250.4kN/m22.0kN/m22.0kN/m21.2.材料力學參數：同前1.3.梁側模板參數主楞間距次楞間距穿梁螺栓水平間距穿梁螺栓豎向

63、間距穿梁螺栓直徑600mm 250mm 600mm 250mm M14mm.主楞龍骨材料主楞截面類型主楞合并根數次楞龍骨材料次楞龍骨截面鋼楞圓鋼管483.6mm 2 木楞寬度 60mm 高度 80mm 2.梁側模模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中-混凝土的重力密度，取24kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取。亦可按經驗公式15200T計算得 4.444h T-混凝土的入模溫度，取30；V-混凝土的澆筑速度，取2.500m/

64、h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.1m；1-外加劑影響修正系數，取1.2；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 51.20 kN/m2、50.40 kN/m2，取較小值 50.40 kN/m2作為本工程計算荷載。3.梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖3.1.抗彎驗算其中，-面板的彎曲應力計算值(N/mm

65、2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=65.15.160=22.50cm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：.其中q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.6050.400.90=32.659kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.602.000.90=1.512kN/m；q=q1+q2=32.659+1.512=34.171 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=250.00mm；面板的最大彎距 M=0.1 34.17 250.002=2.14 105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力

66、計算值:=451025.21014.2=9.511N/mm2；面板靜曲強度設計值 f=24N/2面板強度滿足要求！3.2.撓度驗算mmEIql5.1100677.04其中：q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=50.400.60=30.24N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=250.00mm；E-面板材質的彈性模量:E=5000.00N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=125.15.15.160=16.875cm4；面板的最大撓度計算值:=54106875.1500010050230.240.677=0.948 mm；面板的最大撓度計算值=0.948mm 小于面板的最大容許撓度值 =

67、1.5mm，滿足要求！4.梁側模板內外楞的計算4.1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為:W=6808060=64.00cm3；I=1280808060=256.00cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:.其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N.mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，取1m為計算單元：q=(1.250.

68、4000.90+1.4 2.0000.90)0.250/1=14.24kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內楞的最大彎距:M=0.1 14.24 600.002=5.13 105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值=5.13105/6.40 104=8.009 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=13 N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=8.009N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算mmEIql1100677.04其中E木楞材質的彈性模量：10000 N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值，取1m為計算單元

69、：q=50.40 0.25/1=12.60 N/mm；l-計算跨度(外楞間距)：l=600mm；I-面板的截面慣性矩：E=2.56 106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:=641056.210000100600.60210.677=0.432mm；內楞的最大撓度計算值=0.432mm小于內楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！4.2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為:截面類型為圓鋼管483.5mm；外鋼楞截面抵抗矩 W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I=12.19cm4；.外楞計算簡圖（1

70、）.外楞抗彎強度驗算其中-外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩 M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2 50.40 0.90+1.4 2.000.90)0.60 0.25/2=4.27kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=250mm；外楞的最大彎距：M=0.175 4271.4250.000=1.87 105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=1.87 105/5.08 103=36.786 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205 N/mm2；外楞的受彎應力計算值=3

71、6.786N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量，其值為 210000 N/mm2；p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=50.40 0.60 0.25/2=3.78 KN；l-計算跨度(拉螺栓間距)：l=250mm；I-截面慣性矩：I=1.219 105mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.146 3.78 103250.003/(100 2100001.2 19105)=0.026mm；外楞的最大容許撓度值:=0.625mm；外楞的最大撓度計算值=0.026mm 小于外楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！5.穿梁螺栓的計算驗算公式如下:.其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55 mm；穿梁螺栓有效面積:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=50.4000.6000.2502=15.120 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170.000105/1000=17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=15.12kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.850kN，滿足要求！十、樓板支撐驗算計算式略，經驗算樓板支撐能滿足要求。