1、新 華 東 街 1 # 綜 合 樓目錄第一節 編制依據 2第二節 工程概況 2第三節 安裝錨固方案 2第四節 施工升降機的拆卸 4第五節 安全要求及措施 4第六節 施工升降機計算書一、編制依據本方案主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制:施工升降機（GB/T 10054-2005）施工升降機安全規則（GB10055-1996）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）混凝土結構設計規范（GB 50010-2002）二、工程概況新華東街1#綜合樓工程；工程建設地點：銀川市新華東街與民族南街路口；屬于框筒結構體系；地上21層；地下1層；建筑高度：91.75m；標準層層高：3.6m ；總建筑
2、面積：20525平方米。本工程由寧夏富地房地產開發有限公司投資建設，銀川市規劃建筑設計研究院有限公司設計，寧夏正源建設監理有限公司監理，中建八局第一建設有限公司施工。三、安裝錨固方案SCD200/200J為型錨固。錨固長度：28003200mm，錨固間距：錨固高度為6m一道，錨固架與墻體相連。 1、前期準備1.1、將基礎方案做好，保證基礎的水平及各項使用要求；1.2、保持施工升降機的進場道路通暢，并有足夠的停放設備空間；1.3、確保安裝地點滿足安全檢查機構所規定的要求，且已獲得安裝許可。安裝工地應配備一個專用電源箱，供電熔斷器的電流為升降機額定電流的1.52倍，升降機工作電源電壓值上下波動不得
3、超過5%；1.4、升降機的專用電源箱應直接從工地變電室引入電源，距離最好不超過30米，一般每個吊籠需配置一根大于425mm的銅芯電纜，如距離過長，應適當增加電纜的截面積；1.5、專用配電箱內每一吊籠均用一開關控制，電源箱需采用沖擊波無動作型漏電保護開關。1.6、用接地電阻測試儀測量升降機鋼結構及電器設備金屬外殼的接地電阻，不得大于4。用500兆歐表測量電動機及電器元件的對地絕緣電阻應不小于1M；1.7、準備好停層附件，如支架、安全欄桿等；1.8、確定附墻方案，按需要準備好預埋件或固定件，并提前在符合附墻要求的附2、施工升降機的安裝2.1、把基礎表面清掃干凈；2.2、將基礎底座安裝在基礎平臺上，
4、用水平尺檢查水平，并填實基礎，檢查基礎底座中心到附墻點的距離；2.3、按此順序上三個標準節；2.4、安裝吊籠；2.5、接通電源，對設備進行檢測；2.6、應用小輩桿進行標準節安裝；2.7、安裝到高度后，安裝各項限位，并進行調試；2.8、安裝外籠后，對設備試運行良好后，方可投入使用。3、技術要求3.1、每安裝一道附墻架，應用經緯儀測量其垂直度；3.2、附墻架允許的最大水平偏角為；3.3、齒輪和齒條的嚙合側隙應為0.20.7mm，靠背輪和齒條背間隙為0.5mm；3.4、各滾輪與標準節間隙為0.5mm；3.5、每隔6m安裝一道護線桿；3.6、安裝對重時應保證對重與滑道間隙為0.5mm；3.7、上極限碰
5、鐵應安裝在吊籠越過上平臺150mm處，下極限碰鐵應安裝在吊籠滿載下行時自動停止在碰到緩沖簧100200mm處；3.8、必須保證極限開關觸柄與上下極限碰鐵的距離，在極限開關斷開時，觸柄距碰鐵0.52mm內。四、施工升降機的拆卸升降機拆卸的方法與順序基本上是與安裝時相反，故這里僅給出一些主要的操作及注意事項。1、將升降機附近區域用柵欄圍住，并設置標志“謹防墜物”；2、把籠頂操縱盒移到吊籠頂上，并將籠頂操縱盒上的“加節運行”開關持到“加節”位置，裝好吊桿及安全圍欄；3、將吊籠開到導軌架頂部，拆下兩個限位撞塊； 4、卸下導軌架標準節，過道豎桿、附墻架等，用吊籠運到地面。注意吊籠頂部一次只能裝相當于3節
6、標準節的重量；5、同時，拆下電纜導向架、撐桿等，直到只有3節標準節時，把吊籠開到緩沖器上；6、切斷主電源，拆下電源電纜，松開吊籠電機的制動閘，用吊車吊走吊籠；7、拆下三節標準節、基礎構架及緩沖器等。五、安全要求及措施1、安裝作業人員應按高空中作業的要求操作：佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；2、安裝作業時，必須按額定載荷重量下進行安裝，不許超載；3、風速超過13m/s時及惡劣天氣下不能進行安裝作業；4、安裝作業時，應防止安裝地點上方掉落物體，避免高空多層次作業；5、首層進料口一側搭設2m的防護棚安全通道，通道兩側用密目網封閉，通道頂部用15厚竹膠板防護；6、樓層上料平臺處臨邊設1.5m高的防護欄
7、；7、每層樓層處設安全防護門和樓層標識牌。六、施工升降機計算書一、參數信息1.施工升降機基本參數施工升降機型號：SCD200/200J； 吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：90m； 標準節長度：1.508m；導軌架截面長：1.508m； 導軌架截面寬：0.65m；標準節重：151kg； 對重重量：0kg；單個吊籠重: 1480kg； 吊籠載重：4000kg；外籠重：1225kg； 其他配件總重量：3900kg；2.地基參數地基土承載力設計值：150kPa； 地基承載力折減系數：0.4；3.基礎參數基礎混凝土強度等級：C35；承臺底部長向鋼筋： 12120；承臺底部短向鋼筋： 12120；基礎長度l
8、：6 m； 基礎寬度b：4 m；基礎高度h：0.3 m；基礎混凝土強度等級：C35； 樓板長：7.3m；樓板寬：6.6m； 樓板厚：480mm；梁寬：0.35m； 梁高：0.7m；梁截面底部縱筋：16 25，8 20；梁中箍筋配置： 10150；箍筋肢數：4；鋼管參數：鋼管類型：483.5； 鋼管橫距: 600mm；鋼管縱距: 600mm； 鋼管步距: 1200mm；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度：0.2 m；二、基礎承載計算：導軌架重（共需60節標準節，標準節重151kg）：151kg60=9060kg，施工升降機自重標準值：Pk=(1480.002+1225.00+
9、0.002+4000.002+9060.00+3900.00)10/1000=251.45kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1基礎承載力設計值：P=2.1251.45=528.04kN三、地基承載力驗算承臺自重標準值：Gk=256.004.000.30=180.00kN承臺自重設計值： G180.001.2216.00kN作用在地基上的豎向力設計值：F528.04+216.00=744.05kN基礎下地基承載力為：p= 150.006.004.000.401440.00kN F=744.05kN該基礎符合施工升降機的要求。四、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底
10、面積應滿足S=64=24m2(Pk+Gk)/fc=(251.45+180)/(16.7103)=0.026m2。承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下：F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=528.045/24=22.002kN/m2；hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1；h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm；Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=41
11、.946=7.784m2；am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a；ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長；ab=a+2h0=0.65+20.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mFlPjAl=22.0027.784=171.263kN0.7hpftamh0=0.711.57915265/1000=266.48kN171.263kN。承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2
12、G/A)+(pmax-p)lM2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.246m；l,b -基礎底面的長和寬；pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(528.045+216)/24=31.002kN/m2；p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=31.002kN/m2；G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合
13、值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35180=243kN；M1=2.2462/12(26+1.508)(31.002+31.002-2243/24)+(31.002-31.002)6=237.096kNm;M2=(6-1.508)2/48(24+0.65)(31.002+31.002-2243/24)=151.827kNm;4、承臺底部配筋計算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2As = M/(sh0fy)式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1
14、=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=237.10106/(1.0016.704.00103265.002)=0.051；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.051)0.5=0.052；s=1-/2=1-0.052/2=0.974；As=|M|/(sfyh0)=237.10106/(0.974300.00265.00)=3061.78mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=151.83106/(1.0016.706.00103265.002)=0.022；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.022)0.5=0.022；s=1-/2=1-0.022/2=0.989
15、；As=|M|/(sfyh0)=151.83106/(0.989300.00265.00)=1930.84mm2。截面1-1配筋：As1=3845.309 mm2 3061.779 mm2截面2-2配筋：As2=5767.964 mm2 1930.838 mm2承臺配筋滿足要求！五、基礎承載計算：導軌架重（共需57節標準節，標準節重151kg）：151kg57=8607kg，施工升降機自重標準值：Pk=(1480.002+1225.00+0.002+2000.002+8607.00+3000.00)10/1000=197.92kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1基礎承載力
16、設計值：P=2.1197.92=415.63kN六、地下室頂板結構驗算驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算樓板長寬比：Lx/Ly=6.6/7.3=0.9041、荷載計算樓板均布荷載：q=415.632/(31.3)=106.572kN/m22、混凝土梁配筋驗算由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以可以看作一個集中荷載。樓板自重傳來荷載 0.486.625=79.2kN/m梁自重 0.70.3525=6.125kN/m靜載 79.2+6.125=85.325kN/m活載 2.57.3=18.25k
17、N/m作用于梁上的均布荷載：q=85.3251.2+18.251.4=127.94kN/m作用于梁上的集中荷載：p=415.6321.2/2=249.379kNM=ql2/12+pl/4=127.947.32/12+249.3797.3/4=1023.277kNm梁截面積：bh=0.350.7=0.245m2h0=h-25=700-25=675mms=|M|/(1fcbh02)=1023.28106/(1.0016.700.35103675.002)=0.384；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.384)0.5=0.519；s=1-/2=1-0.519/2=0.741；As=|M|/(s
18、fyh0)=1023.28106/(0.741360.00675.00)=5686.08mm2。實際配筋：10367.256 mm2 5686.078 mm2；梁截面底部縱筋滿足要求！3、混凝土梁抗剪驗算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=249.379/2+127.947.3/2=591.671kN；Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)s/n=(591.671103-0.71.57350675)/(1.25210675)150/4=70.271mm2；配箍率：Psvmin=0.24ft/fyv=0.241.57/210=0.179%；Psv=nAsv/(bs)=478
19、.54/(350150)=0.598%；實配As=78.54mm2 70.271mm2 ；梁配筋滿足要求！七、梁板下鋼管結構驗算：設梁板下483.5mm鋼管600mm600mm(支模未拆除)支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則：施工升降機 1.2106.572=127.887kN/m2活載 1.42.5=3.5kN/m2127.887+3.5=131.387kN/m2131.3870.60.6=47.299kN鋼管支模架步高1.2mh/la=1200/600=2h/lb=1200/600=2經查表，的取值為：1.272計算長度：L01=kh=1.1551.2721.2=1.763mL02=h+2a=1.2+20.2=1.6m取：L0=1.763m=L0/i=1762.992/15.8=111由此得：=0.509N=Af=0.509489.303mm2210N/mm2=52.302kN 47.299kN梁板下的鋼管結構滿足要求
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