1、1 綠 地 顧 村 公 園 商 務 廣 場 項 目1 號房工程外墻懸挑腳手架施工方案精品資料推薦2 目錄頁次一、工程概況.3 二、施工部署.3 三、懸挑式雙排鋼管腳手架施工方案.4 四、腳手架拆除方案.17 精品資料推薦3 綠地顧村公園商務廣場1 號房工程外墻懸挑腳手架施工方案：一、工程概況：本工程為 1 號房工程，地上17 層、地下二層。地上建筑面積1660m2。建筑物屋面標高為53.8m。在屋面上有一構架，構架頂標高為 61.7m。底層室外地面標高為1.40m。結構類型為鋼筋混凝土框架剪力墻結構。施工現場場地寬廣，場地地面較平整。計劃所有外墻腳手架搭設材料均用鋼管搭設，所有外墻腳手架均為主

2、體、裝飾使用，使用荷載按照結構架操作層二排同時承受荷載使用。外墻腳手架總搭設高度為60.3m。一 三層（四層樓面）外墻腳手架計劃采用落地腳手架。四層樓面以上外墻腳手架采用懸挑式腳手架。四十七層的外墻腳手架在立面高度方向分三段懸挑，第一段為四九層樓面，第二段為九 十四層樓面，第三段為十四 屋面構架層。每個懸挑段的腳手架搭設最大高度為16.0m 二、施工總部署.2.1、外墻懸挑腳手架的設計：2.1.1、懸挑腳手架共分為三個懸挑段，分別在四層樓面、九層樓面、十四層樓面設置型鋼懸挑層，每個懸挑段從樓面采用16 號槽鋼作水平挑桿,并設置 12.6 號槽精品資料推薦4 鋼作斜撐，挑架按 1.4m 間距布置

3、，挑架上部的鋼管架按結構架要求搭設：步距1.80m，橫距 1.05m，縱距 1.4m，與型鋼挑架間距相同,以便立桿均能支在型鋼挑架的水平挑桿上。水平挑桿均放在樓板上,用18形預埋鋼筋環與樓板固定，以抵抗挑架的水平拉力或壓力和懸挑彎矩。2.1.2、所有鋼管均采用48x 3.5mm，質量必須符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）,所有扣件符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定,腳手架搭設應符合現行國家標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范和上海市懸挑式腳手架安全技術規程。計算時鋼管按照48x 3.5mm計算。鋼管質量必須達到規范和方案要求。三、懸挑式雙排鋼管腳手架施工

4、方案：3.1.懸挑式腳手架的施工部署：每個懸挑段腳手架搭設高度為16.0m，每個懸挑段從樓面采用 16號槽鋼作水平挑桿,下部設 12.6 號槽鋼作斜撐，挑架按 1.4m間距布置，挑架上部的鋼管架按結構架要求搭設：步距1.80m，橫距 1.05m，縱距 1.4m，與型鋼挑架間距相同,以便立桿均能支在型鋼挑架的水平挑桿上。水平挑桿均放在樓板上,用 18形預埋鋼筋環與樓板固定。精品資料推薦5 腳手架立桿全部采用單立桿，立桿縱向間距為1.4m立桿橫向間距為1.05 米。大橫桿步距為1.8 米。所有鋼管均采用 48x 3.5mm，質量必須符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）,所有扣件符合現

5、行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定,腳手架搭設應符合現行國家標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范和上海市 懸挑式腳手架安全技術規程。計算時鋼管按照 48x 3.5m 計算。3.2 懸挑式外墻腳手架平面布置：懸挑式外墻腳手架平面布置詳見“懸挑腳手架平面布置圖”。3.3 項尺寸及構造要求3.3.1 細部構造要點：1.懸挑架的水平桿是架體的主要受力桿件，不僅支承上部架體，而且承受架體立桿荷載產生的彎矩，故必須與結構拉牢錨固。本方案是將型鋼擱在樓板上，在相應部位，沿挑桿軸線前后預埋2 只 18形鋼筋套住挑桿，緊固后焊接牢固。水平桿下設置12.6 號槽鋼斜撐。2.轉角處的懸挑桿用 16

6、 做水平支撐，為拐角處不在挑桿處的架體立桿做支承梁，在型鋼層面的鋼管架均須連續縱向設掃地桿。鋪操作層竹笆腳手板時，其縱向水平桿間距不得大于 300。3.外架連墻桿應嚴格按二步二跨設置，切不可疏漏。精品資料推薦6 4.外架剪刀撐應符合以下要求：1).每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在57 根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不小于 6m，斜桿傾角宜在4560 度之間。2).剪刀撐應每段沿架體外立面整個長度和高度連續設置。3).剪刀撐的斜桿宜搭接，其搭接長度必須大于1m，且至少用兩個旋轉扣件扣牢。4).剪刀斜撐桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應

7、大于 150mm。3.3.2鋼管腳手架的搭設要求：3.3.2.1腳手架搭設使用總要求本工程腳手架全部采用鋼管腳手架。鋼管腳手架應按上海市委(87)525 號文規定要求執行。安全要求如下：1.材料的規格的質量必須符合有關技術規定的要求。2.嚴格控制使用荷載，確保有較大的安全儲備。3.砌筑腳手架均布使用荷載不超過3000N/m2。4.立桿間距橫向1.05 米，縱向不超過 1.4 米，步距 1.8 米。5.應有牢固的和足夠的連墻點，以保證整個腳手架的穩定性。7.搭設過程中要及時設置聯墻桿，避免在搭設中發生偏斜和傾倒。精品資料推薦7 8.腳手板要鋪滿、鋪平、鋪穩，不得有探頭板。9.搭設完畢后應進行驗收

8、，檢查合格后才能使用。10.作業層的外側面應竹片圍護，并掛設密目式安全網。12.每隔四層設一道斜挑網。13.架子工必須熟悉和嚴格遵守安全技術操作規程，佩戴和使用勞動保護用品。14.必須有良好的防電、防雷裝置，可靠的接地裝置，同時設置避雷裝置。15.六級以上大風、大雪等天氣條件時，應暫停在腳手架上作業。3.3.2.2搭設中的操作要求：1).桿件搭設：搭設順序為：安裝挑桿焊接水平支撐焊接斜撐逐根樹立立桿，并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿即與立桿或掃地桿扣緊按第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一小橫桿安第二步大橫桿第二步小橫桿安裝連墻件第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪力撐鋪腳手片。2).搭設桿件注意

9、事項：按照桿件的搭設順序和規定的構造方案及尺寸進行擺設。扣件擰緊程度要適當。及時與結構拉結或采用臨時支頂，以確保搭設過程的安精品資料推薦8 全。不合格的桿件和扣件不能用。隨時校正桿件的水平和垂直偏差，隨時調整。搭設工人必須佩掛安全帽。未完成的腳手架，在每一收班時要保證架工穩定。3).扣件安裝連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，以防雨水進入。裝螺栓時應將根部放正和保持適當的擰緊程度，這時腳手架的承載能力，穩定和安全影響很大，因此，要求扭力矩控制在 3040Nm，最大不得超過59N m。4）.挑 桿 型 鋼 焊 接 應 滿 焊，如 遇 對 接 焊 時 應 兩 邊 加 焊160*200

10、*10厚鋼板。吊環在混凝土結構中的錨固長度應保證560mm 長。水平支撐擱置在型鋼上后應焊接牢固，焊縫飽滿。3.3.2.3對雙排鋼管架的構造要求：1.）搭設尺寸選擇橫距 1.05m，縱距 1.4m，步距 1.8m，連墻件豎向間距 3.6m，水平間距 2.8m(即二步二跨)，立面采用全封閉式安全立網(1.8x 5.4m)封閉防護。2.）構造要求 立桿精品資料推薦9 接頭采用對接，且要求將接頭交錯布置，二個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，且在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點距離不大于步距的13。每根立桿底部均插在挑架型鋼上的25 鋼筋上。設置縱橫方向掃地桿。縱向掃地桿采用直角

11、扣件固定在距底座下皮不大于 200mm 處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。縱向水平桿縱向水平桿設于橫向水平桿之上，并以直角扣件扣緊，每層架設 4 根縱向水平桿。一般采用對接扣件連接。接頭應交錯布置，相鄰接頭水平距離不小于500mm，不應設在同跨內，且不得設在水平桿跨中。橫向水平桿每一主節點處須設置一根橫向水平桿，每側外伸長度，不應小于100mm。腳手板要求采用竹笆腳板，長、寬為1.0 x1.2m，采用平鋪法，鋪設于 4 根縱向水平桿上，四個角采用直徑為1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。根據規范要求，腳手板需要滿鋪。連墻件一律采用剛性連墻件。連墻件做法詳見

12、附圖。精品資料推薦10 連墻件采用花排布置，且宜靠近主節點位置，偏離主節點不應大于 300mm；必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置。連墻件呈水平且垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，但不容許上翹。剪刀撐每道剪刀撐寬度為4 跨，斜桿與水平橫桿的傾角為4560之間，采用整個立面連續設置。斜桿接長采用綁搭連接，且采用轉扣固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上，轉扣中心線距主節點距離應小于150mm。斜桿必須有4 個與立桿或水平桿相連的固定點。7 扣件安裝 1）、連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，以防雨水進入。2）、裝螺栓時應將根部放正和保持適當的擰緊程度，這時腳手架的

13、承載能力，穩定和安全影響很大，因此，要求扭力矩控制在 3040N.M，最大不得超過59N.M。3）防電避雷措施共設置 4 根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，長度為1m，設置在主樓外架四角腳手架立桿上，并將所有最小層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。引下線采用 8 圓鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統(即框架柱主筋)連成一體，接觸處采用可靠焊接。精品資料推薦11 3.4、懸挑式腳手架結構安全性能驗算：3.4.1 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）和上海市懸挑式腳手架安全技術規程DG/TJ08-2002-2006。計算參

14、數:雙排腳手架，搭設高度16.0 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.40 米，立桿的橫距1.05 米，內排架距離結構0.60 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2步2跨，豎向間距3.60 米，水平間距2.80 米。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設 8層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓 0.55kN/m2，高度變化系數1.7700，體型系數 1.1280。懸挑水平鋼梁采用16b

15、號槽鋼 U 口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.85 米，建筑物內錨固段長度 2.80 米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.35m，支桿采用 12.6號槽鋼。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 1.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.052=0.

16、109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 1.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)精品資料推薦12 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.109+0.10 1.470)1.4002=0.305kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.109+0.117 1.470)1.4002=-0.358kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.358 106/5080.0=70.5

17、67N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值 q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.990 1.050)1400.04/(100 2.06 105121900.0)=1.684mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150 與10mm,滿足要求!精品資料推薦13 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利

18、荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.400=0.054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.050 1.400/3=0.073kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.400/3=1.470kN 荷載的計算值 P=1.2 0.054+1.2 0.073+1.4 1.470=2.211kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)1.0502/8+2.211 1.050/3=0.7

19、80kN.m=0.780 106/5080.0=153.563N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:精品資料推薦14 集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.038 1050.004/(384 2.060 105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.054+0.073+1.470=1.597kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1597.260 1050.0(3 1050.02-4 105

20、0.02/9)/(722.06 105121900.0)=2.614mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.638mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150 與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.050 1.400/2=0.110kN 活荷載標準值 Q=3.000 1.050 1.400/2

21、=2.205kN 荷載的計算值 R=1.2 0.040+1.2 0.110+1.4 2.205=3.268kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN。四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12516.000=1.997kN 精品資料推薦15 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2=0.15081.40

22、0(1.050+0.600)/2=1.386kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.1501.400 8/2=0.840kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.400 16.000=0.112kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.335kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.400 1.050/2=4.410kN 風荷載標準值應按照以下公

23、式計算其中 W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0=0.550 Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1 的規定采用：Uz=1.770 Us風荷載體型系數：Us=1.128 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.550 1.770 1.128=0.769kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 4.335+0.85 1.4 4.410=10.450kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設

24、計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 4.335+1.4 4.410=11.376kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85 1.4 0.769 1.400 1.800 1.800/10=0.415kN.m 精品資料推薦16 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.376kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1

25、.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由長細比，為3118/16=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=11376/(0.19489)=125.221N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定

26、性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.450kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由長細比，為3118/16=197；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=

27、0.415kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=10450/(0.19489)+415000/5080=196.704N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；精品資料推薦17 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件連接，雙扣件的抗滑移力為16.0KN。經過計算得到 Nl=15.848kN小于扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N 的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離

28、墻體600mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1350mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩 W=116.80cm3，截面積 A=25.15cm2。受腳手架集中荷載 P=11.38kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 25.15 0.0001 7.85 10=0.24kN/m 精品資料推薦18 1懸挑腳手架示意圖 5001350280011.38kN11.38kN 0.24kN/mAB懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到0.000.0511.42 11.497.347.164.214.350.540.13懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)3.4421.997懸挑腳手架支撐梁彎矩圖

29、(kN.m)精品資料推薦19 0.1000.060懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=18.835kN,R2=4.891kN,R3=0.127kN 最大彎矩 Mmax=3.442kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=3.442106/(1.05116800.0)+5.0851000/2515.0=30.091N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用 16b 號槽鋼 U口水平,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.0 65

30、.0 235/(1350.0160.0 235.0)=1.72 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0.906 經過計算得到強度=3.44 106/(0.906116800.00)=32.54N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力 RDi按照下面計算精品資料推薦20 其中 RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。各支點的支撐力 RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=19.509kN 十、支桿的強度計算斜壓支桿的強度計算：

31、斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=19.509kN 下面壓桿以 12.6 號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=19.51kN；軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比 l/i查表得到=0.07；i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=1.57cm；l 受最大壓力斜桿計算長度，l=5.18m；A 受壓斜桿凈截面面積，A=15.69cm2；受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 184.85 N/mm2；f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求!斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接

32、焊縫強度計算公式如下其中 N為斜撐桿的軸向力，N=19.509kN；lwt 為焊接面積，取1569.00mm2；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度=19509.40/1569.00=12.43N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：精品資料推薦21 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=4.891kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范 10.9.8f=50N/mm2；所需

33、要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=4891 4/(3.1416502)1/2=8mm 設計采用 18圓鋼，能滿足要求。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=4.89kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于4891.44/(3.1416 201.5)=51.9mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如

34、果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=4.89kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十二、支承結構樓面的驗算懸挑槽鋼支撐的懸挑鋼筋混凝土結構安全性能驗算：根據結構布置，在每個懸挑鋼筋混凝土梁上所承受的腳手架斜撐傳來的力為 4根斜撐傳來的荷載，荷載較大，必須進行驗算。外側橫梁受力簡圖如下：精品資料推薦22 N為斜撐傳來

35、的荷載RA=17.55kn 懸挑鋼筋混凝土樓面梁的受力簡圖：P=3*N+0.2*0.5*24*4.2=3*17.55+10.08=62.73KN q=0.35*0.6*24KN/m3+4.2*0.11*24=5.04+11.09=16.13KN Mmax=P*1.7+0.5*q*2.3*2.3=62.73*1.7+0.5*16.13*2.3*2.3 =106.6+42.66=149.26KN.m 計算懸挑梁根部鋼筋根部配筋：A=149260000/350*5852=1.25 Ag=926mm2 原設計懸挑梁的最小配筋為418，鋼筋面積為Ag=1017.36mm2 所以結論：原結構設計配筋能滿足

36、腳手架支撐安全要求。3.4.2 轉角懸挑腳手架計算：懸挑腳手架陽角型鋼計算書計算參數:水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。精品資料推薦23 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體600mm，計算中取其 1.414 倍為集中力作用點。型鋼采用 16a 號槽鋼 U 口水平，型鋼支點距離建筑物角點1350mm。型鋼截面慣性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面積 A=21.95cm2。陽角型鋼示意圖1350135020.75kN20.75kN 0.21kN/mAB陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P

37、=20.75kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 21.95 0.0001 7.85 10=0.21kN/m 經過連續梁的計算得到0.000.0820.8321.0332.7032.5911.8411.67陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN)精品資料推薦24 20.5885.761陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m)5.3940.526陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的的支撐力為53.727kN 型鋼固接處的支撐力為-11.668kN 型鋼最大彎矩 Mmax=20.588kN.m 圖中距離|MP|=(1.3501.350+0.800 0.800+1.350 0.800 1.414+3.200 3.200

38、)1/2=3.772m 圖中角度 MPQ=arcsin(3.200/3.772)=1.013 圖中角度 OPQ=arctg(0.202/1.350)=0.149 每根支撐桿的壓力 T=53.727/2/sin(1.013)=31.667kN 水平型鋼的軸向力 N=2 31.667 cos1.013 cos0.149=33.165kN 型鋼抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=20.588 106/(1.05108300.0)+33.1651000/2195.0=196.156N/mm2型鋼計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!2、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用 16a 號槽鋼 U口水

39、平,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.0 63.0 235/(1350.0160.0 235.0)=1.66 精品資料推薦25 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0.900 經過計算得到強度=20.59 106/(0.900108300.00)=211.13N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!3、支桿的強度計算斜壓支桿的軸力 R=31.667kN 下面壓桿以 12.6 號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=3

40、1.67kN；軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比 l/i查表得到=0.13；i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=1.57cm；l 受最大壓力斜桿計算長度，l=3.77m；A 受壓斜桿凈截面面積，A=15.69cm2；受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 158.92 N/mm2；f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求!斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=31.667kN；lw為斜撐支桿件的周長，取453.00mm；t為斜撐支桿的厚度，t=5.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，

41、取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度=31666.94/(453.005.50)=12.71N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為精品資料推薦26 經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A=210mm2；其中 N 對接焊縫軸向力，N=33.165kN；F 對接焊縫切向力，F=11.668kN；A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=210mm2；ft對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫正應力強度=33164.81/210

42、.00=157.93N/mm2；焊縫剪應力強度f=11668.32/210.00=55.56N/mm2；焊縫總強度為184.94N/mm2；對接焊縫的強度計算滿足要求!3.5、其他主要技術與安全措施：1）控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，將扣件節點扭力矩控制在 3040N.M，最大不得超過59N.M；2）減少偏心荷載：將相鄰步架的大橫桿交替設于五桿的內、外側；同樣，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡，使偏心荷載化為軸心荷載；3）嚴格控制施工荷載：腳手板滿鋪，施工荷載不得大于3.0kNm2，且不得集中；4）加強對構配件質量檢驗，不合格者不準使用；5）人員要求：持證上崗，必須

43、戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；6）分段進行質量檢查：型鋼挑桿和水平支撐系統施工完后、每搭完 10m后、達設計高度后、操作層上加載后，嚴格按規定要求驗收；7）加強使用階段的檢查及保修，特別是臺風、大雨之后，精品資料推薦27 主要檢查型鋼挑桿、立桿根部、立桿垂直度、扣件螺栓等等；8）拆除階段，在地面設圍欄及標志牌，并派專人看守，嚴禁非作業人員入內；9）、腳手架驗收與使用要求（1）、腳手架必須嚴格按施工方案搭設，腳手架搭設完畢使用之前須經有關部門驗收合格后，方可投入使用。（2）、應每天清理腳手架上的垃圾、雜物。（3）、對腳手架每周組織一次大檢查，檢查合格后腳手架方可投入使用。（4）、六級及六級以上大

44、風和霧、雨天，應停止腳手架作業，腳手架上應有可靠防滑措施。（5）、在六級大風和大雨前后，必須對腳手架進行檢查，包括各主節點處各桿件的連接、附墻桿、斜撐、安全防護措施等是否符合方案要求。（6）、腳手架在使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿、斜撐、附墻件、欄桿、擋腳板等。（7）、腳手架的搭設須符合“搭設和構造要求”，特別應控制好腳手架的垂直度，嚴禁腳手架內外傾斜，扣件檢查按“腳手架材料及檢驗要求”進行。（8）、腳手架應有可靠的避雷措施。精品資料推薦28（9）、嚴禁在腳手架上進行電、氣焊作業。10）、拆除注意事項 1.劃出工作區域標志，禁止閑人進入。2.嚴格遵守拆除順序，由上而下

45、，先綁的后拆，后綁的先拆。一般是先拆欄桿，腳手板和剪刀撐，或拆小橫桿、大橫桿和立桿、水平型鋼支撐、水平型鋼挑桿等。3.統一指揮，動作協調，當解開另一人有關的結扣時，應先告知對方，以防墜落。4.工具及材料應用滑輪和繩索運送，不準亂扔，以防傷人。四、腳手架拆除方案：外墻腳手架拆除方法：1、拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架上方繼續組織施工，地面監護人員必須履行職責。還應配備良好的通訊裝置。2、仔細檢查吊運機械包括索具是否安全可靠，吊運機械采用塔吊。3、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備。4、所有高

46、出作業人員，應嚴格按高處作業的規定執行和遵守安全紀律，以及拆除工藝的要求。5、建筑內所有窗戶必須關閉鎖好，不允許向外開啟或向外伸挑精品資料推薦29 物件。6、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。7、按搭設的反程序進行拆除，即安全網-鋪墊把-防護欄桿-連墻桿-大橫桿-小橫桿-立桿。8、不允許分立面拆除或上下二步同時拆除（踏步式）。認真做到一步一清，一桿一清。9、所有連墻桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除。10、所有桿件與扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送到地面，或兩岸同時拆下輸送地面。11、所有墊鋪笆拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接從高處墜落傷人。12、腳手架內必須使用電焊氣割工藝時，應嚴格按照國家特殊工種的要求和消防規定執行。13、當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位結束，方可撤離崗位。14、輸送至地面的所有桿件、扣件等物件，應按類堆放整理。