1、廣東云天生物創新產業中心模板工程及支撐體系安全專項施工方案 2017年8月目 錄1 編制依據、原則和適用范圍41.1編制依據及原則41.2適用范圍42 工程概況42.1 工程簡介42.2 施工要求53 總體施工方案的比選63.1 供選方案63.2 方案比選63.3 比選結果74 施工計劃74.1 施工進度計劃74.2 材料與設備計劃74.3 勞動力計劃85 施工方案115.1 支模材料115.2 構造要求115.3 支撐體系設置115.4 技術參數156 施工方法及工藝要點196.1 施工工藝流程196.2 支撐搭設技術要求236.3 支模架的拆除246.4 砼澆注注意事項256.5支模及支撐

2、體系的驗收257 施工安全、質量、環保、工期、職業健康的技術保證措施267.1 施工安全保證措施267.2工程質量的技術保證措施297.3工期的技術保證措施307.4 環保的技術保證措施318 計算書318.1 計算依據318.2 梁模板（7m輪扣式木模）318.3 梁模板（4.5m輪扣式木模）418.4 剪力墻模板（木模）518.5 柱模板（有對拉螺桿）588.6 板模板（7m輪扣式木模）668.7 板模板（4.5m輪扣式木模）781 編制依據、原則和適用范圍1.1編制依據及原則1、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2015；2、建筑工程模板施工手冊；3、建筑地基基礎設計規范G

3、B50007-2011；4、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；5、建筑結構荷載規范GB500092012；6、建筑模板施工安全技術規范JGJ162-2008；7、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 166-2008；8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011；9、廣東省建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程DBL15-98-2014；10、廣東云天生物創新產業中心項目施工組織設計及施工圖紙等相關文件。1.2適用范圍本方案編制范圍為本工程C區（C01-C08）及D區（D01-D02）的模板工程及支撐體系安拆。2 工程概況2.1 工程簡介本工程為C地塊及D地

4、塊局部建筑物，主要有4棟3層框架結構中試廠房，建筑高度H=17.8m、1棟3層框架結構綜合動物試驗樓，建筑高度H=19.80m、1棟5層框架結構抗體產品化大樓，建筑高度H=24.3m、1棟2層框架連廊 、1棟一層動力站、1棟地埋式污水處理站、1棟試劑庫等組成，總建筑面積43190.82。基礎等級設計為乙級，地震設防烈度為7度，框架抗震等級為三級。本工程每棟樓層的梁、板、柱各項技術參數如下：單位工程層高（mm）柱截面（mmmm）梁截面 （mmmm）板厚（mm）C014.5*5600*600300*700,300*600，250*500，200*400120C024.5+7+4.5600*700,

5、 600*600300*700，300*600，300*500，250*400120C03/C04/C054.5+7+4.5600*700，600*600300*700，300*600，300*500，250*400120C064.5+4.5D=500300*700，250*500120C076+6+6600*700, 600*600300*800，300*700，300*600，300*500，250*600，250*500，250*400120C086300*600D016500*600300*800，300*700，250*500120D026500*500350*800,300*800

6、,300*700，250*600120根據以上統計，本工程中樓板均為120mm，最大面板尺寸3.75m*4.05m；最大的梁為350mm*800mm，梁最大跨度6.9m，為位于D02屋面板2、3軸交A-B軸。鋼筋自重(kN/m3)新澆混凝土自重(kN/m3)模板及其支架自重(kN/m2)施工活荷載(kN/m2)120mm板1.1240.32.5350*800梁1.5240.52.5最厚的板的均布荷載Q=1.2*（鋼筋自重+新澆混凝土自重+模板及其支架自重）+1.4*施工活荷載=1.2*（1.1+24）*0.12+0.3）+1.4*2.5=7.474KN/15KN/。最大的梁的集中線荷載Q=1.

7、2*（鋼筋自重+新澆混凝土自重+模板及其支架自重）+1.4*施工活荷載=1.2*（24+1.5）*0.35*0.8+0.5*1）+1.4*2.5*0.35=10.218KN/m20KN/m。綜上所述，本工程中所有水平混凝土構件模板支撐系統不在高支模范圍，不需要進行專家論證。2.2 施工要求嚴格遵循安全技術規范和專項方案的規定、嚴密組織、責任落實、確保施工過程安全、質量滿足設計要求。3 總體施工方案的比選3.1 供選方案方案一：扣件式鋼管腳手架方案二：輪扣式鋼管腳手架3.2 方案比選3.2.1 安全比選扣件式鋼管腳手架和輪扣式鋼管腳手架，均分別根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13

8、0-2011）和廣東省建筑施工承插型扣式鋼管腳手架安全技術規程（DBJ15-98-2014）進行受力驗算而得出支撐體系排布要求，且兩種支撐體系的桿件排布規則基本相同。3.2.2 工期比選輪扣式鋼管腳手架屬于整體支模架，其桿件均為有一定標準模數的定尺桿，搭設速度快。對于本工程來說，層高4.5m/6m（30m*60m）的單層架體，輪扣式搭設需5天，扣件式搭設需7天完成，輪扣式鋼管腳手架搭設效果理想。3.2.3.價格比選項目部委派物資調查小組對 “扣件式鋼管腳手架”和“輪扣式鋼管腳手架”的材料市場價格進行專項詢價，其材料具體價格詳見表3-1、3-2.表3-1 扣件式鋼管腳手架材料價格表序號名稱規格單

9、位數量（萬）單價合價（元/天）1鋼管483M290.015元/天.米43502扣件普通個140.005元/天.個7003頂托普通個2.30.006元/天.個1384總價5188表3-2 輪扣式鋼管腳手架材料價格表序號名稱規格單位數量（萬）單價合價（元/天）1鋼管483M230.015元/天.米34502鋼管482.75M60.012元/天.米720頂托普通個2.30.006元/天.個1383總價43083.3 比選結果根據以上安全、工期和經濟方面的分析得出：采用輪扣式腳手架較為快捷、經濟。故本工程擬定選用輪扣式腳手架。4 施工計劃4.1 施工進度計劃模板安裝進度隨主體施工進度一同進行。根據總體

10、施工安排，本工程主體預計10天左右一層，計劃于2017年8月1日開工始地基與基礎施工，支撐體系搭設于2017年9月10日開始，11月20日完成主體結構封頂，總工期為110天，滿堂腳手架租賃時間為四個月。具體施工計劃詳表4.2（支撐體系及模板工程施工進度計劃表）。（1） C01、C02、C04從2017年8月1日同時開始，C01計劃于2017年10月30日完成主體結構封頂，C02計劃于2017年10月20日完成主體結構封頂，C04計劃于2017年10月10日完成主體結構封頂。（2） C01主體完成后拆模至C05主體施工，計劃于2017年11月10日完成C05主體結構封頂。C02主體完成后拆模至C

11、03、C08主體施工，計劃于2017年10月30日完成C03、C08結構封頂。C04主體完成后拆模至C07主體施工，計劃于11月20日完成C07結構封頂。（3）C05主體完成后拆模至D01主體施工，計劃于2017年11月20日完成D01主體結構封頂。C03主體完成后拆模至D02主體施工，計劃于2017年11月20日完成D02結構封頂。C01、C07主體完成后拆模至C06主體施工，計劃于11月20日完成C06結構封頂。4.2 材料與設備計劃本工程業主要求總工期為一年，根據此總工期要求進行了各分部分項工期安排，主體結構施工時間為四個月，故要進行3棟面積較大的建筑單體進行同時施工，考慮到機械、工種、

12、模板、鋼管周轉材料等需合理搭配及銜接，杜絕機械、人員窩工，周轉材料浪費等，做了以下方案配置：（1）本工程主體施工時，配置三套模板即C01、C02、C04建筑主體施工模板三套，CO1主體完成后模板周轉至C05、C06主體施工，C02主體完成后模板周轉至C03、C08主體施工，C04主體完成后模板周轉至C07主體施工，待C05、C03、C07完成后模板周轉至C06、D01、D02主體施工。（2）綜合考慮工期、安全、搭設效率、經濟等因素，層高4.5m和6m的架體均采用輪扣式腳手架作為模板支撐架。機械設備、材料配置表 表4-1序號機具名稱型 號單位數量備注1塔吊中聯6012臺42鋼管483.2mmm1

13、281003鋼管482.75mmm101700用于輪扣件水平桿4模板1.80.90.015m2352415方木50mm*100mmm38616鋸木機臺67可調頂托個229308直角扣件國標個211589對接扣件國標個450010旋轉扣件國標個1300注：查詢廣東省建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程（DBL15-98-2014）和市場調查：輪扣式腳手架水平桿規格為482.75mm。4.3 勞動力計劃搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄，謹防非施工人員進入。同時成立以

14、項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：項目經理組長，負責協調指揮工作；責任技術員組員，負責施工現場施工指揮，技術交底；專職安全員組員，負責現場安全檢查工作；架子班組長組員，各勞務隊負責各自合同范圍內的現場具體施工；人力資源配置表 表4-2項目工種人數模板工程木工90架子工45混凝土灌注工20雜工12測量員3安全、技術管理人員5合計175表4.2 支撐體系及模板工程施工進度計劃表5 施工方案5.1 支模材料本工程模板采用散拼模板，模板為15mm厚木膠合板，次龍骨為50100 mm木方，木方排放在主龍骨上，間距200mm；梁板主龍骨支承為501

15、00 mm木方，排放在支架頂托上方。木模使用之前必須刷脫模劑，當模板出現破損時要及時修補、截邊，不能修補的要更新模板。梁穿梁螺桿采用14，穿梁塑料套管為DN20。鋼管使用前需按規范要求進行取樣送檢，檢測合格后方可使用。5.2 構造要求（1）本工程支模體系的搭設必須嚴格按照本方案及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302011）和廣東省建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程（DBL15-98-2014）執行。（2）可調頂托：可調頂托伸出的長度不得大于200mm，當可調托座（含底座）的螺桿伸出長度大于200mm時采取增加一道水平拉桿的固定措施。（3）木枋搭接：木枋搭接處應有穩固的

16、支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托100mm。（4）剪刀撐：由于本工程支模高度為4.57m，故其外圍與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。除此之外，在支撐體系內每隔4排立桿設置縱橫豎向剪刀撐，剪刀撐角度為4560。支撐主梁的立柱必須設置剪刀撐。（5）鋼管縱橫水平拉桿：鋼管支撐設置縱橫水平拉桿，離地350mm設縱橫掃地桿，以上每隔1.5米（不大于1.5米）設置48*3.0鋼管縱橫水平拉桿(插頭插牢)。5.3 支撐體系設置5.3.1 電梯集水井電梯集水井的支模采用箱式支模的方法，箱模外圍用九夾板（木膠板）封模，內側用50100450方木作楞條，同時用50100450方木作剪刀

17、支撐，箱模底部鉆出四個50排氣孔，底部用托架與底板鋼筋焊接牢固，箱四側用螺桿450與底板鋼筋焊接加固，以免箱體上浮和移動。 5.2.2 梁模板層高4.5m：支撐體系采用輪扣式腳手架+頂托+木方，梁側立桿縱橫間距1.2m，步距 h=1.5m，300*700梁底增加2道承重立桿，300*500梁底增加1道承重立桿。梁H（梁高小于600mm時不設置對拉螺桿）方向設置對拉螺桿1道。層高6m：支撐體系采用輪扣式腳手架+頂托+木方，梁側立桿縱橫間距0.9m，步距 h=1.5m，300*700梁底增加2道承重立桿，300*500梁底增加1道承重立桿。梁H（梁高小于600mm時不設置對拉螺桿）方向設置對拉螺桿

18、1道。層高7m：支撐體系采用輪扣式腳手架+頂托+木方，梁側立桿縱橫間距0.9m，步距 h=1.5m，300*700梁底增加2道承重立桿，300*500梁底增加1道承重立桿。梁H（梁高小于600mm時不設置對拉螺桿）方向設置對拉螺桿1道。 300*500梁支撐節點圖 300*700梁支撐節點圖5.3.3 柱模板柱子模板采用 15mm 厚膠合板，豎向背枋為 50100mm，間距 250-300mm，木枋側向支墊，48 雙鋼管400mm間距加固，并與滿堂腳手架連接固定。施工要結合實際情況進行加固，以保證模板的牢固穩定。為保證柱線腳順直，木枋條定位必須準確。方柱截面加固按下圖示意圖，圓柱模板采用定制鋼

19、模板。5.3.4 地下室剪力墻模板地下室剪力墻寬度為300mm,高度為4000mm。本工程墻體支模采用 15mmm厚膠合板，豎向背枋為50mml00mm 間距300mm木枋側向支墊，橫肋采用兩根48 雙鋼管并列為一組，以間距 450mm排列，并在兩根鋼管中間穿設14450雙向對拉螺栓，對拉螺栓用帶端頭的塑料套管限制模板水平位移，有防水要求的外墻對拉螺栓應在其中間位置加焊5 mm80 mm80mm 鋼板止水片。5.3.5 樓板支模樓板均為120mm厚，底模采用15mm膠合板，模板墊楞用50 mm100mm木枋，底楞用50 mm100mm木枋，底楞放在頂托上，墊楞的間距為300 mm，擱置在底楞上

20、。層高4.5m樓板：采用輪扣式鋼管腳手架，腳手架立桿縱橫間距均為1.2m，步距為1500mm，樓板橫向設置一道剪刀撐，縱向每隔6m設剪刀撐一道，使梁、板支撐排架連成整體。層高6m樓板：采用輪扣式鋼管腳手架，腳手架立桿縱橫間距均為0.9m，步距為1500mm，樓板橫向設置一道剪刀撐，縱向每隔6m設剪刀撐一道，使梁、板支撐排架連成整體。層高7m樓板：采用輪扣式鋼管腳手架，腳手架立桿縱橫間距均為0.9m，步距為1500mm，樓板橫向設置一道剪刀撐，縱向每隔6m設剪刀撐一道，使梁、板支撐排架連成整體。7m層高板搭設示意圖4.5m層高板搭設示意圖5.4 技術參數5.4.1 梁模板（層高7m輪扣式木模）基

21、本參數混凝土梁高h(mm)700混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)6.3梁跨度方向立柱間距la(m)0.9垂直梁跨度方向的立柱間距lb(m)0.3水平桿步距h(m)1.5立桿自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根數n2梁底支撐小梁根數m4次梁懸挑長度a1(mm)250結構表面要求表面外露主梁合并根數/斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格50100次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架體類型A型盤扣架立桿型號A

22、_LG_500荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市廣東佛山地面粗糙度類型/地基承載力折減系數/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設備產生荷載標準值Q1k(kN/m2)2.55.4.2 梁模板（層高4.5m輪扣式木模）基本參數混凝土梁高h(mm)700混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)3.8梁跨度方向立柱間距la(m)1.2垂直梁跨度方向的立柱間

23、距lb(m)0.3水平桿步距h(m)1.5立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數n2梁底支撐小梁根數m4次梁懸挑長度a1(mm)250結構表面要求表面外露主梁合并根數/斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格10050次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_500荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市廣東佛山地面粗糙度

24、類型/地基承載力折減系數/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設備產生荷載標準值Q1k(kN/m2)2.55.4.3 剪力墻（木模）基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土墻厚度h(mm)300混凝土墻計算高度H(mm)4000混凝土墻計算長度L(mm)7500次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)450主梁懸挑長度b1(mm)200結構表面要求表面外露主梁合并根數2對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎

25、向間距(mm)/材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30對拉螺栓規格M14荷載參數混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影響修正系數21.15外加劑影響修正系數11.2傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/5.4.4 柱模板（有對拉螺桿）基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混

26、凝土柱邊長L(mm)700混凝土柱邊寬B(mm)600混凝土柱計算高度H(mm)7000柱長邊次梁根數m5柱短邊次梁根數n4最低處柱箍距底部距離a(mm)300柱箍間距b(mm)450柱箍合并根數2柱長邊對拉螺栓根數X3柱短邊對拉螺栓根數Y3荷載參數混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2材料參數柱箍類型圓鋼管柱箍規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類

27、型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規格M145.4.5 板模板（輪扣式木模）基本參數樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)4.05樓板邊寬B(m)3.75模板支架高度H(m)6.88主梁布置方向垂直于樓板長邊立柱縱向間距la(m)0.9立柱橫向間距lb(m)0.9水平桿步距h(m)1.5頂步水平桿步距(m)1立桿自由端高度a(mm)400次梁間距a(mm)250次梁懸挑長度a1(mm)250主梁懸挑長度b1(mm)300可調托座內主梁根數/結構表面要求表面外露斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格50100次梁類型矩形木楞次梁規格501

28、00面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_1500荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/地基承載力折減系數/地基承載力特征值fak(kPa)/風壓高度變化系數uz/風荷載體型系數us/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市廣東佛山地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主梁

29、時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m2)16 施工方法及工藝要點6.1 施工工藝流程6.1.1柱模板安裝施工工藝流程放線定位、找標高安裝壓腳板柱模拼裝安裝柱箍柱尺寸及垂直度校正柱子根部清理封閉清掃口圖6.1.1 柱模板安裝施工工藝流程圖柱腳防跑漿措施 柱模板四周固定柱模板容易產生截面尺寸不準,混凝土保護層過大,柱身扭曲等問題。保證柱模板質量必須做到以下幾點：支模前按圖彈位置線，校正鋼筋位置，支柱前柱子應安裝壓腳板，保證底部位置準確，根據柱子尺寸及高度，設計好柱箍尺寸和間距，柱四角做好支撐及拉桿。6.1.2梁模板安裝施工工藝流程放出梁軸線及水平

30、線搭設梁模支架安裝梁底楞或梁卡具梁底起拱安裝梁底模安裝梁側模上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺桿與相鄰模板連固復核梁模尺寸、位置圖6.1.2 梁模板安裝施工工藝流程圖梁模板支模時應主注意：（1）支模時應遵守邊模包底模的原則,梁模與柱模連接處,下料尺寸一般應略為縮短。（2）梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。（3）混凝土澆筑前,應將模內清理干凈,并澆水濕潤。6.1.3樓板模板安裝施工工藝流程搭設支架安裝縱橫木(鋼)楞調整樓板標高及起拱鋪設模板檢查模板標高、平整度圖6.1.3 樓板模板安裝施工工藝流程圖板模板支模時應主注意：（1）支撐排列要考慮設置施工通道。通線調節支柱的高度,將大龍骨找

31、平,然后加設小龍骨。從四周開始鋪設樓板模板，在中間收口。樓板模板壓梁側模時，角位模板用通線釘牢。（2）平鋪完成后,用靠尺、塞尺和水平儀檢查樓板平整度與樓板底標高，并進行校正。在樓板模板的使用中要注意保護模板面，對于板邊角磨損大對縫質量差時應用膠帶將其貼平整保證混凝土觀感。6.1.4剪力墻模板安裝施工工藝流程預埋定位鋼筋、板條立模板立豎楞圍橫檁放線穿螺桿上螺絲、螺帽固定加斜撐吊線校準垂直度、螺帽固定放線找平圖6.1.4剪力墻模板安裝施工工藝流程圖 墻體模板定位、防漏模板水平方向固定 模板水平方向固定墻體轉角處模板固定底板外側模采用240mm厚磚胎膜，沿基礎底板周圍布置，沿長度方向每6m設置370

32、mm厚壁柱，吊模及支撐、止水鋼板、穿墻止水螺桿、防水及導墻如圖6.1.5所示。圖6.1.5 豎向止水鋼板設置及基礎模板圖由于地下室外墻采用抗滲混凝土，對拉螺桿為一次性投入止水螺桿，止水螺桿的做法是在螺栓中間加焊80805mm的止水片鋼板，治水片鋼板要滿焊。為避免切割螺桿時在墻上留下的痕跡影響外觀及防銹，封模時在螺桿兩端穿上18mm厚直徑40的圓形塑料墊圈，如圖6.1.6所示。圖6.1.6 地下室外墻模板加固圖6.1.5后澆帶搭設本工程后澆帶搭設采用散拼模板，模板為15mm厚木膠合板，次龍骨為50100 mm木方，木方排放在主龍骨上，間距200mm；主龍骨支承為50100 mm木方，排放在支架頂

33、托上方。木模使用之前必須刷脫模劑，當模板出現破損時要及時修補、截邊，不能修補的要更新模板。梁穿梁螺桿采用14，穿梁塑料套管為DN20。后澆帶斷面必須垂直于水平面，嚴禁留成斜坡狀，梁板的后澆帶采用獨立的支撐體系，主體模板拆除時后澆帶部分架體不拆，模板不受影響，從而保證后澆帶兩側沉降一致，后澆帶無錯臺、下沉、漏漿現象。圖6.1.7 板后澆帶搭設示意圖圖6.1.8 梁后澆帶搭設示意圖6.2 支撐搭設技術要求（1）支模架搭設前，工程技術人員應按規范及施工組織設計要求向搭設和使用人員做技術和安全作業要求的交底。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。（2）確保立桿的垂直偏差

34、和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m。（3）鋼管不能選用已經長期使用發生變形的，托架、扣件及支撐鋼管架需抽檢合格方可使用。（4）掃地桿：為保證腳手架的整體穩定性，腳手架應通長設置掃地桿。（5）縱向剪刀撐：沿支架四周外立面及每隔4排立桿設置一道縱向撐刀撐，由底至頂連續設置。（6）支架立桿根部的可調底座，調節螺桿伸出長度不宜超過200mm。（7）梁板模板采用15厚的膠合板， 10050木枋（不同規格木枋不得混用），木枋與梁的軸線垂直擺放，木枋間距不宜超過200mm。（8）頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜

35、大于200mm。立桿在搭設時縱橫向的距離要均勻。立桿柱腳均應加設墊板。（9）支架立桿應豎直設置，每2m高度的垂直允許偏差為15 mm。（10）若立桿長度不能滿足工程要求時，立桿應對接處理，且錯開設置，嚴禁使用扣件搭接。（11）梁支模架應與板支模架連通，以增強穩定性。（12）每個水平桿與立桿交匯處必須用直角扣件扣緊。（13）墻柱先施工時，梁板支模架應與墻柱頂緊或抱箍在一起。（14）支模架搭設完畢后應進行現場檢查，檢查內容包括構配件和加固件是否齊全、質量是否合格、連接和掛件是否緊固可靠、垂直度及水平度是否合格等。6.3 支模架的拆除模板拆除前，項目技術負責人應對相關工人進行模架拆除作業的安全技術交

36、底；在拆除施工現場應劃定危險區域，并設置警戒線和相關的安全警示標志，應派人監管，必須符合以下條件：（1）按照混凝土結構工程施工質量驗收規范中有關模板拆除規定，及時拆除模板，以利于模板的周轉利用。（2）拆除時不可用力過猛，模板及支撐拆除后要及時運走，保持施工現場的整潔、文明。（3）拆模應遵循先安裝后拆除，后安裝先拆除的原則。（4）模板拆除后，要派專人負責除去板上的鐵釘、板面粘結的剩余砼及涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。（5）上層樓板澆砼時，下一層樓板的模板支撐不得拆除，并對砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板能夠安全承載。（6）拆模前必須填寫拆模申請。拆模時砼達到強度表 表6.1序號模板名

37、稱現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（M）混凝土設計強度標準值%1底模板2502，8758100梁8758100懸臂構件1002側模墻柱按混凝土強度表面及棱角能達到不受損壞6.4 砼澆注注意事項6.4.1柱子混凝土先行澆筑為保證滿堂架體系的整體安全，對于柱子混凝土，應在具備澆筑條件時（梁板模板支設完成，柱墻鋼筋、模板已完成并經質量檢驗合格）先行澆筑柱墻混凝土，施工縫留在梁底以下50-100mm。6.4.2嚴格注意荷載的過分集中在澆注混凝土時，應分點布料，避免長時間在一個點上下料，并應及時將混凝土耙開，不得集中堆放混凝土。人員也不能集中站立于一個地方，否則可能導致荷載過于集中導致支撐系

38、統失穩。此類事故在各城市異地多次發生，必須引起重視。6.4.3專人模板安全監護混凝土澆筑時，要有專職管理人員觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時，立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查同意后方可復工。砼澆灌過程中，要安排專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。6.5支模及支撐體系的驗收 （1）由于樓面高度高，局部梁板斷尺寸大，施工荷載較大，若門架支撐體系處理不當，極易發生事故，故必須對高支撐體系進行驗收，達到施工方案要求后，方可進行下道工序施工。（2）腳手架搭設完畢，應由項目技術負責人組織有關人員參加，按照施工方案和規范要求進行逐項檢

39、查驗收，確認符合要求后，應報監理工程師組織相關單位進行驗收，驗收合格后才能進入下一道工序施工。（3）模板安裝完畢必須報驗，經檢查驗收合格后方可進行下道工序。（4）對腳手架檢查驗收應按規范規定進行，凡不符合規定的應立即整改，對檢查結果及整改情況，應按實測數據進行記錄，并由檢查人員簽字。7 施工安全、質量、環保、工期、職業健康的技術保證措施7.1 施工安全保證措施7.1.1 組織保障(1)項目成立安全生產管理小組，對本工程的安全管理負責，項目經理李剛為本工程安全生產第一責任人，項目安全小組成員如下：組 長:李剛副組長：卿勇、陳佑平組 員：夏建強、安樂、周焰、李新、黃殿強組長李剛副組長陳佑平副組長卿

40、勇組員：夏建強、安樂、周焰、李新、黃殿強施工隊負責人專職安全員班組長、安全員圖7-1 安全生產組織管理機構圖7.1.2 安全保證的技術措施（1）模板支撐架必須按方案執行，確保承載力和穩定性，安檢員應對支撐系統的搭設進行仔細檢查，實測實量，并作好檢查記錄，發現問題或立即落實整改。（2）專業工長應加強對班組的安全技術交底，堅持作好班前安全活動教育。（3）現場嚴禁吸煙，并應配置足夠的滅火器，以確保電焊作業的安全。（4）腳手架搭設屬高空作業，操作人員應按要求佩帶安全帶、安全帽。（5）操作過程中必須精力集中，嚴禁在架上嬉戲打鬧。（6）拆除長桿件時，要兩人或兩人以上協同作業，避免單人作業時發生事故。（7）

41、拆下的腳手架構配件不得隨意向下拋擲。（8）模板安裝未固定前不得進行下一道工序，嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下。支設高度在3m以上的柱模板時，應設操作平臺；（9）拆除模板時應經施工技術員同意，操作時應按順序分段進行嚴禁猛撬、硬砸和大面拉倒；（10）上下立體交叉作業時，不得在同一垂直方向操作，下層作業的位置必須處于上層高度確定的墜落范圍半徑之外，否則，應設置安全隔離防護層；（11）高空作業必須系好安全繩。（12）作業人員必須持證上崗，每天上班前要進行統一的口頭安全交底，檢查作業的精神狀態是否良好，安全繩是否齊備、合格；（13）嚴禁支模架或抹灰架與外架相連。7.1.3 應急預案（一）模板坍塌事故預防

42、措施（1）現場技術負責人應對施工人員進行技術、質量、安全的交底。嚴格按模板裝拆施工方案及有關國家、行業、地方的技術標準、規范、規程進行施工。施工過程應做好自檢、工序交接等，使工程質量和安全得以控制。（2）模板裝拆必須按施工方案進行，嚴禁任意變動。（3）支撐結構必須有足夠的強度和剛度，并必須有施工設計計算。（4）在高處復雜結構裝拆模板，尚應設警示牌標識，嚴禁非作業人員進入作業區，并設專人監護，防止傷及行人。（5）裝拆模板時，2m以上高處作業必須有可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。（6）安裝上層樓板及支架時，下層樓板砼強度必須達到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得過分集中。模板

43、上材料應堆放均勻，并不得超過施工方案的規定。下層樓板結構的強度必須達到能承受上層支模系統和新澆筑混凝土的重量以后，才能進行澆筑混凝土樓板，否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除。（7）支模系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。（8）模板作業面的預留孔洞和臨邊應進行安全防護，上下交叉作業應采取有效的安全防護措施。（9）內墻柱模板安裝高度超過2.5m時，應搭設臨時腳手架施工，作業人員不得從模板支撐系統爬上爬下。（10）模板搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。（11）混凝土澆筑時，應派專人監察模

44、板及其支撐系統的變形情況，如發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時上報工長或項目技術負責人，待采取措施進行調整或加固后，方可繼續作業。（12）模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可進行拆模審批和模板拆除工作。（13）拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，不得留有未拆除的懸空模板，防止墜下傷人。有計劃清理拆除下來的材料，保持出入口暢通，嚴禁阻塞通道。（二）模板坍塌事故應急救援措施（1）當發生模板坍塌時，立即報告項目經理、生產經理，項目技術負責人和救援小組組長，迅速確定該部位作業人數和傷員人數及受傷情況，立即組織救援人力，切斷電源，指揮人員往安全地方疏散，設置危險區域警戒，

45、控制出現二次傷害事故。（2）迅速按規定程序上報有關各級主管部門請求救援，同時按實際情況采取救援措施。A、救援由于在澆筑砼過程時造成的坍塌情況，首先要明確傷員的具體位置、傷員的受傷情況及受傷人數，立即組織切實可行的機械設備進行救援（如使用鋼筋切割機或焊機將鋼筋割斷），避免鋼筋夾著傷員，如果傷員被砼漿包著，應立即進行人手清理，先進行眼、口、鼻的清理，保持氣道的通暢，再救人。B、救援由于拆除模板時造成的坍塌情況，立即查明受傷的人員數量，同時進行相鄰危險區域的支護加固，以確保救援人員的安全，迅速將坍塌下來的材料用人手逐一清除，禁止用機械搬運材料，以免二次傷害傷員。C、對現場救出的傷員進行下列的急救處理

46、：如肢體受傷，可用夾板等簡單托持傷肢，對傷肢進行降溫，盡量避免局部熱缺血，傷肢不應抬高，按摩或熱敷如擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應立即止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶，并立即送往醫院進行急救。（3）在坍塌事故中傷員被救出后，必須對該范圍設置危險區域警示標志，設專人監護，保護事故現場，待事故調查小組及上級有關部門進行現場堪察鑒定同意解封后，才能進行恢復施工，并應密切進行對相鄰模板的檢測。（三）防止高支撐系統失穩的應急預案措施 （1）澆注梁板砼前，應組織專門小組檢查支撐體系中各種堅固件的固體程度。（2）澆注砼時，應專人看護模板支撐體系，工長、質檢員、安全員應在現場值守。當發現緊固件

47、滑動或桿件變形異常時，應立即報告項目部領導項目經理、生產經理、項目技術負責人，并停止砼澆筑，疏散人員。由值班施工員組織人員，采用事前準備好的千斤頂，把滑移部位頂回原位，或將梁面上的濕砼清除，并完成模板恢復原位后加固變形桿件，防止質量事故和連續下沉造成意外坍塌。整改完成經項目部檢查通過后方可繼續進行砼澆筑。7.2工程質量的技術保證措施（1）施工過程中，質檢員應加強檢查，對腳手架各構件搭接部位檢查是否松動或脫落現象。（2）沿支模架四周設置水平加固桿及剪刀撐（要求與地面傾斜45），交叉支撐應在每列腳手架兩側設置，并應采用鎖銷與腳手架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除。（3）可調底座、頂托應采取防止砂漿、

48、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。（4）不得采用使腳手架產生偏心荷載的混凝土澆筑順序，采用泵送混凝土時，應隨澆隨搗平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口。（5）應避免裝卸物料對模板支撐和腳手架產生偏心、振動和沖擊。（6）交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。（7）拆模應在技術部門發出拆模通知后進行，嚴禁擅自拆模。（8）支模架料在使用前要進行清理，剔除不合格的鋼管、扣件、木枋等；同時木枋要進行統一清刨，保證支撐架體穩定、木枋規格一致。（9）使用過程中隨時檢查材料質量情況，發現異常現象應經過檢驗并處理后再繼續使用。（10）嚴格推行ISO9002質量體系標準

49、，加強標準質量控制，特別要保證“三檢制”和專檢的落實。（11）認真學習施工組織設計，掌握施工流程及技術措施，為施工配合及技術措施的實施創造必要條件；（12）落實三級技術交底制度（即總工交底、項目經理交底和工長交底），特別是在各分項工程施工前，工長應向作業人員詳細交代技術要求、質量標準、工序工種協調配合要求、機具的使用等。（13）各分項工程及工序質量必須經“三檢”合格后，由工長交由項目部質檢員的檢查，合格后再進行下道工序或分項的施工，保證逐道工序質量合格，杜絕質量隱患的存在，同時檢查要有書面記錄，以便質量追蹤。（14）嚴格控制模板拆除時間。7.3工期的技術保證措施（1）支撐體系所使用的材料：鋼管

50、、頂托、扣件等必須為合格產品，禁止使用銹蝕、變形、彎曲、裂紋的材料。 （2）對操作人員進場后必須進行崗位技術培訓和安全教育，使操作人員作業能力提高，適應性加強，保證安全、質量及進度。 （3）材料、設備、人員等齊全，減少應不必要的原因產生的工期停滯。 （4）一般情況下不準夜間施工作業，若需夜間施工作業，需進行批準后方可，必須保證具有足夠照明、天氣良好、無大風等等一切施工作業必備條件。7.4 環保的技術保證措施（1）外腳手架所使用進場材料堆碼整齊，進行防潮、防雨等處理。（2）及時清理垃圾雜物，清理時嚴禁從高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。（3

51、） 拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。 8 計算書8.1 計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-20103、混凝土結構設計規范GB50010-20104、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-20036、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20137、施工手冊（第五版）8.2 梁模板（7m輪扣式木模）一、計算參數基本參數混凝土梁高h(m

52、m)700混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)6.3梁跨度方向立柱間距la(m)0.9垂直梁跨度方向的立柱間距lb(m)0.3水平桿步距h(m)1.5立桿自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根數n2梁底支撐小梁根數m4次梁懸挑長度a1(mm)250結構表面要求表面外露主梁合并根數/斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格50100次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_500荷載參數

53、基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市廣東(省)佛山(市)地面粗糙度類型/地基承載力折減系數/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設備產生荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2二、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/

54、6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000123/12=144000mm41、強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.42.51)=22.968kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.40.72.51)=24.5 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(22.968,24.5)=24.5 kN/m（圖3）面板簡圖Mma

55、x= 0.031kNm（圖4）面板彎矩圖=Mmax/W=0.031106/24000=1.276N/mm2f=31 N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)700/1000)1=18.35kN/m（圖5）面板撓度簡圖=0.014 mm=300/(4-1)400)=0.25mm（圖6）面板撓度圖三、次梁驗算計算簡圖：（圖7）次梁簡圖由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)10

56、00)=2.297 kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45 kN/m1、強度驗算（圖8）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.356kNm=Mmax/W=0.356106/(83.3331000)=4.274N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax=1.70

57、3kNmax= QmaxS/(Ib) =1.70310362.5103/(416.667104510)=0.511N/mm2=2N/mm23、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN/m（圖10）次梁撓度簡圖（圖11）次梁變形圖(mm)max=0.497mm=1.21000/400=3 mm四、主梁驗算根據實際工況，梁下增加立桿根數為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2-1=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可

58、變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖12

59、）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖13）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=3.251kNRkmax=2.435kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 30/1000=0.03 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖14）主梁承載能力極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖1

60、5）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖16）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.325 kNm=Mmax/W=0.325106/(83.3331000)=3.905N/mm2f= 15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖17）主梁剪力圖(kN)Vmax= 3.256 kNmax=QmaxS/(Ib) = 3.256100062.5103/(416.667104510)=0.977N/mm2=2N/mm2 3、撓度驗算（圖18）主梁變形圖(mm)max=0.056mm=0.31000/400=0.75mm4、支座反力計算因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態下在最大支座反力，故經計算得

61、：Rzmax= 6.506kN五、立柱驗算1、長細比驗算根據水平桿步距按規范可以求得支架立桿計算長度修正系數1.2l01=h+2ka=1+20.7200=281mml02=h=1.21.51000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(281,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150由查表得，=0.6672、支架及模板自重計算G1k立桿自重G1K1：由于立桿是具有一定長度模數的標準桿件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座調節高度、底座調節高度后，再計算立桿根數。為

62、了便于計算，采用下式進行計算：n =(H-0.3)/h步距=(6.3-0.3)/1.5=4m=max(mn,mZ)=4G1K1=(m+1)立桿自重=(4+1)3.7510=187.5 N水平斜桿G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(4+1)=500 N豎向斜桿自重G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(4+1)=500 N可調托座、底座G1K4:140N合計:(187.5+500+500+140)/1000=1.327 kNG1k=0.5+1.327/(lalb)=0.5+1.327/(1.20.3)=4.188

63、kN3、立柱穩定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1klalb=(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)+1.42.5)1.20.3=9.187kNf=N1/(A)=9.1871000/(0.6675.71100)=24.122N/mm2=300N/mm2六、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =6.506 kNN=6.506kNN=30kN滿足要求8.3 梁模板（4.5m輪扣式木模）一、計算參數基本參數混凝土梁高h(mm)700混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)3.8梁跨度方向立柱間距la(

64、m)1.2垂直梁跨度方向的立柱間距lb(m)0.3水平桿步距h(m)1.5立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數n2梁底支撐小梁根數m4次梁懸挑長度a1(mm)250結構表面要求表面外露主梁合并根數/斜撐（含水平）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格10050次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_500荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體

65、搭設省份、城市廣東佛山地面粗糙度類型/地基承載力折減系數/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設備產生荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5簡圖（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2二、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000123/12=144000mm41、強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=

66、0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.42.51)=22.968kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.40.72.51)=24.5 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(22.968,24.5)=24.5 kN/m（圖3）面板簡圖Mmax= 0.031kNm（圖4）面板彎矩圖=Mmax/W=0.031106/24000=1.276N/mm2f=31 N/mm

67、2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)700/1000)1=18.35kN/m（圖5）面板撓度簡圖=0.014 mm=300/(4-1)400)=0.25mm（圖6）面板撓度圖三、次梁驗算計算簡圖：（圖7）次梁簡圖由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297 kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=

68、0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45 kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45 kN/m1、強度驗算（圖8）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.356kNm=Mmax/W=0.356106/(83.3331000)=4.274N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax=1.703kNmax= QmaxS/(Ib) =1.70310362.5103/(416.667104510)=0.511N/mm2

69、=2N/mm23、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN/m（圖10）次梁撓度簡圖（圖11）次梁變形圖(mm)max=0.497mm=1.21000/400=3 mm四、主梁驗算根據實際工況，梁下增加立桿根數為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2-1=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)

70、700/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.297kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.45kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.297,2.45)=2.45kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖12）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5

71、)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖13）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=3.251kNRkmax=2.435kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 30/1000=0.03 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖14）主梁承載能力極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖15）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖16）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.325 kNm=Mmax/W=0.

72、325106/(41.6671000)=7.81N/mm2f= 15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖17）主梁剪力圖(kN)Vmax= 3.256 kNmax=QmaxS/(Ib) = 3.256100031.25103/(104.1671041010)=0.977N/mm2=2N/mm2 3、撓度驗算（圖18）主梁變形圖(mm)max=0.224mm=0.31000/400=0.75mm4、支座反力計算因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態下在最大支座反力，故經計算得：Rzmax= 6.506kN五、立柱驗算1、長細比驗算根據水平桿步距按規范可以求得支架立桿計算長度修正系數1.2l01=

73、h+2ka=1+20.7400=561mml02=h=1.21.51000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(561,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150由查表得，=0.6672、支架及模板自重計算G1k立桿自重G1K1：由于立桿是具有一定長度模數的標準桿件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座調節高度、底座調節高度后，再計算立桿根數。為了便于計算，采用下式進行計算：n =(H-0.3)/h步距=(3.8-0.3)/1.5=2.333m=max(mn,mZ)

74、=2G1K1=(m+1)立桿自重=(2+1)3.7510=112.5 N水平斜桿G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(2+1)=300 N豎向斜桿自重G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(2+1)=300 N可調托座、底座G1K4:140N合計:(112.5+300+300+140)/1000=0.853 kNG1k=0.5+0.853/(lalb)=0.5+0.853/(1.20.3)=2.868kN3、立柱穩定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1klalb=(1.2(0.5+(24

75、+1.5)700/1000)+1.42.5)1.20.3=9.187kNf=N1/(A)=9.1871000/(0.6675.71100)=24.122N/mm2=300N/mm2六、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =6.506 kNN=6.506kNN=30kN滿足要求8.4 剪力墻模板（木模）一、計算參數基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土墻厚度h(mm)300混凝土墻計算高度H(mm)4000混凝土墻計算長度L(mm)7500次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)450主梁懸挑

76、長度b1(mm)200結構表面要求表面外露主梁合并根數2對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)/材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30對拉螺栓規格M14荷載參數混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影響修正系數21.15外加劑影響修正系數11.2傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/

77、（圖1）縱向剖面圖（圖2）立面圖二、荷載統計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244000/1000=96kN/m2標準值G4kminF1,F241.218kN/m2承載能力極限狀態設計值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 則：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用極限狀態設計值SkG4k41.218kN/m2三、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱

78、置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。1、強度驗算qbS151.844=51.844kN/m（圖3）承載能力極限狀態受力簡圖（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qkbSk=141.218=41.218kN/m（圖5）正常使用極限狀態受力簡圖（圖6）面板變形圖max0.265mm200/400=0.5mm滿足

79、要求四、次梁驗算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗彎強度驗算（圖7）承載能力極限狀態受力簡圖（圖8）梁彎矩圖Mmax0.207kNmMmax/W0.207106/(83.3331000)=2.489N/mm2f15N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.42610362.5103/(416.667104510)=0.728N/mm2fv2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態受力簡圖（圖11）次梁變形圖0.055mm45

80、0/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN五、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續梁計算，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態受力簡圖1、抗彎強度驗算（圖13）主梁彎矩圖Mmax0.946kNmMmax/W0.946106/(8.9861000)=105.223N/mm2f205N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖14）主梁剪力圖Vmax5.913kN=VmaxS0/(Ib)=5.91310006.084103/(21.5661041.210)=13.9N/mm2fv120N/mm2滿足

81、要求3、撓度驗算（圖15）正常使用極限狀態受力簡圖（圖16）主梁變形圖0.513mm450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN六、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N14.197kNNtb=17.8kN滿足要求8.5 柱模板（有對拉螺桿）一、計算參數基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土柱邊長L(mm)700混凝土柱邊寬B(mm)600混凝土柱計算高度H(mm)7000柱長邊次梁根數m5柱短邊次梁根數n4最低處柱箍距底部距離a(mm)300柱箍間距b(mm)450柱箍合并根數2柱長邊對拉螺栓根數X3柱短邊對拉螺栓

82、根數Y3荷載參數混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2材料參數柱箍類型圓鋼管柱箍規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規格M14（圖1）模板設計平面圖（圖2）模板設計立面圖二、荷載統計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218k

83、N/m2F2=cH247000/1000=168kN/m2標準值G4kminF1,F241.218kN/m2承載能力極限狀態設計值根據柱邊的大小確定組合類型：由于柱長邊大于300mm，則：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用極限狀態設計值SkG4k41.218kN/m2三、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/1

84、2=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。（圖3）承載能力極限狀態受力簡圖1、強度驗算qbS151.844=51.844kN/m（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖5）正常使用極限狀態受力簡圖qkbSk=141.218=41.218kN/m（圖6）面板變形圖(mm)max=0.265mm200/400=0.5mm滿足要求四、小梁驗算根據實際情況次梁的計算簡圖應為兩端帶懸挑的多跨連續梁，次梁按四跨連續梁計算偏安全且比較符合實際情況，計算簡圖如下：（圖7）承載

85、能力極限狀態受力簡圖次梁上作用線荷載qMax(L/m,B/n)S200/100051.844=10.369kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk200/100041.218=8.244kN/m1、強度驗算（圖8）次梁彎矩圖Mmax0.467kNmMmax/W0.467106/(83.3331000)=5.599N/mm2f15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9）次梁剪力圖Vmax=3.166kN=VmaxS0/(Ib) = 3.16610362.5103/(416.667104510)=0.95N/mm2fv2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態受力簡圖（圖11）次梁變

86、形圖=0.415mm450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=6.277kNRmaxk=4.99kN五、柱箍驗算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(700+(100+48)2)/(3+1),(600+(100+48)2)/(3+1)=249mm為計算跨度。荷載主要有次梁傳遞至柱箍，簡化為每跨作用兩個集中力。（圖12）承載能力極限狀態受力簡圖1、強度驗算（圖13）彎矩圖(kNm)Mmax0.27kNmMmax/W0.27106/(8.9861000)=30.044N/mm2f205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）剪力圖(kNm)Vmax=5.187k

87、N=VmaxS0/(Ib)= 5.1871036.084103/(21.5661041.210)=12.195N/mm2fv120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖15）正常使用極限狀態受力簡圖（圖16）變形圖0.016mm249/400=0.623mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=10.003kN六、對拉螺栓驗算NRmax=10.003kN17.8kN滿足要求8.6 板模板（7m輪扣式木模） 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱120厚，層高6.88m新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)6.88模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30 二、荷載設計模板及其支架自

88、重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距

89、離a(mm)450小梁間距l(mm)400小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2

90、(0.1+(24+1.1)0.12)+1.431=7.934kN/m q1靜=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.734kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)+13)16.112kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.13.7340.42+0.1174.20.420.138kNm Mmax/W0.138106/375003.69N/mm2f16.

91、83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6776.1124004/(1009350281250)=0.403mm max=0.403mmmin400/150，10=2.667mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)416.667小梁計算方式二等跨連續梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+

92、(24+1.1)0.12)+1.430.43.27kN/m 因此，q1靜1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.41.59kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.41.68kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.590.92+0.1251.680.920.331kNm M2q1L12/2=3.270.12/20.016kNm MmaxmaxM1，M2max0.331，0.0160.331kNm =Mmax/W=0.331106/83333=3.973N/mm2f=12.87N/mm

93、2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.590.9+0.6251.680.91.839kN V2q1L13.270.10.327kN VmaxmaxV1，V2max1.839，0.3271.839kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8391000/(250100)0.552N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)+13)0.42.525kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.5259004/

94、(1008415416.667104)0.246mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=2.5251004/(88415416.667104)0.001mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.7主梁計算截面類型(mm)482.7主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等

95、跨連續梁 1、小梁最大支座反力計算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.430.43.366kN/m q1靜1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.41.686kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.41.68kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)+13)0.42.605kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.253.3660.93.786kN 按懸臂梁，R1q1l13.

96、3660.10.337kN RmaxRmax，R13.786kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.252.6050.92.93kN 按懸臂梁，R1q2l1=2.6050.10.26kN RmaxRmax，R12.93kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.771106/4120=187.204N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=26.5111000/38433.909N/mm2=

97、125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=1.497mm=min900/150，10=6mm 懸挑段max0.914mm=min(2150/150,10)=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=7.445kN，R2=8.466kN，R3=9.53kN，R4=4.847kN 圖二 支座反力依次為R1=6.085kN，R2=9.059kN，R3=9.059kN，R4=6.085kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N9.53

98、kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算立柱鋼管截面類型(mm)482.7立柱鋼管計算截面類型(mm)482.7鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/16=112.5=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安

99、全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.930.4 = 3.198kN/m 同上四六步計算過程，可得： R17.073kN，R28.607kN，R39.054kN，R45.781kN 頂部立柱段： 1=l01/i=1630.000/16=101.875 查表得，0.58 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.073，8.607，9.054，5.781=9.054kN f N1/(A)9054/(0.58384)40.652N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQck

100、lah2/101.40.90.0760.91.52/100.019kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.073,8.607,9.054,5.781+0.019/0.9=9.075kN f N1w/(A)+ Mw/W9075/(0.58384)+0.019106/412045.358N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1800.000/16=112.5 查表得，1=0.502 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max7.073,8.607,9.054,5.781+1.20.156.88=10.292kN

101、f=N/(1A)10.292103/(0.502384)=53.391N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.52/100.019kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max7.073,8.607,9.054,5.781+1.20.156.88+0.019/0.9=10.313kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.313103/(0.502384)+0.019106/4120=58.112N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JG

102、J231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=6.88/30=0.2293 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=10.313kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1

103、局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時

104、的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=10.313kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土

105、結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab

106、=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=10.313kN 滿足要求！8.7 板模板（4.5m輪扣式木模）一、計算參數基本參數樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)4.05樓板邊寬B(m)3.75模板支架高度H(m)4.5主梁布置方向垂直于樓板長邊立柱縱向間距la(m)1.2立柱橫向間距lb(m)1.2水平桿步距h(m)1.5頂步水平桿步距(m)1立桿自由端高度a(mm)400次梁間距a(mm)250次梁懸挑長度a1(mm)250主梁懸挑長度b1(mm)300可調托座內主梁根數/結構表面要求表面外露斜撐（含水平

107、）布置方式按構造要求布置材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格50100次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)架體類型A型盤扣架立桿型號A_LG_1500荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/地基承載力折減系數/地基承載力特征值fak(kPa)/風壓高度變化系數uz/風荷載體型系數us/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市廣東佛山地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1計算模板及

108、次梁時均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m2)1簡圖：（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2（圖3）平面圖二、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2

109、G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（圖4）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)

110、120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖5）面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖6）面板簡圖取最不利組合得：Mmax=0.053kNm（圖7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.053106/24000=2.19N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/

111、1000)1=3.312kN/m（圖8）簡圖（圖9）撓度圖=0.102mm=250/400=0.625mm三、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.42.5250/1000)=1.682kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.72.5250/1000)=1.557kN/m取最不利

112、組合得：q=maxq1,q2=max(1.682,1.557)=1.682kN/m 計算簡圖如下：（圖10）簡圖1當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=0.894kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖11）簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha=0.9(1.352(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=1.008kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91

113、.40.72.5=2.205kN（圖12）簡圖31、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.815kNm=Mmax/W=0.815106/(83.333103)=9.785N/mm2f=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax=3.374kNmax=V maxS/(Ib)=3.374100062.5103/(416.667104510)=1.012N/mm2=1.7N/mm23、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m（圖15）簡圖（圖16）變形

114、圖(mm)max=0.224mm= 1.21000/400=3mm四、主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.41.5250/1000)=1.367kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)h

115、a+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.71.5250/1000)=1.337kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.367,1.337)=1.367kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1.813kNRkmax=1.099kN還需考慮主梁自

116、重，則自重標準值為gk=30/1000=0.03kN/m自重設計值為：g=01.2gk=0.91.230/1000=0.032kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.061kNm=Mmax/W=1.061106/(83.3331000)=12.732N/mm2f=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖(kN)Vmax=5.211kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.211100062.5103/(416

117、.667104510)=1.563N/mm2=1.7N/mm23、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=1.178mm= 1.2103/400=3mm4、支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：Rzmax=9.596kN五、立柱驗算1、長細比驗算根據水平桿步距可求得支架立桿計算長度修正系數取1.2l01=h+2ka=11000+20.7400=1560mml02=h=1.21.51000=1800mm取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1560,1800)=1800mm=l0/i=1800/(2.0110)=89.552=150由查表得，=0.6

118、672、支架及模板自重計算G1k立桿自重G1K1：由于立桿是標準件，支模架搭設高度為層高，若計算使用幾根立桿搭接而成，還需將樓板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座調節高度、底座調節高度后，再計算立桿根數。為了便于計算，采用下式進行計算：n=(H-h-0.3)/h步距=(4.5-120/1000-0.3)/1.5=2.72m=max(mn,mZ)=2G1K1=（m+1）立桿自重=(2+1)9.610=288N水平斜桿G1K2；計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為100N/步（m+1）=100(2+1)=300N豎向斜桿自重G1K3：計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=10

119、0(2+1)=300N可調托座、底座G1K4：140N合計：(288+300+300+140)/1000=1.028kNG1k=0.5+1.028/(lalb)=0.5+1.028/(1.21.2)=1.214kN3、立柱穩定性驗算N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q4klalb=(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)1.21.2=7.739kNf=N1/(A)= 7.7391000/(0.6675.71100)=20.32N/mm2= 300N/mm2六、可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =9.596kNN=9.596kNN=30kN滿足要求