1、工程技術文件報審表B1-07（A1 監）工程名稱哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓2#基坑支護編號01 致：（監理單位）現報上關于哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓2#基坑支護工程技術文件，請予以審核。序號名稱及類別編制人1 哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓2#基坑支護技術負責人（簽字）：施工單位名稱：申報人（簽字）：2012年 5月 12 日監理工程師審查意見：監理工程師（簽字）：年月日總監理工程師審核意見：監理單位名稱：總監理工程師（簽字）：年月日施工組織設計審批表C2-01-2 工程名稱哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓2#基坑支護編制人商健部門審批意見責任人項目經理部審批項目負責人：年月日技

2、術負責人：年月日質量負責人：年月日安全負責人：年月日公司級審批技術部門負責人：（公章）年月日質量部門負責人：（公章）年月日安全部門負責人：（公章）年月日生產部門負責人：（公章）年月日總工程師：（公章）年月日監理（建設）單位審批監理工程師：年月日總監理工程師（建設單位負責人）：（公章）年月日哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓 2#基坑支護方案黑龍江龍華巖土工程有限公司二 0 一二年五月一、工程概況：1.1 工程名稱：哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓2#基坑支護1.2 工程地點：哈爾濱市香坊區哈平路217號1.3 建設單位：哈爾濱職業技術學院1.4 設計單位:哈爾濱工業大學建筑設計研究院1.5 結構

3、形式：框架結構擬建工程為哈爾濱職業技術學院新建學生宿舍樓2#樓，建筑物呈“L”形，因建筑物場地為坡地，基坑深度-2.0m-8.9m，因現場狹小，基坑兩側為施工道路，基坑另二面為空曠無道路和相鄰建筑物，針對現場實際開挖情況，節約工程造價，保證安全合理布局，綜合考慮：1）1-1 剖面基坑最深處為-8.9m，最淺處為-7.0m，采用 H 型鋼板樁+錨桿支護體系，樁長 12m，間距 0.7m，共設二排錨桿，第一排錨桿標高在-3.0 m，長度 18m、第二排錨桿標高在-6.0 m，長度 17.0m。2）2-2 剖面基坑為-6.3 米，采用 H 型鋼板樁+錨桿支護體系，樁長12m，間距 0.7m，共設一排

4、錨桿，錨桿標高在-3.0 m，長度 18m。3）3-3 剖面基坑深度 5.0-2.0m，采用自然放坡，放坡系數1：0.75。二、地質參數取地質報告，(其中地質報告中沒有提供數據，表內數據為經驗值)地質勘探數據如下：序號 h(m)(kN/m3)C(kPa)()m(kN/m4)計算方法土類型 1 1.20 19.00 5.00 5.00 500 水土合算填土 2 1.30 19.40 37.00 23.70 12564 水土合算粘性土 3 3.00 19.00 20.00 19.20 7453 水土合算粘性土 4 2.00 19.40 30.00 21.00 9720 水土合算粘性土 5 6.00

5、 19.20 25.00 21.50 9595 水土合算粘性土 6 2.50 19.00 18.00 16.00 5320 水土合算粘性土表中：h為土層厚度(m),為土重度(kN/m3),C 為內聚力(kPa),為內摩擦角()。三、設計依據1、建設單位提供的地質勘察報告書；2、建設單位提供的建筑基坑周邊環境條件；3、執行規范、建筑基坑支護技術規范JGJ120 99、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑地基基礎施工質量驗收規范GB502022002、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002、建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001、鋼筋焊接及驗收規程JGJ1820

6、03、建筑工程安全檢查標準JGJ5999 四、H 型鋼板樁支護參數H 型鋼板樁+錨桿支護體系，樁長 12m，間距 0.7m，錨筋采用 1860鋼絞線，2?15.24，注素水泥漿，腰梁采用2 工字 16，用錨具鎖定。預應力張接140kN。支護結構詳見“基坑支護剖面圖五、設計方案（一）、設計原則1、根據不同的周邊環境采用不同的設計方法，力求基坑安全；2、在保證基坑安全的前提下，選用經濟適用的支護方案；3、在保證安全經濟的前提下充分考慮現場實際情況，盡量縮短工期。（二）、方案選擇根據場地的地質條件和基坑周邊的實際情況，結合我公司多年的施工經驗，基坑周邊附加荷載：1-1 剖面和 2-2 剖面采用H 型

7、鋼板樁+錨桿支護體系，坡頂超載取30Kpa,支護重要性系數取1.0，樁長 12m，間距 0.7m，1-1 剖面設二排錨桿，第一排錨桿標高在-3.0 m，長度 18m；第二排錨桿標高-6.0 m，長度 17m。2-2 剖面設一排錨桿，標高位置在-3.0m，長度 18m。3-3 剖面采用自然方坡，方坡系數為1：0.75，并在坡面噴射 5cm 厚 C20 砼。（三）、基坑穩定邊界條件：1、地質參數如實反映地質情況；2、建筑物周邊環境提供必須真實可靠；3、建筑物基坑周邊附加荷載不能超過設計值；4、支護結構在工作有效期內不能破壞，如遇結構需要占用時應請有關專家進行技術論證。5、本設計未考慮地下管網、暗溝

8、跑水、漏水等意外現象，施工過程如發生上述現象其設計參數及支護類型需調整變更。六、方案優化1、設計標高為相對標高，相對標高相對自然地面標高；2、H型鋼設置錨桿控制變形，保證相鄰建筑物安全；3、加長錨桿長度為了提高抗傾覆安全性；4、施工時，分步開挖不影響中間土方開挖，施工與挖土形成流水作業。七、基坑支護信息化施工1、基坑周邊特別是相鄰建筑物在適當位置設置沉降觀測點，基準點設在基坑破裂面以外。2、在坡頂上設置基坑水平位移觀測點，對鋼板樁水平位移進行監測。3、基坑進行第一步土方開挖時，即進行觀測并記錄，具體監測操作應由具有監測資質單位進行監測記錄，反應土體變化。4、基坑開挖完成，后每兩天進行一次觀測并

9、詳細記錄，對重要部位要加密監測，周邊建筑物沉降及基坑位移情況向現場業主辦公室和現場項目監理部匯報。施工方案一、H 型鋼樁施工1.1、定位放線：按施工圖首先確定基坑開挖邊線，用白灰撒線確定基坑范圍，然后在白灰線上按間距 700mm確定 H 型鋼樁位置，并定白灰點。1.2、H 型鋼樁運輸堆放：施工前，按事先確定好的施工順序將半成品樁運輸至指定位置，應以打拔樁機以最短時間完成一次打樁確定最佳堆放位置，以堆放中心到支護位置距離1020m為宜。1.3、H 型鋼接樁該工程設計樁長為12m，現場需進行接樁時，甲方提供電源接樁，接樁質量嚴格執行有關規范規定，且接口處必須滿足該樁的抗彎抗剪要求，接樁垂直度偏差應

10、控制在0.5%L 范圍內，焊口應打坡口滿焊，且焊口位置盡量避免發生在彎矩最大處，1.4、打樁：用液壓振動打樁機將12m 長鋼樁自行吊起按施放好的樁位進行振動壓入，壓入樁的垂直度控制在1%L 范圍內，且保持樁上表面在同一標高內，并與地面平齊。1.5、拔樁：工程達到 0 時進行拔樁，邊拔樁邊回填，拔樁采用間隔式拔法，以避免大面積破壞原狀土，如沒有條件就直接回填不拔鋼樁。二、錨桿施工方法和技術措施2.1 定位放線鉆孔清理孔口殘土成孔安放鋼筋綁扎注漿管攪漿注漿測定標高上梁位置補漿上槽鋼預應力張拉。2.2 施工操作要求：2.2.1 鉆孔：技術人員先定位，操作人員錨桿機調整角度按角度15 鉆孔，鉆孔邊鉆邊

11、清土，鉆到設計深度。2.2.2 鋼絞線制作與安放，按設計長度下料，每隔2 米，放定位支架，自由段處用塑料布裹好，安放保證鋼絞線居中，保護層不小25mm。2.2.3 水泥漿制備：攪漿前現場技術員進行交底，具體過程如下：加水至規定高度啟動攪漿機水泥按規定數量加入攪拌3-5min，如有要求加外水劑的按要求加入外加劑，攪漿時在攪漿罐上和放漿口處必須安設14-18目篩過濾，貯漿池的水泥漿需不停的攪動，防止沉淀硬化等。2.2.4 注漿（1）后臺攪漿投料時，由專人監督其投放數量和外加劑數量和攪拌時間。（2）漿液放入貯漿池后，由專人看管其攪漿，備料，注漿時泥漿泵及補漿壓力由專人負責，其它人不得任意操作。注漿壓

12、力在1-3mpa（3）貯漿池內漿液不能超過水泥初凝時間否則不得使用，水灰比0.6，技術員嚴格檢測，不得任意更改其水灰比。（4）第一次注漿把孔口堵嚴在防漿流失，第二次補漿時間用水泥袋堵孔。（5）補漿：采用與注漿相同比重的水泥裝進行補漿，由技術人員控制水泥漿比重，補漿應在水泥漿初凝前完成。2.3 安放槽鋼腰梁采用 2 工字 16 保持在同一水平面，有特種情況特殊處理。2.4 張拉工程錨桿灌漿后不少于7 天，錨桿漿體達到規定張拉強度75%方可進行錨桿試驗。錨桿試驗采用工程用錨桿進行錨桿抗拔試驗，錨桿抗拔驗收試驗依照國家規范要求進行。錨桿驗收試驗加荷等級及錨頭位移測讀間隔時間應符合下列規定：1）初始荷

13、載取錨桿軸向拉力設計值的0.1 倍；2）在每級加荷等級觀測時間內，3）測讀錨頭位移不應少于3 次；4）1-1 剖面第一排錨桿張拉190KN，鎖定 143KN；1-1 剖面第二排錨桿張拉110KN，鎖定 83KN；2-2 剖面張拉 300KN，鎖定 225KN。達到最大試驗荷載后觀測15min，卸荷并測讀錨頭位移。三、3-3 剖面采取自然方坡，方坡比例為 1：0.75，方坡完成后，噴射 5cm 厚 C20砼。四、技術質量措施：4.1、錨桿在遇到回填土或毛石障礙物時可水平調整間距。4.2、水泥漿比重在 1.6-1.7之間用比重計測量。4.3、注漿，噴射混凝土，水泥要用早強型32.5R。4.4、混凝

14、土各種原材料需計量進行攪拌，保證混凝土強度等級不低于C20，噴射砼層面完成后，需養護10h.4.5、如果在噴射砼過程中遇下雨，保證砼噴射質量，用彩條布覆蓋。五、安全保證措施5.1、建立健全安全管理機構，項目經理部安全領導小組按其職能對本工程實行安全管理。5.2、進入施工現場的各種人員，必須進行安全教育、安全交底方可操作5.3、嚴格執行本單位本工種的安全管理制度，對違反者要嚴格按制度辦理，嚴重者停止工作。5.4、施工現場用電一律采用三相五線制，兩級保護，一機一閘，電閘上鎖，掛牌作業。非本工種人員、無證人員嚴禁作業。5.5、機械工、電工、電焊工持證上崗，并熟悉掌握觸電緊急救護知識。5.6、安全員每

15、天必須多次檢查邊坡穩定情況，并向領導匯報。如發現異常情況馬上停止施工，待事情處理安全可靠后方可施工。5.7、建立組織機構，制訂應急措施。5.8、建立一套完備的施工現場安全匯報體系，每次施工中都詳細記錄各種不安全隱患，及時整改有效控制事態。5.9、施工過程中始終堅持“安全第一”的安全思想，有任何安全隱患的施工都必須禁止。5.10、積極配合建設單位作好施工安全管理工作。六、文明施工措施6.1、提高全員的整體素質，嚴格遵守各項國家、地方、法規及制度，文明施工。6.2、現場內設立文明施工宣傳教育標牌及各種警示標志、標語，保證施工所需標記齊全。6.3、施工時臨時便道要經常灑水防止揚塵。6.4、材料堆放合

16、理有序，不阻礙交通。6.5、施工場地保持平整、整潔、注意環境保護，及時清理現場。6.6、凈化生活環境，反對污言穢語、酗酒滋事，杜絕一些不良行為的發生。七、保證工期措施7.1、在施工中，除了安全、質量兩大指標外，一切都要服從工期指標，并應根據此指標要求，制定施工進度保證措施。7.2、負責生產的項目經理對整個工程進度要統籌全局，在生產指揮中，要結合施工關鍵部位，合理布置機械設備，協調好各工序的相互配合，以保證施工順利進行。7.3、動力維修人員加強對錨噴機、鉆機的監護與檢查，時刻注意設備的運行情況，保證設備的正常運轉工作。7.4、供應部門要保證原材料供應及時，避免由于原材料的原因影響施工進度，項目經

17、理要根據日完成工作量，計算出日所需的材料量，及時組織進料，材料的儲備量不得小于5 天的消耗量。八、基坑位移觀測與監測1、基坑觀測目的深基坑的安全與穩定直接關系到基坑本身及鄰近建筑物、基坑周邊道路和鄰近地下管線的安全，根據深基坑支護有關規范要求：結構主體地下部分施工階段必須對基坑支護系統和周邊環境進行監測。由于巖土工程的復雜性，深基坑支護系統受到許多難以確定因素的影響，因此，在施工過程中加強水平位移監測，及時掌握支護系統及周圍環境動態變化，應用監測所得的信息指導施工，是施工過程科學化、信息化，確保支護系統和周圍環境安全的重要措施。2、監測標準與依據（1）建筑基坑支護技術規程（JGJ120-99)

18、（2）建筑變形測量規范（JGJ/T-8-97）（3）工程測量規范（GB50026-93）（4）國家一、二等水準測量規范（GB12897-91)（5）建筑變形測量規程（JGJ/T-8-97）3、監測點的布置根據有關規程規范及設計要求，結合本工程的具體情況，基坑支護體系水平位移：根據建筑變形測量規程的要求，在支護結構坡頂埋設位移觀測點，間距：20m。其中在基坑三面各設1 個觀測站，計 3 個測站，埋設觀測基準點3個，具體位置參見附圖。4、監測基本方法4.1、監測內容（1）支護結構側向位移。（2）周圍建筑物和管線的觀測。4.2 水平位移量測（1）采用視準線法，在基坑邊緣設置幾條視準線，在視準線兩端設

19、置基準點，在線上設位移觀測點。基準點設在穩定地點，觀測點設在支護結構上，測量時用經緯儀測各位移觀測點相對視準線的偏離值，即測點水平位移值。（2）觀測點布置。沿基坑坡頂布置，間距20m布置一個，在受力最不利部位布置測點，測點用水泥砂漿將覘標（帶刻劃的讀數尺子）固定在支護結構上，方便觀測。由于基坑施工條件復雜，測點容易受到破壞，所有測點必須做得牢固，配醒目標志，并與施工方密切配合，確保其安全。（3）觀測位移觀測從基坑挖土開始，基坑開挖期間，每天、每挖一步土觀測一次，當位移變化較大或有突變時，加密觀測次數，混凝土底板澆筑后可減少為每周一次。每次測量應對基準點和測點進行檢查，保證測量數據穩定可靠。測量

20、員及時將現場實測數據處理后反饋給現場管理人員，及時進行險情預報。由有經驗的技術員進場進行施工現場肉眼巡視，檢查支護結構施工質量，基坑四周堆載，管道滲漏水，地面細微裂縫，周圍建筑和管線裂縫（用鋼尺測量），一旦出現問題及時處理。九、基坑支護應急預案1、基坑開挖和支護施工過程中，由于破壞了土層中的原有的應力平衡，坡面肯定會發生變形，直到達到新的平衡。因此為保證邊坡的安全，需在邊坡四周設置觀測點，對坡面的位移進行觀測；同時在整個施工過程中對地面和周圍建筑物等注意進行觀察。最大坡面變形量不超過3，當發現坡面的安全存在問題時，應采取相應措施：1.1 在施工過程中，就要進行預防，嚴格按設計施工方案進行施工，

21、并在邊坡建立相應的位移觀測點；1.2 如觀測點累計位移量超過3，應停止當前開挖，并對邊坡進行加固處理；在位移超過2.4cm 時應改采取特殊情況下的預案措施。超出該變化應該引起注意，應該加密觀測頻率。必要時改采取特殊情況下的預案措施。1.3 注意周邊現場管線情況，杜絕管道水滲漏，護坡安全的最大隱患是水，為此施工過程中對少量地下滯水，一定要將其引出。同時對地表水亦應做好排水工作，不能使其滲入，特別是在基坑周圍不得有滲水井的存在。若發現基坑四周有地下管線跑漏水的現象時，一定要將其處理妥當。1.4 當發現坡面位移較大時，現場應設專人24 小時不間斷的注意觀測，發現問題及時通過有關技術人員進行處理。2、

22、基坑坍塌、裂縫等情況的緊急處理（1）在土方開挖過程中，如出現滑坡跡象（如裂縫、滑動等）時，應立即采取下列措施：1）暫停施工，必要時，所有人員和機械撤至安全地點；2）通知現場管理人員，迅速采取處理措施，如用挖掘機在坡腳迅速回填；3）根據滑動跡象設置觀測點，觀測滑坡體平面位移變化，并做好記錄。4）及時組織專家對基坑支護方案進行評審論證，安排下一步工作。（2）局部坍塌在土層中開挖時，如果裸露時間較長，極易失去水分，受到擾動會使土層成片剝落。為減少對土層擾動機會，縮短清坡到支護時間，將開挖分段長度減到1015m一段，并改變施工工序，清坡后，立即編網并噴射混凝土。（3）地表裂縫在整個施工開挖過程中，應連

23、續觀察鄰近地表、地物的開裂、變形情況。一般情況下，地表發生細小裂縫和緊靠基坑的一般建筑物出現裝修層的輕微開裂可以視作正常，但必須密切追蹤發展趨勢并及時采取特殊處理措施。當裂縫出現不斷加速發展并延伸時，必須停止原定施工過程，修改支護參數并及時加固。當基坑頂部的側向位移與當時開挖深度之比超過3時，應密切加強觀察并及時對支護采取加固措施，必要時增用其它支護方法。十一、主要資源配備1、主要機械設備計劃序號名稱規格單位數量1 注漿泵ZP-5 臺1 2 攪漿機ZL500 臺1 3 電焊機10kw 臺4 4 切斷機臺1 5 調直機臺1 6 噴射機臺1 7 液壓打樁機臺1 2、主要勞動力計劃序號項目工作內容單

24、位數量1 噴射手噴射砼人2 2 電焊工鋼筋焊接人4 3 力工成孔、注漿、編鋼筋網、砼攪拌、人30 1-1剖面鋼板樁規范計算書本計算依據建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)。1.地質勘探數據如下：序號 h(m)(kN/m3)C(kPa)()m(kN/m4)計算方法土類型 1 1.20 19.00 5.00 5.00 500 水土合算填土 2 1.30 19.40 37.00 23.70 12564 水土合算粘性土 3 3.00 19.00 20.00 19.20 7453 水土合算粘性土 4 2.00 19.40 30.00 21.00 9720 水土合算粘性土 5 6.00 19.20

25、25.00 21.50 9595 水土合算粘性土 6 2.50 19.00 18.00 16.00 5320 水土合算粘性土表中：h為土層厚度(m),為土重度(kN/m3),C 為內聚力(kPa),為內摩擦角()。基坑外側水標高-27.00m，基坑內側水標高-27.00m。2.基本計算參數：地面標高 0.00m，基坑坑底標高-8.90m，支撐分別設置在標高-3.00m、-6.00m 處，計算標高分別為-3.50m、-6.50m、-8.90m 處。側壁重要性系數1.00。樁墻頂標高-1.00m，樁墻嵌入深度 4.10m，樁墻計算寬度 0.70m。樁墻頂標高以上放坡級數為1級坡。序號坡高 m 坡寬

26、 m 坡角平臺寬 m 1 1.00 1.00 45.00 0.00 3.地面超載：序號布置方式作用區域標高 m 荷載值 kPa 距基坑邊線 m 作用寬度 m 1 均布荷載基坑外側 0.00 20.00 -2 局部荷載基坑外側 0.00 80.00 3.00 3.00 將樁頂標高以上的土壓力轉換為均布荷載，根據放坡高度坡度為梯形局部荷載：Q=19.001.00=19.00kN/m2一、第一階段,挖土深 3.50m，擋土樁(墻)呈懸臂狀,計算過程如下：0.00-1.00-1.20-1.50-2.50-3.00-3.50-5.50 2 3.5 9 2 6.77 0.00 0.00 0.00 0.00

27、 5.93 2 4.1 9 2 4.1 9 2 8.9 9 2 7.30 1 02.53第1階段主動、被動水土壓力合力圖1.作用在樁(墻)的主動土壓力分布：第1層土上部標高-1.00m，下部標高-1.20m Ea1上=(19.000.00+39.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=23.59kN/m2 Ea1下=(19.000.20+39.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=26.77kN/m2第2層土上部標高-1.20m，下部標高-1.50m Ea2上=(19.000.20+19.40 0.00+39.00)tg

28、2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-30.07kN/m2(取0.0)Ea2下=(19.000.20+19.40 0.30+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-27.59kN/m2(取0.0)第3層土上部標高-1.50m，下部標高-2.50m Ea3上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 0.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-27.59kN/m2(取0.0)Ea3下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1

29、.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-19.32kN/m2(取0.0)第4層土上部標高-2.50m，下部標高-3.00m Ea4上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.00+39.00)tg2(45-19.20/2)-220.00tg(45-19.20/2)=5.93kN/m2 Ea4下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00tg(45-19.20/2)=24.19kN/m2第5層土上

30、部標高-3.00m，下部標高-3.50m Ea5上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 0.00 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=24.19kN/m2 Ea5下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 0.50 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=28.99kN/m2第6層土上部標高-3.50m，下部標高-5.50m Ea6上=(19.000.20+19.40

31、0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 0.50 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=28.99kN/m2 Ea6下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 0.50 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=28.99kN/m22.作用在樁(墻)的被動土壓力分布：第6層土上部標高-3.50m，下部標高-5.50m Ep6上=(19.000.00)tg2(45+19.20/2)+220.00 tg(45+19

32、.20/2)=56.29kN/m2 Ep6下=(19.002.00)tg2(45+19.20/2)+220.00 tg(45+19.20/2)=131.52kN/m23.土壓力為零點距離坑底距離d的計算：樁的被動、主動土壓力差值系數為：B=(131.52-56.29)-(28.99-28.99)/2.00=37.62kN/m3 d=0.00=0.00m 4.D點以上土壓力對D點的力矩與合力計算：D點以上土壓力對樁(墻)土壓力的合力：Ea=(23.59+26.77)0.20/2.0+(5.93+24.19)0.50/2.0+(24.19+28.99)0.50/2.0 =25.86kN/m D點以

33、上土壓力對D點的力矩(梯形轉為矩形與三角形計算)：Ma=23.590.20(2.30+0.20/2.0)+(26.77-23.59)0.20/2.0(2.30+0.20/3.0)+(0.00-0.00)0.30/2.0(2.00+0.30/3.0)+(0.00-0.00)1.00/2.0(1.00+1.00/3.0)+5.930.50(0.50+0.50/2.0)+(24.19-5.93)0.50/2.0(0.50+0.50/3.0)+24.190.50(0.00+0.50/2.0)+(28.99-24.19)0.50/2.0(0.00+0.50/3.0)=20.57kN.m/m 5.懸臂樁嵌

34、入 D點以下距離 t 的計算：合力 Ea到D點的距離：y=20.57/25.86=0.80m 根據規范 4.1.1 條得到樁(墻)需要的總長度為3.50m 考慮到規范的要求當樁埋深小于0.3 倍的基坑深度時,樁埋深取 0.3 倍基坑深度：L=2.50+0.33.50=3.55m 6.最大彎矩的計算：而經過積分運算得到最大正彎矩 Mumax=0.00kN.m/m，發生在標高0.00m處；最大負彎矩 Mdmax=-29.89kN.m/m，發生在標高-4.15m 處。考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m 最大正彎矩 Mumax=0.70 0.00=0.00kN.m，發生在標高0.00m處；最大負彎矩

35、 Mdmax=0.70-29.89=-20.92kN.m，發生在標高-4.15m 處；二、第二階段,挖土深 6.50m，支撐分別設置在標高-3.00m處，計算過程如下：0.00-1.00-1.20-1.50-2.50-3.00-5.50-6.50-7.50 2 3.59 2 6.77 0.00 0.00 0.00 0.00 5.93 2 4.1 9 2 4.1 9 4 8.18 3 0.4 1 3 9.5 8 4 7.73 8 8.7 9E1 -3.00E2 -6.00第2階段主動、被動水土壓力合力圖1.作用在樁(墻)的主動土壓力分布：第1層土上部標高-1.00m，下部標高-1.20m Ea1

36、上=(19.000.00+39.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=23.59kN/m2 Ea1下=(19.000.20+39.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=26.77kN/m2第2層土上部標高-1.20m，下部標高-1.50m Ea2上=(19.000.20+19.40 0.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-30.07kN/m2(取0.0)Ea2下=(19.000.20+19.40 0.30+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.0

37、0 tg(45-23.70/2)=-27.59kN/m2(取0.0)第3層土上部標高-1.50m，下部標高-2.50m Ea3上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 0.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-27.59kN/m2(取0.0)Ea3下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-19.32kN/m2(取0.0)第4層土上部標高-2.50m，下部標高-3.00m Ea4上=(19.000.20+

38、19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.00+39.00)tg2(45-19.20/2)-220.00tg(45-19.20/2)=5.93kN/m2 Ea4下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00tg(45-19.20/2)=24.19kN/m2第5層土上部標高-3.00m，下部標高-5.50m Ea5上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 0.00 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220

39、.00 tg(45-19.20/2)=24.19kN/m2 Ea5下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=48.18kN/m2第6層土上部標高-5.50m，下部標高-6.50m Ea6上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.400.00+65.67)tg2(45-21.00/2)-230.00 tg(45-21.00/2)=30.41kN/m2 Ea6下

40、=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.401.00+65.67)tg2(45-21.00/2)-230.00 tg(45-21.00/2)=39.58kN/m2第7層土上部標高-6.50m，下部標高-7.50m Ea7上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.401.00+65.67)tg2(45-21.00/2)-230.00 tg(45-21.00/2)=39.58kN/m2 Ea7下=(19.000.20+19.40 0.30+19

41、.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.401.00+65.67)tg2(45-21.00/2)-230.00 tg(45-21.00/2)=39.58kN/m22.作用在樁(墻)的被動土壓力分布：第7層土上部標高-6.50m，下部標高-7.50m Ep7上=(19.400.00)tg2(45+21.00/2)+230.00 tg(45+21.00/2)=87.30kN/m2 Ep7下=(19.401.00)tg2(45+21.00/2)+230.00 tg(45+21.00/2)=128.37kN/m23.土壓力為零點距離坑底距離d的計算：樁的被動、主動土壓力差值

42、系數為：B=(128.37-87.30)-(39.58-39.58)/1.00=41.06kN/m3 d=0.00=0.00m 4.D點以上土壓力對D點的力矩與合力計算：D點以上土壓力對樁(墻)土壓力的合力：Ea=(23.59+26.77)0.20/2.0+(5.93+24.19)0.50/2.0+(24.19+48.18)2.50/2.0+(30.41+39.58)1.00/2.0 =138.03kN/m D點以上土壓力對D點的力矩(梯形轉為矩形與三角形計算)：Ma=23.590.20(5.30+0.20/2.0)+(26.77-23.59)0.20/2.0(5.30+0.20/3.0)+(

43、0.00-0.00)0.30/2.0(5.00+0.30/3.0)+(0.00-0.00)1.00/2.0(4.00+1.00/3.0)+5.930.50(3.50+0.50/2.0)+(24.19-5.93)0.50/2.0(3.50+0.50/3.0)+24.192.50(1.00+2.50/2.0)+(48.18-24.19)2.50/2.0(1.00+2.50/3.0)+30.411.00(0.00+1.00/2.0)+(39.58-30.41)1.00/2.0(0.00+1.00/3.0)=262.83kN.m/m 5.樁(墻)嵌入 D點以下距離 t 的計算：第1層支撐到 D點距離：

44、a1=3.50m 第1層支撐反力：E1=262.83/3.50=75.09kN/m 假設支座 D點的支撐反力：ED=138.03-75.09=62.93kN/m 根據規范 4.1.1 條得到樁(墻)需要的總長度為8.50m 考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m E1=0.70 75.09=52.56kN ED=0.70 62.93=44.05kN 6.最大彎矩的計算：而經過積分運算得到最大正彎矩 Mumax=53.11kN.m/m，發生在標高-4.88m 處；最大負彎矩 Mdmax=-32.38kN.m/m，發生在標高-7.45m 處。考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m 最大正彎矩 Muma

45、x=0.70 53.11=37.18kN.m，發生在標高-4.88m 處；最大負彎矩 Mdmax=0.70-32.38=-22.67kN.m，發生在標高-7.45m 處；三、第三階段,挖土深 8.90m，支撐分別設置在標高-3.00m、-6.00m處，計算過程如下：0.00-1.00-1.20-1.50-2.50-3.00-5.50-7.50-8.90-9.00 2 3.5 9 2 6.77 0.00 0.00 0.00 0.00 5.93 2 4.1 9 2 4.1 9 4 8.1 8 3 0.4 1 4 8.7 4 5 4.27 6 6.7 2 6.71 1 0.8 5E1 -3.00E2

46、 -6.00第3階段主動、被動水土壓力合力圖1.作用在樁(墻)的主動土壓力分布：第1層土上部標高-1.00m，下部標高-1.20m Ea1上=(19.000.00+39.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=23.59kN/m2 Ea1下=(19.000.20+39.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=26.77kN/m2第2層土上部標高-1.20m，下部標高-1.50m Ea2上=(19.000.20+19.40 0.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-3

47、0.07kN/m2(取0.0)Ea2下=(19.000.20+19.40 0.30+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-27.59kN/m2(取0.0)第3層土上部標高-1.50m，下部標高-2.50m Ea3上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 0.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-27.59kN/m2(取0.0)Ea3下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+39.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45

48、-23.70/2)=-19.32kN/m2(取0.0)第4層土上部標高-2.50m，下部標高-3.00m Ea4上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.00+39.00)tg2(45-19.20/2)-220.00tg(45-19.20/2)=5.93kN/m2 Ea4下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00tg(45-19.20/2)=24.19kN/m2第5層土上部標高-3.00m，下部標高-5.50m Ea5上=(19.000.20+1

49、9.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 0.00 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=24.19kN/m2 Ea5下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 +65.67)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=48.18kN/m2第6層土上部標高-5.50m，下部標高-7.50m Ea6上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50

50、19.400.00+65.67)tg2(45-21.00/2)-230.00 tg(45-21.00/2)=30.41kN/m2 Ea6下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.402.00+65.67)tg2(45-21.00/2)-230.00 tg(45-21.00/2)=48.74kN/m2第7層土上部標高-7.50m，下部標高-8.90m Ea7上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.402.00+19.20 0.00+65.6

51、7)tg2(45-21.50/2)-225.00 tg(45-21.50/2)=54.27kN/m2 Ea7下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.402.00+19.20 1.40+65.67)tg2(45-21.50/2)-225.00 tg(45-21.50/2)=66.72kN/m2第8層土上部標高-8.90m，下部標高-9.00m Ea8上=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.402.00+19.20 1.40+65.67)t

52、g2(45-21.50/2)-225.00 tg(45-21.50/2)=66.73kN/m2 Ea8下=(19.000.20+19.40 0.30+19.40 1.00+19.00 0.50+19.00 2.50 19.402.00+19.20 1.40+65.67)tg2(45-21.50/2)-225.00 tg(45-21.50/2)=66.73kN/m22.作用在樁(墻)的被動土壓力分布：第8層土上部標高-8.90m，下部標高-9.00m Ep8上=(19.200.00)tg2(45+21.50/2)+225.00 tg(45+21.50/2)=73.44kN/m2 Ep8下=(19

53、.200.10)tg2(45+21.50/2)+225.00 tg(45+21.50/2)=77.57kN/m23.土壓力為零點距離坑底距離d的計算：樁的被動、主動土壓力差值系數為：B=(77.57-73.44)-(66.73-66.73)/0.10=41.33kN/m3 d=0.00=0.00m 4.D點以上土壓力對D點的力矩與合力計算：D點以上土壓力對樁(墻)土壓力的合力：Ea=(23.59+26.77)0.20/2.0+(5.93+24.19)0.50/2.0+(24.19+48.18)2.50/2.0+(30.41+48.74)2.00/2.0+(54.27+66.72)1.40/2.

54、0 =266.88kN/m D點以上土壓力對D點的力矩(梯形轉為矩形與三角形計算)：Ma=23.590.20(7.70+0.20/2.0)+(26.77-23.59)0.20/2.0(7.70+0.20/3.0)+(0.00-0.00)0.30/2.0(7.40+0.30/3.0)+(0.00-0.00)1.00/2.0(6.40+1.00/3.0)+5.930.50(5.90+0.50/2.0)+(24.19-5.93)0.50/2.0(5.90+0.50/3.0)+24.192.50(3.40+2.50/2.0)+(48.18-24.19)2.50/2.0(3.40+2.50/3.0)+3

55、0.412.00(1.40+2.00/2.0)+(48.74-30.41)2.00/2.0(1.40+2.00/3.0)+54.271.40(0.00+1.40/2.0)+(66.72-54.27)1.40/2.0(0.00+1.40/3.0)=734.48kN.m/m 5.樁(墻)嵌入 D點以下距離 t 的計算：第1層支撐力取第2階段的值：E1=75.09kN/m 第1層支撐到 D點距離：a1=5.90m 第2層支撐到 D點距離：a2=2.90m 第2層支撐反力：E2=(734.48-75.095.90)/2.90=100.49kN/m 假設支座 D點的支撐反力：ED=266.88-75.0

56、9-100.49=91.29kN/m 根據規范 4.1.1 條得到樁(墻)需要的總長度為11.40m 考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m E1=0.70 150.19=105.13kN E2=0.70 100.49=70.34kN ED=0.70 91.29=63.90kN 6.最大彎矩的計算：而經過積分運算得到最大正彎矩 Mumax=66.94kN.m/m，發生在標高-7.35m 處；最大負彎矩 Mdmax=-111.32kN.m/m，發生在標高-10.80m 處。考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m 最大正彎矩 Mumax=0.70 66.94=46.86kN.m，發生在標高-7.35m

57、 處；最大負彎矩 Mdmax=0.70-111.32=-77.92kN.m，發生在標高-10.80m 處；鋼板樁截面強度驗算書鋼板樁最大彎矩為 52.0 kN.m 鋼板樁最大剪力為 45.8 kN 鋼板樁面積為 6146 mm2 鋼板樁截面抵抗矩為 610526 mm3 鋼板樁抗彎強度fy=215 N/mm2 鋼板樁抗剪強度fv=125 N/mm2 鋼板樁彎曲應力 Sigma=M/W=52.0*100000/610526 =85.2 fy=215 抗彎強度合格!抗剪強度一般不需驗算!計算書土壓力計算依據建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)。1.地質勘探數據如下：序號 h(m)(kN/m3

58、)C(kPa)()M值計算方法 1 1.20 19.00 5.00 5.00 500.0 水土合算 2 1.30 19.40 37.00 23.70 12564.0 水土合算 3 3.00 19.00 20.00 19.20 7453.0 水土合算 4 2.00 19.40 30.00 21.00 9720.0 水土合算 5 6.00 19.20 25.00 21.50 9595.0 水土合算 6 2.50 19.00 18.00 16.00 5320.0 水土合算表中：h為土層厚度(m),為土重度(kN/m3),C 為內聚力(kPa),為內摩擦角()2.基底標高為-8.90m，支撐分別設置在

59、標高-3.00m、-6.00m 處，計算標高分別為-3.50m、-6.50m、-8.90m 處，3.地面超載：序號布置方式作用標高 m 荷載值 kPa 距基坑邊線 m 作用寬度 m 1 均布荷載 0.00 20.00 -2 局部荷載 0.00 80.00 3.00 3.00 基坑側壁重要性系數為1.00,為二級基坑抗隆起、抗傾覆驗算結果按地基承載力驗算抗隆起計算的抗隆起安全系數為:2.84 達到規范規定安全系數2.00,合格!按滑弧穩定驗算抗隆起計算的抗隆起安全系數為:2.63 達到規范規定安全系數2.00,合格!基坑底最大隆起量為 6.09cm 驗算抗傾覆穩定計算的抗傾覆安全系數為:2.28

60、 達到規范規定安全系數1.15,合格!內力及位移計算采用 m 法計算共2層支點，支點計算數據如下：序號水平間距(m)傾角(度)剛度(kN/m)預加力(kN)1 1.40 15.00 11794.0 100.0 2 1.40 15.00 11794.0 100.0 共計算 3個工況,各支點在各個工況中的支點力如下(單位為 kN)：1 0.00 84.48 63.04 2 0.00 0.00 148.44 全部工況下各支點的最大軸力如下(單位為 kN)：1 84.48 2 148.44 各工況的最大內力位移如下：工況號樁頂位移最大位移最大正彎矩最大負彎矩最大正剪力最大負剪力 (mm)(mm)(kN

61、-m)(kN-m)(kN)(kN)1 14.38 14.38 1.2 -21.9 10.1 -11.1 2 2.65 9.22 37.1 -19.8 31.8 -27.1 3 -1.91 14.63 52.0 -21.8 45.8 -40.9 全部工況下的最大內力位移如下：最大樁(墻)頂部位移為：14.38 mm 最大樁(墻)位移為：14.63 mm 最大正彎矩為：52.00 kN-m 最大負彎矩為：-21.90 kN-m 最大正剪力為：45.80 kN 最大負剪力為：-40.90 kN 錨桿計算書本計算依據建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)。1.地質勘探數據如下：序號 h(m)(kN

62、/m3)C(kPa)()極限摩阻力(kPa)計算方法土類型 1 1.20 19.00 5.00 5.00 20.00 水土合算填土 2 1.30 19.40 37.00 23.70 85.00 水土合算粘性土 3 3.00 19.00 20.00 19.20 68.00 水土合算粘性土 4 2.00 19.40 30.00 21.00 87.00 水土合算粘性土 5 6.00 19.20 25.00 21.50 67.00 水土合算粘性土 6 2.50 19.00 18.00 16.00 48.00 水土合算粘性土表中：h為土層厚度(m),為土重度(kN/m3),C 為內聚力(kPa),為內摩

63、擦角()。基坑外側水標高-27.00m，基坑內側水標高-27.00m。2.基本計算參數：地面標高 0.00m，基坑坑底標高-8.90m，支撐分別設置在標高-3.00m、-6.00m 處，計算標高分別為-3.50m、-6.50m、-8.90m 處。側壁重要性系數1.00。3.地面超載：序號布置方式作用區域標高 m 荷載值 kPa 距基坑邊線 m 作用寬度 m 1 均布荷載基坑外側 0.00 20.00 -2 局部荷載基坑外側 0.00 80.00 3.00 3.00 將樁頂標高以上的土壓力轉換為均布荷載：Q=19.001.00=19.00kN/m2 4.錨桿設計參數：序號水平拉力(kN)標高(m

64、)錨孔直徑(m)錨固角度()錨桿間距(m)錨桿材料桿體直徑(mm)安全系數1 143.40 -3.00 0.15 15.00 1.40 鋼絞線 1860 15.00 1.30 2 81.60 -6.00 0.15 15.00 1.40 鋼絞線 1860 15.00 1.30 一、第一階段,第1層拉錨的計算：參照規范要求，錨桿的水平拉力設計值取支點水平計算力乘以側壁重要系數的1.25 倍。Td=1.25 x 1.0 x 143.40=179.25 1.錨桿軸向受拉承載力設計值計算公式其中 Nu為錨桿軸向受拉承載力設計值(kN)；Td為錨桿水平拉力設計值，取179.25kN；為錨桿與水平面的傾角，

65、取15.00。經過計算得到錨桿設計的軸向拉力計算值 Nu=179.25/cos15.00o=185.57kN 2.錨桿錨固段長度計算公式其中 d 為錨固段直徑，計算中取150mm；s為錨桿軸向受拉抗力分項系數，計算中取1.30；qsik為錨桿穿過土層與錨固體的極限摩阻力標準值錨桿錨固段長度的計算過程：假定錨固段初始長度為一個大值,如100m，再按二分法原理快速逼近真解計算出的錨固段長度Lm=12.94 m 按土層分段驗算錨固長度所提供的錨固力如下:Lm=3.1415927 x0.15 x(4.66x68.00+8.28x87.00)/1.30185.57 kN=Nu 3.錨桿自由段長度計算公式

66、其中 Lt為錨桿錨固點與土壓力強度零點間的距離。錨桿自由段長度的計算：Lf=5.90 sin(45o-18.71o/2)/sin(45o+18.71o/2+15.00o)=3.67m 按照國家規程構造要求，錨桿自由段長度小于5m 時取 5m。4.錨桿總長度計算公式錨桿總長度的計算：L=5.00+12.94=17.94m 5.錨桿桿體計算公式所需鋼筋面積As=185570.00/1320.00=140.58 mm2所需鋼絞線根數=140.58/137.44=1.02 取整，即 1根二、第二階段,第2層拉錨的計算：參照規范要求，錨桿的水平拉力設計值取支點水平計算力乘以側壁重要系數的1.25 倍。T

67、d=1.25 x 1.0 x 81.60=102.00 1.錨桿軸向受拉承載力設計值計算公式其中 Nu為錨桿軸向受拉承載力設計值(kN)；Td為錨桿水平拉力設計值，取102.00kN；為錨桿與水平面的傾角，取15.00。經過計算得到錨桿設計的軸向拉力計算值 Nu=102.00/cos15.00o=105.60kN 2.錨桿錨固段長度計算公式其中 d 為錨固段直徑，計算中取150mm；s為錨桿軸向受拉抗力分項系數，計算中取1.30；qsik為錨桿穿過土層與錨固體的極限摩阻力標準值錨桿錨固段長度的計算過程：假定錨固段初始長度為一個大值,如100m，再按二分法原理快速逼近真解計算出的錨固段長度Lm=

68、11.14 m 按土層分段驗算錨固長度所提供的錨固力如下:Lm=3.1415927 x0.15 x(0.80 x87.00+3.34x67.00)/1.30105.60 kN=Nu 3.錨桿自由段長度計算公式其中 Lt為錨桿錨固點與土壓力強度零點間的距離。錨桿自由段長度的計算：Lf=2.90 sin(45o-18.71o/2)/sin(45o+18.71o/2+15.00o)=1.81m 按照國家規程構造要求，錨桿自由段長度小于5m 時取 5m。4.錨桿總長度計算公式錨桿總長度的計算：L=5.00+11.14=16.14m 5.錨桿桿體計算公式所需鋼筋面積As=105600.00/1320.0

69、0=80.00 mm2所需鋼絞線根數=80.00/137.44=0.58 取整，即 1根2-2剖面鋼板樁規范計算書本計算依據建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)。1.地質勘探數據如下：序號 h(m)(kN/m3)C(kPa)()m(kN/m4)計算方法土類型 1 1.20 19.00 5.00 5.00 500 水土合算填土 2 1.30 19.40 37.00 23.70 12564 水土合算粘性土 3 3.00 19.00 20.00 19.20 7453 水土合算粘性土 4 2.00 19.40 30.00 21.00 9720 水土合算粘性土 5 6.00 19.20 25.00

70、 21.50 9595 水土合算粘性土 6 2.50 19.00 18.00 16.00 5320 水土合算粘性土表中：h為土層厚度(m),為土重度(kN/m3),C 為內聚力(kPa),為內摩擦角()。基坑外側水標高-27.00m，基坑內側水標高-27.00m。2.基本計算參數：地面標高 0.00m，基坑坑底標高-7.00m，支撐分別設置在標高-3.00m 處，計算標高分別為-3.50m、-7.00m 處。側壁重要性系數1.00。樁墻頂標高 0.00m，樁墻嵌入深度 5.00m，樁墻計算寬度 0.70m。樁墻頂標高以上放坡級數為0級坡。序號坡高 m 坡寬 m 坡角平臺寬 m 3.地面超載：序

71、號布置方式作用區域標高 m 荷載值 kPa 距基坑邊線 m 作用寬度 m 1 均布荷載基坑外側 0.00 20.00 -一、第一階段,挖土深 3.50m，擋土樁(墻)呈懸臂狀,計算過程如下：0.00-1.20-2.50-3.50-5.50 7.63 2 6.7 7 0.00 0.00 5.93 1 5.5 2 4 0.7 7 1 16.00第1階段主動、被動水土壓力合力圖1.作用在樁(墻)的主動土壓力分布：第1層土上部標高0.00m，下部標高-1.20m Ea1上=(19.000.00+20.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=7.63kN/m2 Ea1

72、下=(19.001.20+20.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=26.77kN/m2第2層土上部標高-1.20m，下部標高-2.50m Ea2上=(19.001.20+19.40 0.00+20.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-30.07kN/m2(取0.0)Ea2下=(19.001.20+19.40 1.30+20.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-19.32kN/m2(取0.0)第3層土上部標高-2.50m，下部標高-3.50m Ea3上=(19

73、.001.20+19.40 1.30+19.00 0.00+20.00)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=5.93kN/m2 Ea3下=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 1.00+20.00)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=15.52kN/m2第4層土上部標高-3.50m，下部標高-5.50m Ea4上=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 1.00+20.00)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=15.52kN/m2 Ea4下=

74、(19.001.20+19.40 1.30+19.00 1.00+20.00)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=15.52kN/m22.作用在樁(墻)的被動土壓力分布：第4層土上部標高-3.50m，下部標高-5.50m Ep4上=(19.000.00)tg2(45+19.20/2)+220.00 tg(45+19.20/2)=56.29kN/m2 Ep4下=(19.002.00)tg2(45+19.20/2)+220.00 tg(45+19.20/2)=131.52kN/m23.土壓力為零點距離坑底距離d的計算：樁的被動、主動土壓力差值系數為：B=(1

75、31.52-56.29)-(15.52-15.52)/2.00=37.62kN/m3 d=0.00=0.00m 4.D點以上土壓力對D點的力矩與合力計算：D點以上土壓力對樁(墻)土壓力的合力：Ea=(7.63+26.77)1.20/2.0+(5.93+15.52)1.00/2.0 =31.37kN/m D點以上土壓力對D點的力矩(梯形轉為矩形與三角形計算)：Ma=7.631.20(2.30+1.20/2.0)+(26.77-7.63)1.20/2.0(2.30+1.20/3.0)+(0.00-0.00)1.30/2.0(1.00+1.30/3.0)+5.931.00(0.00+1.00/2.0

76、)+(15.52-5.93)1.00/2.0(0.00+1.00/3.0)=62.13kN.m/m 5.懸臂樁嵌入 D點以下距離 t 的計算：合力 Ea到D點的距離：y=62.13/31.37=1.98m 根據規范 4.1.1 條得到樁(墻)需要的總長度為4.00m 考慮到規范的要求當樁埋深小于0.3 倍的基坑深度時,樁埋深取 0.3 倍基坑深度：L=3.50+0.33.50=4.55m 6.最大彎矩的計算：而經過積分運算得到最大正彎矩 Mumax=0.00kN.m/m，發生在標高-7.35m 處；最大負彎矩 Mdmax=-72.26kN.m/m，發生在標高-4.10m 處。考慮到樁(墻)的計

77、算寬度為0.70m 最大正彎矩 Mumax=0.70 0.00=0.00kN.m，發生在標高-7.35m 處；最大負彎矩 Mdmax=0.70-72.26=-50.58kN.m，發生在標高-4.10m 處；二、第二階段,挖土深 7.00m，支撐分別設置在標高-3.00m處，計算過程如下：0.00-1.20-2.50-5.50-7.00-7.50 7.63 2 6.7 7 0.00 0.00 5.93 3 4.7 1 1 7.8 2 3 1.5 6 5 5.7 4 7 6.2 7E1 -3.00第2階段主動、被動水土壓力合力圖1.作用在樁(墻)的主動土壓力分布：第1層土上部標高0.00m，下部標

78、高-1.20m Ea1上=(19.000.00+20.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=7.63kN/m2 Ea1下=(19.001.20+20.00)tg2(45-5.00/2)-25.00 tg(45-5.00/2)=26.77kN/m2第2層土上部標高-1.20m，下部標高-2.50m Ea2上=(19.001.20+19.40 0.00+20.00)tg2(45-23.70/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-30.07kN/m2(取0.0)Ea2下=(19.001.20+19.40 1.30+20.00)tg2(45-23.7

79、0/2)-237.00 tg(45-23.70/2)=-19.32kN/m2(取0.0)第3層土上部標高-2.50m，下部標高-5.50m Ea3上=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 0.00+20.00)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=5.93kN/m2 Ea3下=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 3.00+20.00)tg2(45-19.20/2)-220.00 tg(45-19.20/2)=34.71kN/m2第4層土上部標高-5.50m，下部標高-7.00m Ea4上=(19.001.20+19.4

80、0 1.30+19.00 3.00+19.40 0.00+20.00)tg2(45-21.00/2)-230.00tg(45-21.00/2)=17.82kN/m2 Ea4下=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 3.00+19.40 1.50+20.00)tg2(45-21.00/2)-230.00tg(45-21.00/2)=31.56kN/m2第5層土上部標高-7.00m，下部標高-7.50m Ea5上=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 3.00+19.40 1.50+20.00)tg2(45-21.00/2)-230.00tg(45-21.00/

81、2)=31.56kN/m2 Ea5下=(19.001.20+19.40 1.30+19.00 3.00+19.40 1.50+20.00)tg2(45-21.00/2)-230.00tg(45-21.00/2)=31.56kN/m22.作用在樁(墻)的被動土壓力分布：第5層土上部標高-7.00m，下部標高-7.50m Ep5上=(19.400.00)tg2(45+21.00/2)+230.00 tg(45+21.00/2)=87.30kN/m2 Ep5下=(19.400.50)tg2(45+21.00/2)+230.00 tg(45+21.00/2)=107.83kN/m23.土壓力為零點距離

82、坑底距離d的計算：樁的被動、主動土壓力差值系數為：B=(107.83-87.30)-(31.56-31.56)/0.50=41.05kN/m3 d=0.00=0.00m 4.D點以上土壓力對D點的力矩與合力計算：D點以上土壓力對樁(墻)土壓力的合力：Ea=(7.63+26.77)1.20/2.0+(5.93+34.71)3.00/2.0+(17.82+31.56)1.50/2.0 =118.64kN/m D點以上土壓力對D點的力矩(梯形轉為矩形與三角形計算)：Ma=7.631.20(5.80+1.20/2.0)+(26.77-7.63)1.20/2.0(5.80+1.20/3.0)+(0.00

83、-0.00)1.30/2.0(4.50+1.30/3.0)+5.933.00(1.50+3.00/2.0)+(34.71-5.93)3.00/2.0(1.50+3.00/3.0)+17.821.50(0.00+1.50/2.0)+(31.56-17.82)1.50/2.0(0.00+1.50/3.0)=316.31kN.m/m 5.樁(墻)嵌入 D點以下距離 t 的計算：第1層支撐到 D點距離：a1=4.00m 第1層支撐反力：E1=316.31/4.00=79.08kN/m 假設支座 D點的支撐反力：ED=118.64-79.08=39.56kN/m 根據規范 4.1.1 條得到樁(墻)需要

84、的總長度為10.00m 考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m E1=0.70 79.08=55.36kN ED=0.70 39.56=27.69kN 6.最大彎矩的計算：而經過積分運算得到最大正彎矩 Mumax=29.08kN.m/m，發生在標高-5.43m 處；最大負彎矩 Mdmax=-46.96kN.m/m，發生在標高-2.95m 處。考慮到樁(墻)的計算寬度為0.70m 最大正彎矩 Mumax=0.70 29.08=20.36kN.m，發生在標高-5.43m 處；最大負彎矩 Mdmax=0.70-46.96=-32.87kN.m，發生在標高-2.95m 處；鋼板樁截面強度驗算書鋼板樁最大彎矩為 63.3 kN.m 鋼板樁最大剪力為 37.4 kN 鋼板樁面積為 6146 mm2 鋼板樁截面抵抗矩為 610526 mm3 鋼板樁抗彎強度fy=215 N/mm2 鋼板樁抗剪強度fv=125 N/mm2 鋼板樁彎曲應力 Sigma=M/W=63.3*100000/610526 =103.61.30滿足要求！