1、無板井字梁高大模板專項施工方案一、編制依據1、臨汾新高中圖書藝術樓工程施工圖2、臨汾新高中圖書藝術樓施工組織設計3、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB502042002 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001 5、建筑安裝工程施工工藝標準（土建分冊）QB/SXJG-TJGY 6、建筑結構荷載規范 GB50009-2001 7、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001 8、建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-2008 9、建筑施工手冊二、工程概況1.結構概況：臨汾新高中圖書藝術樓工程，位于臨汾市堯都區劉村鎮南蘆村西南部。建設單位為臨汾市公共事業發

2、展投資公司新高中項目部。設計單位為山西省建筑設計研究院。本工程為臨汾市新高中圖書藝術樓，主體建筑東西向長度72.3m，南北向總長 64.3m。框架結構，地上五層，建筑面積為19332.3m2；一層層高 4.2m，二三層層高 3.9m，四五層層高 4.2m，室內外高差為1.20m，結構總高度為 21.6m。東西兩面（B-5）軸（B-14）軸與連廊相連，連廊與藝術樓高相同。其中采光大廳（B6）-（B13）/F-J 軸之間（見下圖），南北方向有 6 道 500mm*2200mm梁與東西方向 2 道 350mm*750mm梁十字相交，每跨 7.8m*7.5m，東西向總長 54.6m，南北方向總長 22

3、.5m。地基處理后標高-2.00m，主梁頂標高為 17m，次梁頂標高 16.2m。主梁500*220017.00 16.20次梁350*75022.507.507.507.5054.607.807.807.807.807.807.807.80B-6B-6FJ2.構件截面：梁：500mm*2200mm、350mm*750mm 三、施工部署1、技術及勞動力準備認真組織有關技術人員，明確設計要求，學習技術資料、相關圖集、規范、規程，在安裝前應做相應的技術交底。2、現場準備（1）熟悉圖紙和模板的對應位置，吊裝工須熟記各型號模板位置。（2）模板安裝、拆除工具要準備齊全。（3）模板施工的輔助材料要備齊，如

4、：海綿條、雙面膠條，周轉性材料要及時回收、清理、修整，給下次使用做好準備。（4）成立專業配模組，梁板模安裝組、柱模安裝組，使其對本施工范圍的工作專業化，達到操作熟練，各環節得心應手。定崗、定位、定人，責任落實到每個人。（5）模板的堆放場地要地面平整且經過硬化處理，下部墊4070 木方。3、模板的選型配置及安裝準備（1）模板選型采光大廳井字梁模板設計范圍（B6）-（B13）/F-J 軸間 54.6m*22.5m,梁截面 500mm*2200mm、350mm*750mm。模板支撐體系采用 48*3.0 鋼管扣件支撐，面板采用15mm 多層板，以提高混凝土表面的觀感效果和平整度。（2）模體系選擇及支

5、模參數：材料選用：48*3.0 鋼管、40*70 木方、15m厚多層板、立桿承重連接方式雙扣件連接（3）模起拱高度見下表：梁模板起拱一覽表工程部位：臨汾新高中圖書藝術樓-起拱高度 2/1000 名稱跨度（m）起拱高度（mm）500*2200 22.5 45 350*750 7.8 15.6（4）模板的組裝a、模板要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，模板的偏差控制在規范允許的范圍內。b、模板拼裝好后要逐塊檢查其背楞是否符合模板設計要求，要逐一檢查模板的編號是否與所用的部位一致。c、已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板要剔除重新拼裝。梁截面（寬 高）層高(m)立 桿 沿梁 跨 方向 間 距(m

6、)立桿步距(m)梁 兩側 立桿 間距梁底增加承重立桿根數無 梁 處立 桿 間距梁底增加小橫桿根數梁底縱向支撐根數40*70 梁側主楞間距（mm）梁側次楞根數主 楞 豎向支撐點數量500*2200 19 0.5 1.5 1.3 2 1.5 0 6 400 8 7 250、550、850、1150、1450、1750、2050 350*750 19 0.75 1.5 1.0 0 1.5 1 3 500 4 3 200、400、600 d、應按照檢查合格后的拼裝模板塊，重疊放置時要在層間放置墊木，模板與墊木上下齊平，底層模板離地保證10cm以上距離。（5）模板的拼裝及現場條件a、模板的基準定位：首先

7、引測建筑物的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點引出每條軸線，根據軸線用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，以便于模板的準確安裝和校正。b、標高測量：根據實際要求，用水準儀將建筑物的水平標高直接引測到模板的安裝位置。四、施工方法1、地基處理：模板支架體系地基處理將原土挖至標高-1.6m，進行原土夯實，再采用300厚 3：7 灰土進行回填，再做100厚 C15混凝土。2、梁板模板施工a.梁模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板b.梁模板安裝技術要點按設計要求起拱(跨度大于 4m時，按附表 1 要求起拱)，并注意梁的側

8、模包住底模，下面龍骨包住側模。C.框架梁兩側主楞為483.0 鋼管，底部與梁底小橫桿采用扣件連接，上部為鋼管斜撐進行支撐。d.邊框梁梁底小橫桿伸出外邊500mm，上部布置一道水平桿，底部小橫桿端部布置一道水平桿，采用鋼管斜撐，支撐間距同梁側主楞。小橫桿端部下間距2m（梁側主楞間距的倍數）布置一道斜撐與梁下水平桿連接。3、高支撐模板施工采光大廳工程模架搭設高度為19米，跨度為 22.5m，樓層框架主梁截面為500*2200mm、次梁截面 350*750mm。搭設平面布置見下圖：7.507.507.807.806.650.300.406.50主梁500*2200次梁350*7501220.300.

9、300.500.650.750.751.501.5010.501.501.500.400.600.750.750.750.750.750.750.750.750.400.500.501.501.500.300.750.750.300.500.75（1）500mm*2200mm主梁：梁兩側立桿間距 1.3m；沿梁跨度方向間距0.5 m。梁底增加兩根立桿，間距400mm，立桿距梁邊 50mm，立桿沿梁跨度方向間距0.5m，立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m，立桿步距 1.5m，17.00 16.20-2.000.951.501.500.201.503：7灰土原土夯實C10 混凝土墊層0.450.

10、40.451-1主梁500*2200次梁350*7501.501.50（2）350*750mm 次梁：梁兩側立桿間距 1.0m；沿梁跨度方向間距0.82m。梁底增加小橫桿一根，立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m，立桿步距 1.5m。17.00 16.20-2.000.951.501.500.201.503：7灰土原土夯實C10 混凝土墊層1.52-21.00主梁500*22001.5（3）無梁（無板）部分立桿間距1.5*1.5m，步距 1.5m。（4）在架體周邊搭設由下至上的豎向連續式剪刀撐。水平方向剪刀撐寬度為6m，夾角在 4560 之間，水平方向連續設置。剪刀撐采用483.0 鋼管，用扣

11、件與鋼管立柱扣牢。剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于 100mm 進行固定。五、進度安排與控制1、施工進度：根據施工進度網絡圖、建設單位要求及本工程實際情況，項目部將模板制作及安裝人員為兩班組人員，保證施工進度正常進行。在11 月底前完成結構封頂。2、進度控制：經項目部決定，施工組織人員如下：組長：閆乃奇職責：負責工程實施期間的整體協調及安排。組員：肖林職責：負責施工班組人員的協調與施工，工程進度及材料計劃的落實，工程質量及安全的檢查與整改落實情況。郝剛剛職責：負責整個施工階段的質量檢查及效果檢查。李彬職責：負責施工方案的編制及技術交底，為施工提

12、供技術保障。六、質量標準與控制措施1、進場模板質量標準（1）、模板要求a.技術性能必須符合相關質量標準。b.外觀質量檢查標準(通過觀察檢驗)c.每 m2污染面積 0.005m2。d.每 400mm2最大凹陷深度 1mm，且 1 個。e.任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。f.四周封邊涂料涂刷必須均勻、牢固、無漏涂。(2)、模板規格尺寸標準序號項目偏差標準l 15mm 1.0mm 2 長、寬3mm 3 對角線長度差5mm 4 翹曲度1.0 厚度檢測方法：用鋼尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取 8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別

13、測量每張板長、寬各2 點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺(或鋼卷尺)量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量標準模板安裝必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB 502042002)及相關規范要求。（1）一般規定a、模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板及其支撐應具有足夠的承載能力、剛度、和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。b、在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收。c、模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執行。

14、（2）模板安裝的主控項目在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接茬處。（3）、模板安裝的一般項目a、模板的接縫不應漏漿，混凝土澆筑前，模板內的雜物應清理干凈。b、現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的2/1000（具體要求見附表1）c、根據圖紙固定在主次梁模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差應符合下表的規定。預埋件和預留孔洞的允許偏差項次項目允許偏差(mm)1 預埋鋼板中心線位置3 2 預埋管、預留孔中心線位置3 3 預埋螺栓中心線位置2 外露長度+10，0 4 預留洞中心線位置10 截面內部尺寸

15、+10，0 5 插 筋中心線位置5 外露長度+10，0 d、模板安裝按現澆結構模板安裝的允許偏差，應符合下表的規定。現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5 鋼尺檢查底模上表面標高5 水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸柱、墻、梁+4、-5 鋼尺檢查基礎10 鋼尺檢查層高垂直度不大于 5m 6 經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于 5m 8 經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高底差2 鋼尺檢查表面平整度5 2m靠尺和塞尺檢查(4)模板垂直度控制a.對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。b.模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢

16、查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過 2mm；c.模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）梁頂模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土柱上的500線，根據層高及板厚，沿柱周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制a.澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。b.模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；c.澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；d.模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。e.模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；模板如發生變形時，及時修整。f.合模

17、前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。h.混凝土澆筑時，所有柱板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正柱垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）多層板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證柱子、樓板陽角順直。（4）模板的對拉螺栓孔平直

18、相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。螺栓套硬塑料管，塑料管長度比梁厚少 23mm。4、模板支撐立桿及水平桿要求（1）支撐立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。（2）鋼管立柱底部應設墊木和底座，墊板厚度不得小于50mm。頂部應設可調支托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于300mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。（3）在立柱底距地面200mm 高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。（4）鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接。5、模板拆除：現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無具體要

19、求時，應符下列規定：（1）、側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）、底模及其支架：在混凝土強度符合下表的規定后，方可拆除；預應力混凝土梁的底模及其支架應在張拉后拆除；后澆帶模板及其支架待后澆帶混凝土澆筑后，根據天氣及強度變化確定拆除時間。（3）、現澆結構拆模時所需混凝土強度達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的100方可拆模。七、安全、環保文明施工措施與控制（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（3）拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行 安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板

20、的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮

21、，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。八、應急預案1、成立組織機構及職責（1）組織機構：項目部成立相應的應急領導小組，組長由項目經理苗景占擔任，副組長肖林，組員由各部門負責人和其他部分人員組成。并根據項目部的機構設置及各施工隊伍設立情況，分別

22、成立應急小組，建立健全有關制度，制定出應急預案，并開展預防宣傳活動。（2）職責：迅速了解、掌握事故發生的基本情況。統一協調項目各部門應急救援工作。及時組織指揮實施事故處置方案。統一調配救援人員、設備、物資、器材。協調外部救援力量參與應急救援工作。妥善處置事故現場的有關事宜。組織、配合開展事故調查，組織善后處理工作。2、危險源監控及報告程序派專人重點監控主次梁架體的變形，扣件的崩裂現象，如出現異常現象，立即起動現場報警，報警方式為電話、擴音喇叭廣播。對外求救的方式為電話聯絡。聯系方式：醫療120 3、故應急響應程序施工區如果發生架體坍塌事故，最早發現事故的人迅速向應急領導小組報告，通訊組立即召集

23、所有成員趕赴出事現場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負責組織保衛人員疏散現場閑雜人員，警戒組保護事故現場，同時避免其他人員靠近現場；急救員立即通知現場應急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據現場實際施行必要的醫療處理，在傷情允許情況下，搶救組負責組織人員搬運受傷人員，轉移到安全地方；由組長根據匯報，決定是否撥打120 醫療急救電話，并說明傷員情況，行車路線；通訊組聯系值班車到場，隨時待命；通訊組安排人員到入場岔口指揮救護車的行車路線警戒組應迅速對周圍環境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進出。注：若現場組長不在時，可由副組長代指揮。現場第一組：通訊組、搶救組現場第二組：警

24、戒組，疏散組負責現場警戒和人員疏散現場第三組：材料組負責提供擔架、急救器具等器材4、處置措施（1）當施工現場的人員發現異常現象時，應立即報告給現場應急救援領導小組組長，分析原因后，確定現場的實施方案。（2）當架體發生變形或坍塌后，應急救援領導小組全員上崗，立即組織人員進行搶救受傷人員，及時逐級上報事故情況，做好現場保護，采取有效措施，防止事態擴大。（3）被搶救出來的傷員，經現場醫療室醫生緊急處置后，立即送往醫院進行治療。（4）當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。5、應急物資與裝備保障（1）按照目前項目部準備的應急物資，消防

25、器材及衛生器具、通信裝備等，管理責任人經常進行檢查設施是否完好有效，配備的數量合理。（2）安全事故應急常用物資和設備有：（3）常備藥品：消毒藥品、急救物品（無菌敷料、仁丹等）、擔架、止血袋、氧氣袋等。（4）搶險工具：鐵鍬、撬棍、氣割工具、消防器材、小型金屬切割機、電工常用工具等。（5）應急器材：架子管、安全帽、應急燈、對講機、擴音喇叭、滅火器等。（6）交通運輸工具。九、安全驗算梁：500*2200 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度D(m):2.20；混凝土板厚度(mm):0.00；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度

26、a(m):0.30；立桿步距 h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.50；梁支撐架搭設高度 H(m)：19.00；梁兩側立桿間距(m):1.30；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:2；采用的鋼管類型為 48 3；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):32.4；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):

27、2.0；3.材料參數木材品種：北美落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.5；面板類型：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：6；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：8；主楞豎向支撐點數量為：7；支撐點豎向間距為：300mm，300mm，300mm，300mm，300mm

28、，300mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48 3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度 70mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按 200/(T+15)計算，得 5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混

29、凝土頂面總高度，取1.350m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、32.400 kN/m2，取較小值 32.400 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W

30、=40 1.5 1.5/6=15cm3；M-面板的最大彎距(N mm)；-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.4 32.4 0.9=14kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.4 20.9=1.01kN/m；q=q1+q2=13.997+1.008=15.005 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=314.29mm；面板的最大彎距M=0.1 15.005 314.2862=1.48105N mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=1.4

31、8 105/1.50104=9.881N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =9.881N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=32.40.4=12.96N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=314.29mm；E-面板材質的彈性模量:E=6500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=401.5 1.5 1.5/12=11.25cm4；面板的最大撓度計算值:=0.677 12.96 314.294/(100 65001.13 105)=1.171 mm；面板的最大容許撓度值:=

32、l/250=314.286/250=1.257mm；面板的最大撓度計算值=1.171mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.257mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度 70mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為:W=4 721/6=32.67cm3；I=4731/12=114.33cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設

33、計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 32.4 0.9+1.4 2 0.9)0.314=11.79kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=400mm；內楞的最大彎距:M=0.111.79 400.002=1.89 105N mm；最大支座力:R=1.1 11.789 0.4=5.187 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =1.89 105/3.27 104=5.774 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =5.774 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞

34、的撓度驗算其中 l-計算跨度(外楞間距)：l=400mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=32.400.31=10.18 N/mm；E-內楞的彈性模量：9000N/mm2；I-內楞的截面慣性矩：I=1.14106mm4；內楞的最大撓度計算值:=0.677 10.18 4004/(100 90001.14 106)=0.172 mm；內楞的最大容許撓度值:=400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值=0.172mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力5.187kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計

35、算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:截面類型為圓鋼管 48 3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.648 kNm 外楞最大計算跨度:l=300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=6.48 105/8.98 103=72.207 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N

36、/mm2；外楞的受彎應力計算值 =72.207N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.537 mm 外楞的最大容許撓度值:=300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計算值=0.537mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的

37、最大拉力:N=(1.2 32.4+1.4 2)0.4 0.4=6.669 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170 76/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.669kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=6001

38、515/6=2.25104mm3；I=600151515/12=1.69105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.60 2.20 0.90=36.35kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.60 0.90=0.23kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.00 0.60 0.90=1.51kN/m；q

39、=q1+q2+q3=36.35+0.23+1.51=38.09kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.1038.092 0.12=0.038kN m；=0.038106/2.25 104=1.693N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.693 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)2.200+0.35）0.60=33.87KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E-面板的

40、彈性模量:E=6500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 33.87 1004/(100 65001.69 105)=0.021mm；面板的最大撓度計算值:=0.021mm 小于 面板的最大允許撓度值:=100/250=0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)2.2 0

41、.1=5.61 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350.1(2 2.2+0.5)/0.5=0.343 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2 5.61+1.2 0.343=7.144 kN/m；活荷載設計值P=1.4 0.45=0.63 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 77/6=32.67 cm3；I=4 777/12=114.33 cm4；方木強

42、度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=7.144+0.63=7.774 kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1 7.774 0.6 0.6=0.28 kN.m；最大應力=M/W=0.28 106/32666.7=8.567 N/mm2；抗彎強度設計值f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值8.567 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6 7.774 0.6=2.798 kN；方木受剪應力計算值=3 2798.496/(24070)=1.499 N/

43、mm2；方木抗剪強度設計值 =1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值1.499 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=5.610+0.343=5.953 kN/m；方木最大撓度計算值=0.677 5.953 6004/(1009000114.333 104)=0.508mm；方木的最大允許撓度 =0.600 1000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值=0.508 mm 小于 方木的最大允許撓度=2.4 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如

44、下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)2.200=56.100 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q=1.2(56.100+0.350)+1.44.500=74.040 kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為 a，梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN

45、m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.633 kN，中間支座最大反力 Rmax=11.028；最大彎矩Mmax=0.4 kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.273 mm；最大應力=0.4 106/4490=89.127 N/mm2；支撐抗彎設計強度f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值89.127 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 12.80

46、kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=11.028 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=0.633 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.132 19=3.021 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.50/2

47、+(1.30-0.50)/2)0.60 0.000(1.50+24.00)=0.000 kN；N=0.633+3.021+0+0=3.654 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3

48、.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1551.7 1.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=3653.788/(0.209 424)=41.232 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =41.232 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=11.028 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.132(19-2.2

49、)=3.021 kN；N=11.028+3.021=13.699 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.1551.

50、7 1.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=13698.812/(0.209 424)=154.586 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =154.586 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！350*750 梁一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):0.00；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距 h(

51、m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.50；梁支撐架搭設高度 H(m)：19.00；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用的鋼管類型為 48 3；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：北美

52、落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.5；面板類型：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：200mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞

53、龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48 3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度 70mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按 200/(T+15)計算，得 5.714h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍

54、落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=50 1.5 1.5/6=18.75cm3；M-面板的最大彎距(N mm)；-面

55、板的彎曲應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.5 180.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4 0.5 20.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距):l=250mm；面板的最大彎距M=0.1 10.98 2502=6.86104N mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=6.86 104/1.88104=3.66N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的

56、受彎應力計算值 =3.66N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=180.5=9N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=250mm；E-面板材質的彈性模量:E=6500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.5 1.5 1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:=0.677 9 2504/(100 65001.41 105)=0.26 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值=0.26mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板內

57、外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度 70mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為:W=4 721/6=32.67cm3；I=4731/12=114.33cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內楞的最大彎距(N mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2 18 0.9+1.4 2 0.9)0.25=5.49kN/m；內楞計算跨度

58、(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.15.49 500.002=1.37 105N mm；最大支座力:R=1.1 5.49 0.5=3.02 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 =1.37 105/3.27 104=4.202 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 =4.202 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中 l-計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.000.25=4.50 N/mm；E-內楞的彈性模量：9000N/mm

59、2；I-內楞的截面慣性矩：I=1.14106mm4；內楞的最大撓度計算值:=0.677 4.5 5004/(100 90001.14 106)=0.185 mm；內楞的最大容許撓度值:=500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值=0.185mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力 3.02kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:截面類型為圓鋼管 48 3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎

60、矩圖(kN m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中 -外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.302 kNm 外楞最大計算跨度:l=200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=3.02 105/8.98 103=33.625 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =33.625N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.146 mm 外

61、楞的最大容許撓度值:=200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值=0.146mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12 mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85 mm；穿梁螺栓有效面積:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2 18+1.4 2)0.5 0.3=3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170 76/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN 小于 穿梁

62、螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=8001515/6=3.00104mm3；I=800151515/12=2.25105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(

63、kN m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=175.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24.00+1.50）0.80 0.75 0.90=16.52kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0.35 0.80 0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.42.00 0.80 0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.12518.842 0.1752=0.072kN m；=0.072106/3.00 104=2

64、.404N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.404 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.80=15.58KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=175.00mm；E-面板的彈性模量:E=6500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=175.00/250=0.700mm；面板的最大撓度計算值:=0.521 15.58 1754/(100 65002.25 105)=

65、0.052mm；面板的最大撓度計算值:=0.052mm 小于 面板的最大允許撓度值:=175/250=0.7mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.75 0.175=3.347 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350.175(2 0.75+0.35)/0.35=0.324 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時

66、產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)0.175=0.788 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2 3.347+1.2 0.324=4.405 kN/m；活荷載設計值P=1.4 0.788=1.102 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 77/6=32.67 cm3；I=4 777/12=114.33 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=4.405+1.102=5.507 kN/m；最大彎距M=0.1ql2=

67、0.1 5.507 0.4 0.4=0.088 kN.m；最大應力=M/W=0.088 106/32666.7=2.697 N/mm2；抗彎強度設計值f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值2.697 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6 5.507 0.4=2.643 kN；方木受剪應力計算值=3 2643.48/(24070)=1.416 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值1.416 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最

68、大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=3.347+0.324=3.671 kN/m；方木最大撓度計算值=0.677 3.671 4004/(1009000114.333 104)=0.062mm；方木的最大允許撓度 =0.400 1000/250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值=0.062 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.6 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)0.750=19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)

69、：q2=0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q=1.2(19.125+0.350)+1.44.500=29.670 kN/m2；梁底支撐根數為n，梁底小橫桿支撐間距為 a，梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=2.203 kN；最大彎矩Mmax=0.898 kN.m；最大撓度計算值Vmax=3.779 mm；最大應力=0.

70、898 106/4490=199.927 N/mm2；支撐抗彎設計強度f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值199.927 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=2.203 KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.308 kNm；最大變形Vmax=0.585 mm；最大支座力Rmax=

71、4.736 kN；最大應力=0.308 106/(4.49103)=68.697 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值68.697 N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 Vmax=0.585mm小于800/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照

72、下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.736 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=4.736 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129 19=2.943 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.50/2+(1.00-0.35)/2)0.80 0.000(1.5

73、0+24.00)=0.000 kN；N=4.736+2.943+0+0=7.68 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh k1-計算長度附加系數，取值為：1.155；u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh

74、=1.1551.7 1.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；=7679.88/(0.209 424)=86.665 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =86.665 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c

75、.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m 為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每

76、隔10-15m 設置，四周和中部每 10-15m 設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。