1、目 錄一、編制依據二、工程概況三、施工部署與材料四、施工工藝流程與立桿間距表五、施工安全保證措施六、施工方法七、檢查驗收八、施工安全保證措施九、監測監控十、應急預案十一、勞動力計劃十二、混凝土柱模板驗算十三、板模板支架驗算十四、梁模板支架驗算十五、地基承載力驗算十六、附圖： 圖一：4#樓一層支模架平面布置圖 圖二：模板支架2-2剖面圖 圖三：梁模板詳圖（地上） 圖四：拉結詳圖（地上） 圖五：地下室支模架平面布置圖 圖六：模板支架1-1剖面圖 圖七：梁模板詳圖（地下） 圖八：拉結詳圖（地下）一、編制依據1、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）2、混凝土結構設計規范（GB50010-201

2、0） 3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20084、建筑施工計算手冊5、建筑施工手冊第四版6、鋼結構設計規范（GB50017-2011）7、建設部下發的建質200987號文：關于印發危險性較大的分部分項工 程安全管理辦法的通知8、本工程施工（藍）圖紙9、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200810、高處作業安全技術規范JGJ80-201111、國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130201112、建筑施工安全檢查標準JGJ592011二、工程概況 七里別院工程位于南京市浦口經濟開發區擬建胡橋七路南側、擬建胡橋路東側、擬建胡橋五路北側、擬建胡橋四路西側。七里別院

3、工程包括1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#樓，10#樓為物管、社區服務用房。共計79869.4m，其中地下室17796.35m（含地下人防7500m），夾層3364.18m，2#、3#、4#樓無地下室，均為11+1F，1#、5#-#地下兩層，8#樓為10+1F，其他均為11+1F，地下車庫一層，層高3.7m。主樓地下二層層高為3.8M，地下一層層高為2.9M，4#樓首層層高為4.2M，標準層層高為2.9M。基礎為筏板式基礎、獨立承臺基礎，現澆框剪結構，基礎C30等級，P6抗滲混凝土，車庫頂梁、板、墻混凝土等級C30，局部C40，采用抗滲砼的抗滲等級P6，地上部分梁、板

4、、墻、柱混凝土等級C30。 本工程地下室各梁斷面為：200x400，200x450,200x500，200x650，200x700,200x850，200x900,200x1450，200x1500,300x900,300x500，300x800，300x600,400x700，450x850,450x900，500x450，500x1200,500x900，600x1500；本工程地上部分各梁斷面為：200x300，200x400，200x450,200x500，200x550，200x600,250x550,300x500,300x550,300x600,300x650，400x700。車

5、庫部分底板基礎厚度400mm，主樓部分底板基礎厚度為700mm，局部900mm；車庫地下室頂板300mm、350mm，主樓部分地下室頂板180mm、250mm，地上部分頂板100mm、120mm、局部130mm，本工程以車庫地下室、4#樓計算為例，其他棟參考本棟。 三、 施工部署與材料 根據本工程的結構類型特點結合本公司的技術設備力量，對本工程的部署如下：每層樓板以變形縫與后澆帶為界，分工段流水作業。柱子按層高分段支模、綁扎鋼筋及澆搗商品混凝土，每層柱的水平施工縫留于樓層的樓面梁底下50mm處。柱子混凝土采用塔吊吊斗運輸，插入式振搗器分層澆搗密實。樓、屋面的梁、板采用泵送商品混凝土，分別用插入

6、式、平板式振搗器振搗密實。 混凝土澆筑時要先澆搗框架柱部分的混凝土，便于模板立桿水平拉桿、剪刀撐與四周的豎向結構形成拉接加固作用。保證施工質量和支架的安全穩定。1、模板類型：地下室承臺基坑的側模均采用磚胎模，墻體、柱、梁模板采用15mm厚九夾板與60mm80mm方木，梁底、板采用15mm厚涂膜板，承重支撐采用鋼管腳手架，加固采用鋼管與螺桿。2、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符

7、合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.0以上的鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（

8、mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件

9、鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）53) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8) 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，

10、有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。(9) 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。3、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 5

11、0005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB50005的標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定：1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2)

12、板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。4、竹、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。四

13、、施工工藝流程與立桿間距表1、模板的支設方案梁板模的支設順序： 放樣 鋼管 滿堂腳手架 固定整平 放木楞 鋪九夾板柱模的支設順序：放樣 安放成型柱模 鋼管箍、螺桿 垂直度校正固定2、模板支架立桿間距表名稱截面尺寸（mm）縱距（mm）橫距（mm）板h=120、100、130（主樓層高2.9m樓層）950950h=350、300、250、180有650650h=120、100、130（主樓層高4.2m樓層）800800板厚180mm的梁bh（120、100、130mm的梁參照布置）200300、200400、200450、200550 （主樓層高2.9樓層）800見詳圖200300、200400、

14、200450、200550（主樓層高4.2m樓層）800見詳圖（底模下加一根立桿）200x650、200x700、200x850、200x900、300x500（主樓地下室）650見詳圖2001500、200x1450（主樓地下室）325見詳圖（底模下加一根立桿）板厚350mm的梁bh（300、250、180mm的梁參照布置）200400、200450、200x500（車庫）650見詳圖300x900、300x800、400x700、450x850、450x900、500x450、500x900 （車庫）650見詳圖（底模下加一根立桿）500x1200、600x1500 （主樓地下室）325見

15、詳圖（底模下加一根立桿）說明：1、施工活載，加砼澆搗活載按3KN/m2。 2、板底立桿與橫桿的連接扣件必須采用雙扣件。 3、當梁高700時，需使用對拉螺栓。五、施工要求與技術保證1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。4、安全網絡5、 模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。六、施工方法 1、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。 2、澆筑時按梁中間向兩端

16、對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前。 3、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用柱模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。 4、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6) 現

17、澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求

18、條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用483.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。(13) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采

19、用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。(2)方柱模板7、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖： 當層高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式、門式9、周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力

20、。七、 檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（m

21、m）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm

22、5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采

23、用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；八、施工安全保證措施1、組織保障 安全保證體系2、 技術措施（1）、準備工作 1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。 2) 模板的基準定位工作：1 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈

24、出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3豎向模板的支設應根據模板支設圖；4已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。（2）模板支設 1) 基礎及地下工程模板：1 地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2 距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴

25、禁立放在基槽（坑）土壁上；3斜支撐與側模的夾角不應小于45，支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其上下模板應經就位校正并支撐穩固后，方可進行上一層模板的安裝；4在有斜支撐的位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。 2) 樓梯模板1 梯模施工前，根據實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗

26、收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。 3) 柱模板1主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置不少于2根斜撐，如下圖。 4) 墻模板1當采用拼裝定性模板支撐時，應自下往上進行，必須在下層模板全部緊固后，方可進行上一層的安裝。當下層不能獨立安裝支撐件時，應采取臨時固定措施；2安裝電梯井內墻模前，必須在板底下200mm處牢固地滿鋪一層腳手板；3對拉

27、螺栓與墻模板應垂直，松緊應一直，墻厚尺寸應正確；4墻模板內外支撐必須堅固、可靠，應確保模板的整體穩定。當墻模板外面無法設置支撐時，應在里面設置能承受拉力和壓力的支撐。多排并別且間距不大的墻模板，當其與支撐互成一體時，應采取措施，防止澆筑混凝土時引起臨近模板變形。 5) 梁、板模板1梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢

28、；梁高2,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1004) 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；5)底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；6)板底模2米，混凝土強度達到50%；2米、8米混凝土強度達到75%；8米，混凝土強度達到100%方可拆除。 7) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。 8) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。 9) 樓板、

29、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。 10) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。 11) 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向

30、兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。九、 監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢

31、測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預

32、警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。十、應急預案1、提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。 (1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。 (2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。 (3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。 (4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告

33、程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷

34、電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項

35、目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：李 紅 手機：1391384008安 全 員：李苗鋒 手機：13758962420技術負責人：張維生 手機：15397569393醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。十一、勞動力計劃1、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍攔。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以

36、加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 李紅（項目經理）組長，負責協調指揮工作；樓飛敢（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；李苗鋒（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；徐至來（架子工班長）組員，負責現場具體施工；2、所需勞動力安排木工（人）65鋼筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水電工（人）10其它工種（人）7十二、混凝土600x600柱模板驗算 12.1、工程屬性新澆混凝土柱名稱地下室KZ1新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱的計算高度(mm)3800新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600 12.2、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規

37、范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.35新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.35min29.868，80.429.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.35min29.

38、87，80.429.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 12.3、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按三等

39、跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.1460.22-0.1170.8820.22-0.077kNm Mmax/W0.077106/(1/6500152)4.091N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.529.8714.935kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67714.9352004/(1008925(1/12500153)0.12

40、9mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 12.4、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)6080小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.172kNm Mmax/W0.172106/641032.682N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.229.875.974 kN/m 面板

41、變形圖(mm) 0.059mm1.5mm 滿足要求！ 12.5、柱箍驗算（規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型矩形木楞柱箍合并根數1柱箍材質規格(mm)6080柱箍截面慣性矩I(cm4)256柱箍截面抵抗矩W(cm3)64柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444柱箍彈性模量E(N/mm2)9350模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.347kNm，N18.632kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.347kNm，N28.632kN M/Wn0.347106/(6410

42、3)5.425N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.062mml/4000.988mm 20.062mml/4000.988mm 滿足要求！ 12.6、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N8.6321=8.632kNNtb17.8kN 滿足要求！ N8.6321=8.632kN26kN滿足要求！十三、板模板支架驗算13.1厚度為120mm樓板驗算（主樓2.9m樓層） 13.1.1、工程屬性新澆混凝土樓板

43、名稱LB2，標高11.55m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)4新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.9 13.1.2、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1

44、風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.04風壓高度變化系數z1.08風荷載體型系數s0.15 13.1.3、模板體系設計模板支架高度(m)2.9立柱縱向間距la(mm)950立柱橫向間距lb(mm)950水平拉桿步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)100立柱距混凝土板長邊的距離(mm)50主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)50，50主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 13.1.4、面板驗算面

45、板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.4

46、2.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.252/8，0.110.252/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.27N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112504/(

47、38410000281250)0.06mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 13.1.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整3900/950取整4，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40

48、.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.68kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.89kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.79kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1070.890.952+0.1210.790.9520.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91

49、.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.080.952+0.213.150.95，0.1070.080.952+0.1813.150.950.63kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.680.052/2，0.080.052/2+3.150.050.16kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.63，0.160.63kNm Mmax/W0.63106/640009.91N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0

50、.6070.890.95+0.620.790.950.98kN V20.607q2L+0.681p0.6070.080.95+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.680.05，0.080.05+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.98，2.19，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.83kN/m 跨中max0.632qL4/(100

51、EI)=0.6320.839504/(10093502560000)0.18mml/400950/4002.38mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.83504/(893502560000)0mml1/40050/4000.12mm 滿足要求！ 13.1.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k

52、+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.42kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.250.95kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.88kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連

53、續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1430.950.95+1.2230.470.951.58kN 按懸臂梁，R1q1l=1.420.050.07kN RmaxRmax，R11.58kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1430.880.950.95kN 按懸臂梁，R1q2l=0.880.050.04kN RmaxRmax，R10.95kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.57kNm Mmax/W0.57106/4490126.5N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vm

54、ax3.92kN max2Vmax/A=23.921000/42418.51N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.74mm 跨中max=0.74mm=950/400=2.38mm 懸挑段max0.23mm=100/400=0.25mm 滿足要求！ 13.1.7、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1600/15.9101150 滿足要求！ 查表得，0.59 Mw=0.921.4klah2/10=

55、0.921.40.040.951.62/100.01kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.950.95+0.921.40.01/0.954.7kN f Nw/(A)+ Mw/W4703.64/(0.59424)+0.01106/449021.36N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 13.1.8、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 按上節計算可知，扣件受力N4.7kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 滿足要求！13.2 厚度為350mm板驗算（

56、地下室） 13.2.1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱LB1新澆混凝土樓板板厚(mm)350新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)8 13.2.2、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G

57、3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z1.34風荷載體型系數s0.15 13.2.3、模板體系設計模板支架高度(m)3.8立柱縱向間距la(mm)650立柱橫向間距lb(mm)650水平拉桿步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)150，150主梁兩端各懸挑長度(mm)150，150結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規

58、范JGJ130-2011 設計簡圖如下：模板設計平面圖 13.2.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.

59、40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max130.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.139kNm Mmax/W0.139106/375003.7N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(

60、0.1+(1.1+24)0.35)1=8.885kN/m 5ql4/(384EI)58.8852504/(38410000281250)0.161mml/250250/2501mm 滿足要求！ 13.2.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整-18000/800取整-19，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.

61、9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.35)+1.40.72.50.253.311kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.35)0.252.76kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1072.760.652+0.1210

62、.5510.6520.232kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0910.652+0.212.2050.65，0.1070.0910.652+0.1812.2050.650.375kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.3110.152/2，0.0910.152/2+2.2050.150.332kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.232，0.3

63、75，0.3320.375kNm Mmax/W0.375106/640005.858N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6072.760.65+0.620.5510.651.613kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0910.65+0.6812.2051.546kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.3110.15，0.0910.15+2.2052.219kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.613，1.546，2.2192.219kN max3Vmax/(2bh0)=32.2191000/(

64、26531.5)0.693N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.35)0.252.271kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.2716504/(10093502560000)0.246mml/250650/2502.6mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.2711504/(893502560000)0.006mml1/250150/2500.6mm 滿足要求！ 13.2.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.0可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)2

65、06000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.35)+1.40.71.50.253.151kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+

66、24)0.35)0.252.82kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.35)0.25=2.321kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1432.820.8+1.2230.4720.653.041kN 按懸臂梁，R1q1l=3.1510.150.473kN RmaxRmax，R13.041kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1432.3210.652.123kN 按懸臂梁，R1q2l=2.32

67、10.150.348kN RmaxRmax，R12.123kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.705kNm Mmax/W0.705106/4730149.011N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.871kN max2Vmax/A=25.8711000/45026.095N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.586mm 跨中max=0.586mm=800/250=3.2mm 懸挑段max0.129mm=150/250=0.6mm 滿足要求！ 13.2.7、立柱驗算

68、剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483.0立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2

69、a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.651.52/100.041kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+0.91.410.650.65+0.91.40.041/0.658.002kN f Nw/(A)+ Mw/W8001.578/(0.197424)+0.041106/4490104.887N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k

70、2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.651.52/100.041kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.410.650.65+0.91.40.041/0.658.194kN f Nw/(A)+ Mw/W8193.578/(0.197424)+0.041106/4490107.186N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 13.2.8、扣件抗滑移驗算荷載傳

71、遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 按上節計算可知，雙扣件受力N8.002kNRc=kc12=0.8512=10.2kN滿足要求！13.3 厚度為120mm板驗算（地上部分4.2m層高樓層） 13.3.1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱LB2新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)6.3新澆混凝土樓板邊寬B(m)4 13.3.2、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板

72、及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z1.34風荷載體型系數s0.35 13.3.3、模板體系設計模板支架高度(m)4.2+1.45=5.65立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距

73、離(mm)500主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 設計簡圖如下： 13.3.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/63750

74、0mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080

75、.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122004/(38410000281250)0.023mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 13.3.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3

76、)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整-14000/1000取整-13，按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.

77、20.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.10.71512+0.1170.630.820.145kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.06512+0.2133.150.8，0.10.0650.82+0.1753.150.80.676kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.22/2

78、，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.145，0.676，0.6310.676kNm Mmax/W0.676106/6400010.565N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.7151+0.6170.630.80.818kN V20.6q2L+0.675p0.60.0651+0.6753.152.165kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.818，2.165，3

79、.1633.163kN max3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(28060)0.988N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.66210004/(10093502560000)0.187mml/2501000/2504mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.6622004/(893502560000)0.006mml1/250200/2500.8mm 滿足要求！ 13.3.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材

80、料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1靜0.91.2(G1

81、k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.7591+1.20.37811.288kN 按懸臂梁，R1q1l=1.1370.20.227kN RmaxRmax，R11.288kN; 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.70210.773kN 按懸臂梁，

82、R1q2l=0.7020.20.14kN RmaxRmax，R10.773kN; 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.66kNm Mmax/W0.66106/4490147.016N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.751kN max2Vmax/A=23.7511000/42417.695N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.985mm 跨中max=0.985mm=800/250=3.2mm 懸挑段max0.315mm=100/250=0.4mm 滿足要求！ 13.3.7、立柱驗算剪刀

83、撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)800立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551

84、.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.1811.82/100.073kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.91.40.073/15.567kN f Nw/(A)+ Mw/W5566.989/(0.197424)+0.073106/449083.014N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551800=364

85、8.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.1811.82/100.073kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.91.40.073/15.867kN f Nw/(A)+ Mw/W5866.989/(0.139424)+0.073106/4490115.914N/mm2f205N/mm2 滿足要求！十四、梁模板支架驗算14.1 板厚350mm處600x1500梁驗算 14.1.1、工程屬性新澆混凝土梁

86、名稱FDL1新澆混凝土梁計算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新澆混凝土結構層高(m)3.8梁側樓板厚度(mm)350 14.1.2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.05風壓高度變化

87、系數z1.34風荷載體型系數s0.15 14.1.3、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)325梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)650、650混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖 14.1.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強

88、度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.36kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(2

89、4+1.5)1.5146.6kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10746.60.152+0.1211.760.1520.12kNm Mmax/W0.12106/375003.12N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63238.351504/(10010000281250)0.044mml/400150/4000.38mm 滿足

90、要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39346.60.15+0.4461.760.152.86kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14346.60.15+1.2231.760.158.31kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92846.60.15+1.1421.760.156.79kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.152.26kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.156.58kN

91、 R3=0.928 q2l=0.92838.350.155.34kN 14.1.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.86+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.5-0.35)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.72max0.5

92、-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2/21，8.31+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4=8.35kN/m q2max2.26+(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.5-0.35)+(0.5+(24+1.1)0.35)max0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2/21，6.58+(0.3-0.1)0.6/46.61kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.350.322，0.58.350.220.17kNm Mmax/W0.17106/640002.61N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vm

93、axmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.350.32，8.350.21.67kN max3Vmax/(2bh0)=31.671000/(26080)0.52N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.613254/(10093502560000)0.02mml/400325/4000.81mm 2q2l24/(8EI)6.612004/(893502560000)0.06mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1

94、43q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.350.32，0.3938.350.32+8.350.23.1kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.82kN，R2R43.1kN，R32.54kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.610.32，0.3936.610.32+6.610.22.45kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.6kN，R2R42.45kN，R32kN 14.1.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N

95、/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.43106/449095.67N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.757kN max2Vmax/A=23.7571000/42417.72N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.16mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、扣件

96、抗滑計算 RmaxR1,R31.16kN12x0.85=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.16kN12x0.85=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 14.1.7、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.63=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.59 1、

97、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.050.321.62/100kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42143.69kN/m 2)小梁驗算 q1max2.59+(0.3-0.1)0.6/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.35)+0.91.41max0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2/21，7.52+(0.3-0.1)0.6/4=7.55kN/m 同上四六計算過程，可得： R11.08kN，R29.17kN

98、，R31.08kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax1.08+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.41(0.65+0.5-0.6/2)/20.65，9.17，1.08+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.41(0.65+1-0.5-0.6/2)/20.65+0/19.18kN fN/(A)+Mw/W9182.95/(0.59424)+0106/449037.88N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 14.1.8、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 由主梁驗算

99、一節計算可知扣件最大受力NmaxR2110.05kNRc=kc12=0.8512=10.2kN滿足要求！14.2 板厚120mm處200x550梁驗算（主樓層高4.2m樓層） 14.2.1、工程屬性新澆混凝土梁名稱KLa11新澆混凝土梁計算跨度(m)7.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)200550新澆混凝土結構層高(m)4.2梁側樓板厚度(mm)120 14.2.2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k

100、(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數z1.34風荷載體型系數s0.15 14.2.3、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)400梁兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主

101、梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下： 14.2.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2

102、kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.2)+1.40.7218.136kN/m q1靜0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb0.91.20.1+(24+1.5)0.215.616kN/m q1活0.91.4Q2kb0.91.4212.52kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.215.2kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.1075.6160.112+0.1212.520.1120.011kNm Mmax/W0.011106/375000.2

103、92N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.6325.21104/(10010000281250)0.002mml/250110/2500.44mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.3935.6160.11+0.4462.520.110.366kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.1435.6160.11+1.2232.520.111.045kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.9285.616

104、0.11+1.1422.520.110.89kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.3935.20.110.225kN R2=R4=1.143 q2l=1.1435.20.110.654kN R3=0.928 q2l=0.9285.20.110.531kN 14.2.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.

105、366+0.91.2(0.3-0.1)0.55/5+0.5(0.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.55/2，(0.8-0.4)-0.55/2/21，1.045+0.91.2(0.3-0.1)0.55/5=1.069kN/m q2max0.225+(0.3-0.1)0.55/5+0.5(0.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.55/2，(0.8-0.4)-0.55/2/21，0.654+(0.3-0.1)0.55/50.676kN/m 1

106、、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1071.06912，0.51.0690.220.114kNm Mmax/W0.114106/640001.787N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6071.0691，1.0690.20.649kN max3Vmax/(2bh0)=30.6491000/(26080)0.203N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6320.6768004/(10093502560000)0.178mm

107、l/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)0.6762004/(893502560000)0.006mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1431.0691，0.3931.0691+1.0690.21.222kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R60.946kN，R2R51.222kN，R3R41.044kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143

108、0.6761，0.3930.6761+0.6760.20.772kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R60.784kN，R2R50.772kN，R3R40.634kN 14.2.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.765106/4490170.478N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！

109、 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.212kN max2Vmax/A=23.2121000/42415.151N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.512mml/250800/2503.2mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R23.212kN0.8512=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R3.212kN0.8512=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 14.2.7、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積

110、A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.496 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.1811.62/100.066kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.2)+0.91.4217.884kN/m 2)小梁驗算 q1max0.354+(0.3-0.1)0.55

111、/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.4-0.55/2，(0.8-0.4)-0.55/2/21，1.011+(0.3-0.1)0.55/5=1.033kN/m 同上四六計算過程，可得： R13.121kN，R23.121kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+0.15(4.05-0.2)+Mw/lbmax3.121+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+0.4-0.55/2)/21，3.121+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.55/2)

112、/21+0.577+0.066/0.86.185kN fN/(A)+Mw/W6184.763/(0.496424)+0.066106/449044.138N/mm2f205N/mm2 滿足要求！14.3 板厚300mm處500x900梁驗算（地下室） 14.3.1、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL3a（1）新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)500900新澆混凝土結構層高(m)4.5梁側樓板厚度(mm)300 14.3.2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3

113、)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.05風壓高度變化系數z1.34風荷載體型系數s0.15 14.3.3、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)650梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)650、650混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立

114、柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖 14.3.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2

115、k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10728.010.122+0.12

116、11.760.1220.05kNm Mmax/W0.05106/375001.34N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63223.051254/(10010000281250)0.013mml/400125/4000.31mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39328.010.12+0.4461.760.121.47kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14328.010.12+1.2231.760.124.27k

117、N R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92828.010.12+1.1421.760.123.5kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.121.13kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.123.29kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.122.67kN 14.3.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(c

118、m4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.47+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.9-0.3)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，4.27+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=4.3kN/m q2max1.13+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.9-0.3)+(0.5+(24+1.1)0.3)max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，3.

119、29+(0.3-0.1)0.5/43.32kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.30.652，0.54.30.1520.19kNm Mmax/W0.19106/640003.04N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.30.65，4.30.151.697kN max3Vmax/(2bh0)=31.6971000/(26080)0.53N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.326504/(

120、10093502560000)0.16mml/400650/4001.62mm 2q2l24/(8EI)3.321504/(893502560000)0.01mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.30.65，0.3934.30.65+4.30.153.2kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.24kN，R2R43.2kN，R32.62kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2

121、l1+q2l2max1.1433.320.65，0.3933.320.65+3.320.152.47kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.99kN，R2R42.47kN，R32.01kN 14.3.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.429106/449095.43

122、N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.242kN max2Vmax/A=24.2421000/42420.01N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.13mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R31.2kN12x0.85=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.2kN12x0.85=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 14.3.7

123、、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.63=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.59 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.050.651.62/100.01kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16k

124、N/m 2)小梁驗算 q1max1.35+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.41max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，3.9+(0.3-0.1)0.5/4=3.93kN/m 同上四六計算過程，可得： R11.13kN，R210.28kN，R31.13kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax1.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.41(0.65+0.45-0.5/2)/20.65，10.28，1.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.

125、3)+0.91.41(0.65+0.9-0.45-0.5/2)/20.65+0.01/0.910.3kN fN/(A)+Mw/W10303.14/(0.59424)+0.01106/449043.43N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 14.3.8、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc1 由主梁驗算一節計算可知扣件最大受力NmaxR2111.1kNRc=kc12=112=12kN滿足要求！14.4 板厚100mm處200x550梁驗算（主樓層高2.9m樓層） 14.4.1、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL2（1）新澆混凝土梁計算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(m

126、mmm)200550新澆混凝土結構層高(m)2.9梁側樓板厚度(mm)100 14.4.2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.05風壓高度變化系數z1.34風荷載體型系數s0.15 14.4.3、模板體系設計

127、新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)950梁兩側立柱間距lb(mm)600步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)950、950混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)300梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數2每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖 14.4.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下：

128、Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.72118.93kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.55114.12kN/m 1、強度驗算 Mmaxq1l2/818.930.22/80.09kNm Mmax/W0.09106/37

129、5002.52N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5qL4/(384EI)=514.122004/(38410000281250)0.105mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1l=0.518.930.21.89kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2l=0.514.120.21.41kN 14.4.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁

130、截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.89+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.55-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.3-0.2/2，(0.6-0.3)-0.2/2/21，1.89+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.77kN/m q2max1.41+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.55-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.3-0.2/2

131、，(0.6-0.3)-0.2/2/21，1.41+(0.3-0.1)0.2/21.96kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.770.952，0.52.770.1520.27kNm Mmax/W0.27106/640004.18N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.770.95，2.770.151.596kN max3Vmax/(2bh0)=31.5961000/(26080)0.5N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l

132、14/(100EI)0.6321.969504/(10093502560000)0.42mml/400950/4002.38mm 2q2l24/(8EI)1.961504/(893502560000)0.01mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.770.95，0.3932.770.95+2.770.153kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R23kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.3

133、93q2l1+q2l2max1.1431.960.95，0.3931.960.95+1.960.152.13kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R22.13kN 14.4.6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.594106/4490132.29N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗

134、剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3kN max2Vmax/A=231000/42414.15N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.73mml/400600/4001.5mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R23kN12x0.85=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R3kN12x0.85=10.2kN 雙扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，雙扣件能滿足要求！ 14.4.7、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼

135、管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.63=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.59 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.050.951.62/100.01kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.55)+0.91.42117.52kN/m 2)小梁驗算 q1max1.75+(0.3-0.1)0.2/2+0

136、.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.3-0.2/2，(0.6-0.3)-0.2/2/21，1.75+(0.3-0.1)0.2/2=2.21kN/m 同上四六計算過程，可得： R12.4kN，R22.4kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax2.4+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.95+0.3-0.2/2)/20.95，2.4+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.95+0.6-0.3-0.2/2)/20.95+0.01/0.64.99kN fN/(A)+Mw/

137、W4988.65/(0.59424)+0.01106/449023.08N/mm2f205N/mm2 滿足要求！十五、地基承載力驗算15.1 落在原土處地基承載力驗算2#、3#、4#樓為獨立承臺及拉梁基礎，一層商鋪立桿落在自然原土上，采用300mmx300mm墊板。一層頂板厚度120mm，砼強度等級為C30，層高4.2m，一般至土層-2.0（平均），根據地質勘查報告查詢得為-2土層，地基承載力為fak=120Kpa，則Pmax=1.2x（25.1x0.12+0.3+0.15x4.2/（0.8x0.8）+ 1.4x3=9.36KN/m=Pmax/A=9.36/0.3x0.3=104Kpafak=

138、120Kpa ,滿足要求。15.2落地地下室頂板和樓板按最不利計算，取5#地下二層頂板計算為例，地下室和主樓其他樓層參照。負一層頂板厚為120mm，砼強度等級均為C30，模板支架搭設高度為2.95m。取負二層頂板最大板塊為4000mm6300mm，立桿底板厚250mm，砼強度等級C35，底板配筋雙向10150，板面配筋雙向10150。按最不利計算，取5#地下二層頂板計算為例，最大板塊4mx6.3m，為雙向板計算。地下室和主樓其他樓層參照。負一層頂板參數為，板厚120mm，砼強度等級C30，模板支架高度2.95m；負二層頂板參數為，板厚250mm，砼強度等級C35，配筋為雙層雙向B12/14200，T12/14200。樓板所承受的力： P=1.2x（25.1x0.25+25.1x0.12+0.3+0.15x2.95/（0.95x0.95）+ 1.4x3=16.29KN/m 考慮到板為雙向板四周固端，故內力計算為： Mmax=0.0513x16.29x42=13.37KNm 查表得 AS=340mm2，實配雙向10150，As=534mm2 ，符合要求。 考慮到施工進度較快，實際上層砼澆筑時，下層樓板砼強度尚未到設計強度，因此模板支架拆除時，按規范應保留拆除層以上不少于二層模板支架。十六、 附圖 （詳見附圖）97