1、中華夢幻谷一期工程塔吊工程安全專項設計方案編制人: 職務： 校對人： 職務： 審核人： 職務： 審批人： 職務： 目 錄第一節、工程概況2一、工程概況2二、編制依據2三、施工平面布置2四、施工要求2五、編制依據4第二節、施工計劃5一、材料與設備計劃5第三節、施工工藝技術6一、技術參數6二、工藝流程7三、施工方法7四、檢查驗收8第四節、施工安全保證措施11一、組織保障11二、技術措施11三、監測監控14四、應急預案14第五節、計算書及相關圖紙16【計算書】16第一節、工程概況一、工程概況 1、工程概況老河口市中華夢幻谷工程本位于老河口市南面，北距老河口市中心約8公里，南離谷城縣約10公里，東臨漢

2、江梨花大道，西接省道漢口路。屬于溫帶季風區向亞熱帶季風區過渡地區，冬季寒冷少雨，春季溫暖濕潤，夏季炎熱多雨，秋季干燥涼爽，但時有秋汛發生。襄樊年均氣溫在16左右（高山地區除外），年均降水量大約800-900mm，占地210262.42平方米，約合317.7畝。擬建建筑面積約51萬。；主體結構：框架結構；塔機臺數：4臺；。 2、相關方責任主體監理單位：塔機產權單位： 公司 二、編制依據 建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010 塔式起重機設計規范GB/T13752-1992 建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 建筑結構荷載規范GB50009-2012 混凝土

3、結構設計規范GB50010-2010 建筑樁基技術規范JGJ97-2008 施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙 QTZ80塔式起重機使用說明書，xxx機械有限公司三、施工平面布置四、施工要求1、確保塔吊在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。五、技術保證條件1、安全網絡2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、施工計劃一、材料與設備計劃1、鋼材、商品混凝土等原材料進場時，按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002，2011版和鋼結構工程施工質量驗收規范GB502052

4、002的規定作材料性能檢驗。2、焊接材料的品種、規格、性能等符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現行行業標準建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81的規定。 第三節、施工工藝技術一、技術參數【矩形格構式基礎】承臺長l(m)3.4承臺寬b(m)3.4承臺高h(m)1.4承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50承臺梁上部配筋HRB400 625承臺梁腰筋配筋HRB400 812承臺梁底部配筋HRB400 625承臺梁箍筋配筋HRB400 12200箍筋肢數n4暗梁

5、計算寬度l(m)0.8【塔機附著驗算】塔機型號QTZ80（浙江建機）塔身桁架結構類型圓鋼管塔機計算高度H(m)122塔身寬度B(m)1.6起重臂長度l1(m)57平衡臂長度l2(m)12.9起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06 二、工藝流程塔吊 塔吊樁孔 安裝鋼筋和格構柱 澆筑樁砼 挖土、做上承臺（預埋好螺栓） 安裝回轉機構平臺 安裝塔頂 安裝平衡臂 安裝一塊平衡重及拉桿 安裝起重臂及拉桿 安裝全部平衡重 利用爬升架安裝標準節 調整安全裝置檢查驗收 塔機運轉 基礎底板。 塔機附著 放樣附著支座設置附墻桿制作附墻桿安裝。三、施工方法塔吊1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必

6、要時塔機基礎的基坑采取降排水措施。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑合格后及時保濕養護。基礎四周應回填土方并夯實。3、安裝塔機時基礎混凝土達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規范要求。5、基礎的防雷接地按現行行業標準建筑機械使用安全技術規程JGJ33的規定執行。6、吊裝組合式基礎的格構式鋼柱時，垂直度和上端偏位值不大于規范要求。格構式鋼柱分肢位于灌注樁的鋼筋

7、籠內且與灌注樁主筋焊接牢固。7、組合式基礎，隨著基坑土方的分層開挖，按逆作法設置格構式鋼柱的型鋼支撐。8、基坑開挖中要保護好組合式基礎的格構式鋼柱。開挖到設計標高后，立即澆筑工程混凝土基礎的墊層，在組合式基礎的混凝土承臺或型鋼平臺投影范圍加厚墊層(不小于200mm)并摻入早強劑。格構式鋼柱在底板厚度的中央位置，在分肢型鋼上焊接止水鋼板。塔機附著1、安裝順序與安裝步驟應按本工程安裝施工方案要求進行。2、凡參與附墻架安裝的操作人員必須持有上崗證，有較熟練的安裝經驗。特別是塔吊司機，應熟悉吊車的性能、使用范圍、操作步驟、安裝程序，使用后應妥善保管保養。3、鋼絲繩在使用中應經常檢查：磨損及斷絲情況、銹

8、蝕與潤滑情況。鋼絲繩不得扭勁及結扣，繩股不應凸出。使用鋼絲繩安全系數不得小于5.5。繩卡應緊固可靠。鋼絲繩在滑輪與卷筒位置應正確，在卷筒上應固定牢靠。鋼絲繩嚴禁與架空電線接觸，應避免與尖凌的物體摩擦。4、吊鉤在使用前應檢查：表面有無裂紋和刻痕。吊鉤環自然磨損不得超過原斷面直徑的10%。鉤勁是否有變形。是否存在各種變形和鋼材疲勞裂紋。凡屬起重范圍之內的信號指揮和掛鉤工人應經過嚴格挑選和培訓，使他們熟知本工種的安全操作規程。5、吊臂下不準人員出入。6、塔吊司機與指揮必須熟悉吊裝信號，使用對講機交換有關信息。7、焊工必須有合格證。安排焊工所擔任的焊接工作應與焊工的技術水平相適應，并有一年以上經驗。四

9、、檢查驗收塔吊1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB502022002的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定。2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國

10、家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5)、基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的規定。3、樁

11、基檢查驗收(1)、灌注樁施工過程中進行下列檢驗：1)、灌注混凝土前，按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定，對已成孔的中心位置、孔深、孔徑、垂直度、孔底沉渣厚度進行檢驗；2)、對鋼筋籠安放的實際位置等進行檢查，并填寫相應的質量檢測、檢查記錄。(2)、混凝土灌注樁的強度等級按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定進行檢驗。(3)、成樁樁位偏差的檢查按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202和行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定執行。(4)、樁基宜隨同主體結構基礎的工程樁進行承載力和樁身質量檢驗。(5)、樁基與承臺的連接構造以及主筋的錨固長度符合塔式起重機混凝土

12、基礎工程技術規程JGJ/T 187和現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定。4、格構式鋼柱檢查驗收(1)、焊工經過考試合格并取得合格證書。(2)、焊縫厚度符合設計要求，焊縫表面沒有裂紋、焊瘤、氣孔、夾渣、弧坑裂紋、電弧擦傷等缺陷。(3)、格構式鋼柱及綴件的拼接誤差符合設計要求及現行國家標準鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205的規定。(4)、格構式鋼柱的安裝誤差符合下表規定：項 目允許偏差(mm)檢驗方法柱端中心線對軸線的偏差020用吊線和鋼尺檢查柱基準點標高10用水準儀檢查柱軸線垂直度0.5H/100且35用經緯儀或吊線和鋼尺檢查注：表中H為格構式鋼柱的總長度。塔機附著1、檢查、驗收

13、1）附墻架安裝后首先重點檢查現場連接部位的質量。2）附墻架安裝質量主要檢查豎向面的不垂直度，及附墻架受壓弦桿豎向面的側向彎曲必須保證不超過允許偏差，這是保證設計受力狀態及結構安全的關鍵。3）附墻架支座的標高、軸線位移、撓度經測量做出記錄。2、附墻架安裝質量標準1）附墻架安裝工程的質量檢驗評定，應在焊接質量檢驗評定符合標準規定后進行。2）附墻架必須符合設計要求和施工規范規定。允許偏差項目（表33-4）附墻架安裝允許偏差 表33-4項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1附墻架弦桿在相鄰節點間平直度e/1000且不大于5用拉線和鋼尺檢查2連桿間距6用鋼尺檢查3垂直度h/250且不大于15用經緯儀或吊線和

14、鋼尺檢查4側向彎曲L/1000且不大于10用拉線和鋼尺檢查注：h為附墻架高度；L為附墻架長度；e為弦桿在相鄰節點間距離。3、焊接質量標準1）主控項目焊條的牌號、性能，接頭中使用的鋼筋、鋼板、型鋼均應符合設計要求。檢查出廠證明及焊條烘培記錄。焊工必須經考試合格。檢查焊工合格證及考核日期。2）一般項目焊縫外觀應全部檢查，普通碳素結構鋼應在焊縫冷卻到工作地點溫度以后進行。焊縫表面焊波應均勻，不得有裂紋、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀氣孔等缺陷，焊接區還不得有飛濺物。焊縫外觀標準（表33-2）手工電弧焊焊縫質量標準 表33-2項次項目質量標準二級1氣孔不允許2咬邊不要求修磨的焊縫深度不超過0.5mm，累

15、計總長度不得超過焊縫長度的10%要求修磨的焊縫不允許3）允許偏差項目（表33-3）。結構鋼材焊縫尺寸允許偏差 表33-3項次項目二級檢驗方法1對接焊縫焊縫余高（mm）b20b200.52.5用焊縫量規檢查0.53.5焊縫錯邊60+1.50+3焊角寬（mm）k6k60+1.50+33T型接頭要求焊透的K型焊縫（mm）k=/20+1.5注：b為焊縫寬度，k為焊角尺寸，為母材厚度。第四節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施塔吊1、塔機的安裝(1)、準備工作：清理場地，汽車吊進場，備好常用工具及測量儀器，配好有關工作人員。(2)、將基礎節或過渡節通過高強度螺栓和基礎緊固，安裝一個加強

16、標準節，調整塔身垂直度1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要與建筑物垂直。(3)、塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節與基礎節用高強螺栓連接。(4)、用汽車吊安裝活動節（含液壓裝置的爬升架）。(5)、用汽車吊安裝轉盤（上下支座、回轉機械、回轉支承）。(6)、用汽車吊安裝塔尖（包括二節拉桿、滑輪）。(7)、用汽車吊安裝平衡臂。(8)、汽車吊安裝司機室。(9)、用汽車吊安裝現場組裝好的大臂（包括含小車、以及拉桿）。(10)、用汽車吊安裝滿載平衡箱中的平衡重塊。(11)、調整好安全裝置，通電試運轉起重力矩限制器、起重量限制器、調整高速和低速檔、幅度限制器、起升高度限位器、回轉限位器。(12)、通過

17、液壓裝置調整活動節加標準節使塔身不斷上升，有指揮和備專管人員在白天操作。2、塔機的拆卸將塔機旋轉至裙房屋頂或空地上進行拆卸，保證該區域無影響拆卸作業的任何障礙。拆卸順序與安裝順序相反，即后裝的先拆，先裝的后拆。具體步驟如下：(1)、通過爬升架液壓裝置調整塔身高度，即降低高度并逐節取下標準節。(2)、每下降一段即拆掉一層連墻附著架附著桿。(3)、塔身降至最低，用鋼管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫蘆卸下平衡臂（先卸一塊），分段卸下吊臂并人工移到邊上。(4)、取下平衡箱及平衡臂。(5)、卸下司機室、塔尖、轉盤等回轉機構。(6)、卸下活動節、標準節、基礎節。(7)、利用汽車吊和卡車吊運塔機各部

18、件。(8)、拆除混凝土承臺。3、維護與保養：(1)、機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。(2)、減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。(3)、要注意檢查各部鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。(4)、經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。(5)、安裝、拆卸和調整回轉機械時，要注意保證回轉機械與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大

19、齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。(6)、在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查節構聯結螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。4、塔吊的操作使用(1)、塔頂的操作人員必須經過訓練，持證上崗，了解機械的構造和使用方法，必須熟知機械的保養和安全操作規程，非安裝維護人員未經許可不得攀爬塔機。(2)、塔機的正常工作氣溫為-2040度，風力不得大于6級。(3)、在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。(4)、在司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品。冬季用電爐取暖時，更要注意防火，原則上不許使用。(5)、塔頂必須定機定人，專人

20、負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故障時，須有維修人員二個以上。(6)、司機操作必須嚴格按“十不吊”規則執行。(7)、塔上與地面用對講機聯系。塔機附著1、安裝前準備1）復驗附墻桿支座及支撐系統的預埋件，其軸線、標高、水平度、預埋螺栓位置及伸出長度，超過允許偏差時，應做好技術處理。2）檢查汽車吊工作性能是否正常2、安裝順序先單獨安裝每根附墻桿，再安裝水平方向連接桿件。3、安裝方法由吊車起吊將附墻桿扶直后，將附墻桿吊至附墻位置，桿件對位后應立即臨時固定，將桿件與建筑物主體上預埋件點焊，此時進行適當調整，認為正確無誤后，進行正式焊接，焊縫經過檢查可靠后方可松開鋼絲繩，摘鉤離去。按

21、上述方法安裝每根附墻桿，最后起吊兩根附墻桿之間連接桿件，與附墻桿相應節點板進行焊接。4、檢查、驗收5、除銹、油漆1）連接處焊縫無焊渣和油污。除銹合格后方可進行油漆。2）涂料及漆膜厚度應符合設計要求或施工規范規定。6、焊接1）焊接前應復查組裝質量和焊縫區的處理情況，修整后方能施焊。焊前應對所焊桿件進行清理，除去油污、銹蝕、浮水及氧化鐵等，在沿焊縫兩側不少于20mm范圍之內露出金屬光澤。2）焊接工藝：焊接采用平焊。根據角鋼的厚度和以往施工經驗，焊接電流暫定為160200A，現場焊工進行試焊后可自行調整焊接電流。焊接速度：要求等速焊接，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩內看熔池中鐵水與熔渣保持等距離

22、（24mm）為宜。焊接電弧長度：根據所用焊條的牌號不同而確定，一般要求電弧長度穩定不變，酸性焊條以4mm長為宜，堿性焊條以23mm為宜。焊條角度：根據兩焊件的厚度確定焊條的角度。焊條角度常用45。7、焊縫注意事項1）焊接變形：由于屋架貼角焊縫焊量較大，收縮與角變形也較大，因此正確選擇焊接順序可減少其變形。先焊焊接變形較大的焊縫，因本工程采用手工焊接，焊縫較長時采用反向逆焊和對稱施焊，同時在放樣與下料時，放足電焊收縮余量。2）嚴禁在焊縫外母材上打火引弧。3）各種構件校正好之后方可施焊，并不準隨意移動墊鐵和支撐，以防影響構件的垂直偏差。隱蔽部位的焊接頭必須辦理完隱蔽驗收手續后，方可插入下道工序。4

23、）低溫焊接后不準立即清渣，應等焊縫降溫后方可清渣。5）焊接常見幾個質量通病防治辦法：尺寸偏差大（焊縫長度、寬度、厚度不足，中心線偏移、彎折等）：應嚴格控制焊接部位的相對位置，合格后方準焊接，焊接中精心操作，不得馬虎。裂紋：為防止裂紋產生，應選擇合理的焊接工藝參數和次序，應該一頭焊完再焊另一頭，如發現有裂紋應鏟除重新焊接。咬邊：應選用合適的電流，避免電流過大，電弧拉得過長，控制好焊條的角度和運弧的方法。氣孔：焊條按規定溫度和時間進行烘培，焊接區域必須清理干凈，焊接過程中，可適當加大焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈，操作中應注意熔渣的流動方向，特別

24、是采用堿性焊條時，必須使熔渣留在熔池后面。三、監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，

25、把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領

26、導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射

27、破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。第五節、計算書及相關圖紙【計算書】矩形格構式基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB500

28、10-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 5、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、塔機屬性塔機型號QTZ80（浙江建機）塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQ

29、max(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地浙江 溫州市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.6塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.664風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工

30、作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.786非工作狀態0.81.21.6641.951.320.62.467 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.7860.351.64318.927傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0

31、.9(690+0.518.92743)674.077非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)2.4670.351.64359.405傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.80-19.86.3-89.411.8+0.559.40543920.347 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.418.92726.498傾覆力矩設計值M(kNm)1

32、.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.518.92743)1006.34非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.459.40583.167傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.80-19.86.3-89.411.8)+1.40.559.405431359.858 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)3.4承臺寬b(m)3.4承臺長向樁心距al(m)2承臺寬向樁心距ab(m)2樁直徑d(m)0.7承臺參數承臺混凝土

33、等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁是格構式鋼柱總重Gp2(kN)20基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=3.43.4(1.425+019)=404.6kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2404.6=485.52kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(22+22)0.5=2.828m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(401.4+404.6+20)/4=206.5kN 荷載效應標

34、準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVkh)/L =(401.4+404.6+20)/4+(920.347+59.4051.4)/2.828=561.296kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVkh)/L =(401.4+404.6+20)/4-(920.347+59.4051.4)/2.828=-148.296kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fvh)/L =(481.68+485.52+1.3520)/4+(1359.858+83.1671.4)/2.8

35、28=770.498kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fvh)/L =(481.68+485.52+1.3520)/4-(1359.858+83.1671.4)/2.828=-273.398kN 四、格構柱計算格構柱參數格構柱綴件形式綴板格構式鋼柱的截面邊長a(mm)400格構式鋼柱長度H0(m)2.05綴板間凈距l01(mm)250格構柱伸入灌注樁的錨固長度(m)2.55格構柱分肢參數格構柱分肢材料L180X12分肢材料截面積A0(cm2)42.24分肢對最小剛度軸的回轉半徑iy0(cm)3.58格構柱分肢平行于對稱軸慣性矩I0(cm4)1321.35分肢形心軸距分肢外邊

36、緣距離Z0(cm)4.89分肢材料屈服強度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、壓強度設計值f(N/mm2)215格構柱綴件參數格構式鋼柱綴件材料37025010格構式鋼柱綴件截面積A1x(mm2)2500綴件鋼板抗彎強度設計值f(N/mm2)215綴件鋼板抗剪強度設計值(N/mm2)125焊縫參數角焊縫焊腳尺寸hf(mm)10焊縫計算長度lf(mm)580焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 1、格構式鋼柱換算長細比驗算 整個格構柱截面對X、Y軸慣性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=41321.35+42.24(40.00/2-4.89)2=43861.012cm4 整個構件長細

37、比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=205/(43861.012/(442.24)0.5=12.723 分肢長細比：1=l01/iy0=25.00/3.58=6.983 分肢毛截面積之和：A=4A0=442.24102=16896mm2 格構式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：0 max=(x2+12)0.5=(12.7232+6.9832)0.5=14.514 0max=14.514=150 滿足要求！ 2、格構式鋼柱分肢的長細比驗算 1=6.983min(0.50max，40)=min(0.514.514，40)=7.257 滿足要求！ 3、格構式鋼柱受壓穩定性驗算 0max(fy/235)

38、0.5=14.514(235/235)0.5=14.514 查表鋼結構設計規范GB50017附錄C：b類截面軸心受壓構件的穩定系數：=0.983 Qmax/(A)=770.498103/(0.98316896)=46.391N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 4、綴件驗算 綴件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1689621510-3(235/235)0.5/85=42.737kN 格構柱相鄰綴板軸線距離：l1=l01+25=25.00+25=50cm 作用在一側綴板上的彎矩：M0=Vl1/4=42.7370.5/4=5.342kNm 分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2

39、Z0=0.4-20.0489=0.302m 作用在一側綴板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=42.7370.5/(20.302)=35.355kN = M0/(bh2/6)=5.342106/(102502/6)=51.284N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ =3V0/(2bh)=335.355103/(210250)=21.213N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 角焊縫面積：Af=0.7hflf=0.810580=4060mm2 角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7105802/6=392467mm3 垂直于角焊縫長度方向應力：f=M0/Wf=5.3421

40、06/392467=14N/mm2 平行于角焊縫長度方向剪應力：f=V0/Af=35.355103/4060=9N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(14/1.22)2+92)0.5=14N/mm2ftw=160N/mm2 滿足要求！ 根據綴板的構造要求 綴板高度：250mm2/3 b1=2/30.3021000=201mm 滿足要求！ 綴板厚度：10mmmax1/40b1，6= max1/400.3021000，6=8mm 滿足要求！ 綴板間距：l1=500mm2b1=20.3021000=604mm 滿足要求！ 線剛度：綴板/分肢=4102503/(12(400-248.9)/

41、(1321.35104/500)=6.5226 滿足要求！ 五、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)50樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB400 1220樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)11最大裂縫寬度lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結特性系數V1預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.5是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.

42、1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)粉砂加淤泥851000.7100粉砂加淤泥8243400.7340礫砂11182000.7200卵石301409000.7900 考慮基坑開挖后，格構柱段外露，不存在側阻力，此時為最不利狀態 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.7=2.199m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.72/4=0.385m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(3.4/2,5)=1.7m fak=(1.7100)/1.7=170/1.7=100kPa 承臺底凈面

43、積：Ac=(bl-nAp)/n=(3.43.4-40.385)/4=2.505m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=2.199(7.75+824+1118+24.5140)+9000.385+0.11002.505=8856.697kN Qk=206.5kNRa=8856.697kN Qkmax=561.296kN1.2Ra=1.28856.697=10628.036kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-148.296kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=148.296kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁

44、自重按樁的浮重度計算， 樁身的重力標準值：Gp=(lt-(H0-hr-h/2)(z-10)Ap=(50-(2.05-2.55-1.4/2)(25-10)0.385=295.561kN Ra=uiqsiali+Gp=2.199(0.77.75+0.7824+0.71118+0.724.5140)+295.561=6235.26kN Qk=148.296kNRa=6235.26kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=123.142202/4=3770mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=770.498kN

45、cfcAp+0.9fyAs=(0.75140.385106 + 0.9(3603769.911)10-3=5484.632kN Q=770.498kNcfcAp+0.9fyAs=5484.632kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=273.398kN fyAS=3603769.91110-3=1357.168kN Q=273.398kNfyAS=1357.168kN 滿足要求！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(3769.911/(0.385106)100%=0.98%0.45% 滿足要求！ 5、裂縫控制計算 裂縫控制

46、按三級裂縫控制等級計算。 (1)、縱向受拉鋼筋配筋率 有效受拉混凝土截面面積：Ate =d2/4=7002/4=384845mm2 te=(As+Aps)/Ate=(3769.911+0)/384845=0.011.75ft lh0/(+1)=1.178kN nAsv1/s=4(3.142122/4)/200=2.262 V=601.287kN0.7ft lh0+1.25fyvh0(nAsv1/s)= 0.71.578001340+1.2536013402.262=2542.082 kN 滿足要求！ 配箍率驗算 sv=nAsv1/( ls)=4(3.142122/4)/(800200)=0.2

47、83%psv，min=0.24ft/fyv=0.241.57/360=0.105% 滿足要求！ (5)、板底面長向配筋面積 板底需要配筋：AS1=bh0=0.00234001340=9112mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=9216mm2AS1=9112mm2 滿足要求！ (6)、板底面短向配筋面積 板底需要配筋：AS2=lh0=0.00234001340=9112mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=9216mm2AS2=9112mm2 滿足要求！ (7)、板頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=8531mm20.5AS1=0.59216=4608mm2 滿足要求！ (8)、板頂面短

48、向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=8531mm20.5AS2=0.59216=4608mm2 滿足要求！ (9)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 七、下承臺計算基礎布置下承臺長l(m)10.5下承臺寬b(m)10.5下承臺高度h(m)0.45下承臺參數下承臺混凝土等級C35下承臺混凝土自重C(kN/m3)25下承臺上部覆土厚度h(m)0下承臺上部覆土的重度(kN/m3)11下承臺混凝土保護層厚度(mm)50承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 14200承臺底部短向配筋HPB300 14200承臺頂部長向配筋HRB400 16200承臺頂部短向配筋HRB400

49、16200 (1)、板底面長向配筋面積 板底需要配筋：AS1=bh0=0.001510500393=6190mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=8236mm2AS1=6190mm2 滿足要求！ (2)、板底面短向配筋面積 板底需要配筋：AS2=lh0=0.001510500393=6190mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=8236mm2AS2=6190mm2 滿足要求！ (3)、板頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=10757mm20.5AS1=0.58236=4118mm2 滿足要求！ (4)、板頂面短向配筋面積 承臺頂短向實際配筋：AS4=10757mm20.5AS2=0.58

50、236=4118mm2 滿足要求！ 塔機附著驗算計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、塔機附著桿參數塔機型號QTZ80（浙江建機）塔身桁架結構類型圓鋼管塔機計算高度H(m)122塔身寬度B(m)1.6起重臂長度l1(m)57平衡臂長度l2(m)12.9起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06工作狀態時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kNm)454.63工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kNm)270非工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kN*m)355.37 附著桿數三桿附著附墻桿類型類附墻桿截面類型鋼管附墻桿

51、鋼管規格(mm)21910塔身錨固環邊長C(m)1.8 二、風荷載及附著參數附著次數N6附著點1到塔機的橫向距離a1(m)2.5點1到塔機的豎向距離b1(m)3.6附著點2到塔機的橫向距離a2(m)4.2點2到塔機的豎向距離b2(m)3.6附著點3到塔機的橫向距離a3(m)2.6點3到塔機的豎向距離b3(m)3.6工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.2非工作狀態基本風壓0(kN/m2)0.6塔身前后片桁架的平均充實率00.35 第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數z工作狀態風荷載體型系數s非工作狀態風荷載體型系數s工作狀態風振系數z非工作狀態風振系數z工作狀

52、態風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk第1次附著27271.151.81.5521.5881.6640.3530.958第2次附著42151.2881.7941.5051.5861.6640.3941.04第3次附著57151.4011.7811.4671.5871.6680.4261.106第4次附著72151.4961.7711.4351.5781.670.451.156第5次附著87151.581.7611.4071.5741.6660.4711.195第6次附著102151.6551.7531.3821.5681.6620.4891.226懸臂端120

53、181.7351.7441.3551.5661.6530.5091.253 附圖如下:塔機附著立面圖 三、工作狀態下附墻桿內力計算 1、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qk qk=0.8zzs00h=0.81.5661.7351.7440.20.351.06=0.281kN/m 2、扭矩組合標準值Tk 由風荷載產生的扭矩標準值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/20.281572-1/20.28112.92=433.104kNm 集中扭矩標準值（考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9(454.63+433.104)=798.9

54、61kNm 3、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=41.555kN 在工作狀態下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座7處錨固環截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。 4、附墻桿內力計算 支座7處錨固環的截面扭矩Tk（考慮塔機產生的扭矩由支座7處的附墻桿承擔）,水平內力Nw=20.5RE=58.768kN。 計算簡圖：塔機附著平面圖 1=arctan(b1/a1)=55.222 2=arctan(b2/a2)=40.601 3=arctan(b3/a3)=54.162 1=arctan(b1+c/2)/(a1+c/2)=52.927 2=arctan

55、(b2+c/2)/(a2-c/2)=53.746 3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=52.125 各桿件軸力計算： MO=0 T1sin(1-1)(b1+c/2)/sin1-T2sin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T3sin(3-3)(b3+c/2)/sin3+Tk=0 Mg=0 T1sin1c+T2sin2c-Nwcosc/2-Nwsinc/2+Tk=0 Mh=0 T3sin3c-Nwsinc/2+Nwcosc/2-Tk=0 （1）由0360循環，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=0kN，T2=0kN，T3=598.876kN 最大

56、軸壓力T1=185.78kN，T2=536.164kN，T3=0kN （2）由0360循環，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=185.779kN，T2=536.164kN，T3=0kN 最大軸壓力T1=0kN，T2=0kN，T3=598.876kN 四、非工作狀態下附墻桿內力計算 此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產生的扭轉力矩。 1、附著支座反力計算 計算簡圖 剪力圖 得：RE=76.596kN 2、附墻桿內力計算 支座7處錨固環的水平內力Nw=RE=76.596kN。 根據工作狀態方程組Tk=0，由0360循環，求解各桿

57、最大軸拉力和軸壓力： 最大軸拉力T1=77.319kN，T2=18.296kN，T3=66.82kN 最大軸壓力T1=77.319kN，T2=18.296kN，T3=66.82kN 五、附墻桿強度驗算附墻桿鋼管規格(mm)21910附墻桿截面面積A(mm2)6565.929附墻桿截面回轉半徑i(mm)73.977附墻桿強度設計值f(N/mm2)215 1、桿件軸心受拉強度驗算 =N/A=598876/6565.929=91.21N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 2、桿件軸心受壓強度驗算 附墻桿1長細比： 1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(25002+36002)0.5/7

58、3.977=59.247=100，查規范表得：1=0.811 滿足要求！ 附墻桿2長細比： 2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(42002+36002)0.5/73.977=74.776=100，查規范表得：2=0.721 滿足要求！ 附墻桿3長細比： 3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(26002+36002)0.5/73.977=60.028=100，查規范表得：3=0.807 滿足要求！ 附墻桿1軸心受壓穩定系數： 1N1/(1A)=185780/(0.8116565.929)=34.888N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿2軸心受壓穩定系數： 2N2/(2A)=536164/(0.7216565.929)=113.257N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 附墻桿3軸心受壓穩定系數： 3N3/(3A)=598876/(0.8076565.929)=113.023N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！37