1、1 XX大橋主橋上部結構施工方案由于主線橋左幅第七聯、右幅第四聯設計采用掛籃懸灌法施工，且施工設計圖紙無明確規定掛籃施工方法及相關圖紙，我標段自行設計掛籃懸灌施工方案。一 懸澆預應力混凝土連續梁1、0 號塊施工當橋墩施工完成后，在橋墩兩側的0 號塊件范圍內設置滿堂支架，支架設置完成后對支架進行預壓，且預壓重量不小于箱梁自重。（1）支架搭設與預壓：現澆 0 號、1 號塊支架搭設需要吊裝大量的材料，包括貝雷縱梁、橫梁，工字鋼等大型構件，我標段屆時在施工點前后搭設京珠高速防護棚架，做好改道指示標志及安全防護措施。改道、防護完成后，方可進行下一步作業。支架搭設完畢以后，及時在工字鋼縱梁上鋪設方木及木膠

2、板，對上部施工進行封閉，防止支立模板、綁扎鋼筋時小型材料掉入行車道內。在支架平臺安裝、模板、鋼筋安裝(吊裝)施工期間，都應與京珠高速公路管理部門協商，封鎖半幅路后再施工，保證京珠高速公路行車的安全。現澆梁施工之前，首先進行支架預壓，預壓方式采用編織袋裝砂，堆碼在底模上，預壓重量取梁重的100%，以消除支架的非彈性變形，五天后，進行標高測量，然后通過預壓前后同一點標高差值及支架的彈性變形量、梁的撓度等得出底模的預拱度之和，通過 U形托座調整底模標高，預拱度最高值設在梁的跨中，其他各點的預拱度，由中間精品資料推薦2 最高值向兩端零值按二次拋物線進行分配，測量合格后，涂刷脫模劑，為綁扎鋼筋做準備。支

3、架采用碗扣支架搭設，碗扣立桿外徑為 48 鋼管，壁厚 3.5mm，支架橫向間距均為0.6 米;縱向間距均為 0.6 米，腹板下采用 0.3*0.3米進行加密。支架頂口及底口分別設頂托與底托來調整高度（頂托和底托外露高度需滿足相關規范要求），水平和高度方向分別采用鋼管加設水平連接桿和豎向剪刀撐。橫橋向剪刀撐為間距4.0 米搭設，縱橋向間距也為 4.0 米，必要時根據現場施工情況，對全橋剪刀撐進行加密。箱梁底模采用18 mm的竹編膠合模板,底模小楞采用間距0.2 米的 100100mm 方木,大楞采用 130130mm 方木。（附 0#塊支架圖）1.2 支架計算1.2.1 荷載分析荷載（只考慮砼的

4、自重及施工荷載等）：扣件式鋼管支架自重，包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、支承桿件、扣件等，可按表1 查取。表 1 扣件式鋼管截面特性外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉半徑i（mm）每米長自重（N）48 3.5 4.89 1021.2191055.0810315.78 38.4 新澆砼容重按26kN/m3計算,砼自重：（141.22-2 11.42.8）26=2011.9KN 精品資料推薦3 其中梁底 1860.06KN（30.78KPa），翼緣板 151.84KN（4.16KPa）模板重量：200/，即 2KN/（2.5 2+11.4+2.

5、8 2）7.3 2=321.2KN 其中梁底 248.2KN（4.11KPa），翼緣板 73KN(2KPa)施工人員及機具 200/，即 2KN/16.47.32=239.4KN 振搗時產生的荷載2.0 KPa 16.47.3 2=239.4 KN 荷載組合計算強度:q=1.3(+)+1.4(+)計算剛度:q=1.3(+)1.2.2 箱梁支架檢算:底模驗算底模采用 18 mm的竹編膠合模板,直接擱置于間距L=0.2 米的方木小楞上,按連續梁考慮,取單位長度(1.0 米)板寬進行計算。1、荷載組合箱底:q=1.3(30.78+4.11)+1.4（2.0+2.0）=50.96kN/m 翼板:q=1

6、.3(4.16+2)+1.4（2.0+2.0）=13.61kN/m 2、截面參數及材料力學性能指標W=bh2/6=1000182/6=5.4 104mm3 I=bh3/12=1000183/12=4.86 105mm3精品資料推薦4 竹膠板容許應力 =80MPa,E=6103MPa。3、承載力檢算a 強度Mmaxql2/1050.960.2 0.2/10 0.204KNm maxMmax/W0.204 106/5.4 1043.8MPa 0 合格 b 剛度荷載:q=1.3(30.78+4.11)=45.36kN/m f ql4/(150EI)45.36 2004/(150 6 1034.86

7、105)0.17mm f0 200/4000.5mm 合格(2)翼板(a)強度Mmaxql2/1013.610.2 0.2/10 0.05KNm maxMmax/W0.05106/3.75 1041.34MPa 0 合格 b 剛度荷載:q=1.3(4.16+2)8.01kN/m f ql4/(150EI)8.01 2004/(150 6 103 4.86 105)0.30mm f0 200/4000.5mm 合格方木小楞檢算方木擱置于間距0.6米的方木大楞上,小楞方木規格為100100mm,小楞亦按連續梁考慮.方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范精品資料推薦5（JTJ025-86

8、）中的 A-3 類木材并按濕材乘0.9 的折減系數取 值，則：120.910.8MPa,E=91030.9=8.1 103MPa。1.截面參數及材料力學性能指標W=a3/6=1003/6=1.67 105mm3 I=a4/12=1004/12=8.33 106mm3 2.荷載組合箱底:q1=1.3(30.78+4.11)+1.4（2.0+2.0）0.2+60.10.1=10.252kN/m 翼板:q2=1.3(4.16+2)+1.4（2.0+2.0）0.2+60.10.1=2.78kN/m 3、承載力計算(1)梁底a 強度Mmaxq1l2/10 10.2520.62/100.369KN.m m

9、axMmax/W0.369 106/1.67 1052.21MPa 0 合格 b 剛度f ql4/(150EI)10.2526004/(150 8.1 1038.33106)0.14mm f0 600/4001.5mm 合格(2)翼板(a)強度精品資料推薦6 Mmaxq2l2/102.780.62/100.1KNm maxMmax/W0.1 106/1.67 1050.6MPa 0 合格 b 剛度f ql4/(150EI)2.78 6004/(150 8.1 1038.33 106)0.04mm f0 600/4001.5mm 合格方木大楞檢算大楞規格為130130mm 的方木，考慮箱梁腹板部

10、位的重量較集中，而為了方便計算，箱梁自重是按整體均布考慮，這必將導致腹板處的實際荷載要大于計算荷載，而其它部位的計算荷載比實際荷載偏大，故腹板及底板部位支架橫向間距取0.3 米，翼板處立柱間距取0.6 米，大楞按簡支梁考慮。1、截面參數及材料力學性能指標W=a3/6=1303/6=3.66 105mm3 I=a4/12=1304/12=2.38 107mm3方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ025-86）中的 A-3 類木材并按濕材乘0.9 的折減系數取 值，則：120.910.8MPa,E=91030.9=8.1 103MPa。1、荷載組合小楞所傳遞給大楞的集中力為：

11、箱底:P1=10.252 0.3=3.08kN 翼板:P2=2.78 0.6=1.67kN 精品資料推薦7 大楞方木自重：g60.130.130.1 kN/m 3、承載力計算(1)梁底a 強度按最大正應力布載模式計算：支座反力 R(3.08 3+0.060.6)/2=4.64KN 最大跨中彎距 Mmax4.64 0.3-0.060.32/2-3.08 0.1 1.08KN.m maxMmax/W1.08106/5.63 1051.93MPa 0 合格 b 剛度按最大支座反力布載模式計算：集中荷載:P=10.252 0.3-1.4（2.0+2.0）)0.3=1.4kN/m f Pl3/(48EI

12、)+5ql4/(384EI)1.4 1000 3003/(48 8.1 103 2.38 107)+5 0.1 3004/(384 8.1 103 2.38 107)0.014mm f0 300/400 0.75mm 合格(1)翼板力學模式：a 強度支座反力 R（1.674+0.10.6）/2=3.37KN 最大跨中彎距 Mmax3.360.3-0.1 0.32/2-1.01KN.m maxMmax/W1.01106/5.63 1051.8MPa 0 合格精品資料推薦8 b 剛度集中荷載:P=1.6740.3-1.4（2.0+2.0）)0.3=0.33kN/m f Pl3/(48EI)+5ql

13、4/(384EI)0.33 100012003/(48 8.1 1032.38 107)+5 0.14 12004/(384 8.1 1032.38 107)0.733mm f0 600/400 1.5mm 合格滿堂支架計算每根立桿所承受的豎向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽略方木小楞自重不計，則大楞傳遞的集中力：箱底（均以跨度0.6 米計算）:P1=50.960.60.6+0.1 0.6=18.43kN 翼板:P2=13.61 0.60.6+0.1 0.6=4.99Kn 滿堂式碗扣支架按18 米高計，其自重為：g=180.235=4.23 Kn 單根立桿所承受的最大豎向力為：N=18.43+

14、2.35=22.66 kN(1).立桿穩定性：橫桿步距為 1.2m，故立桿計算長度為1.2m。長細比=L/i=1200/15.78=7680,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，則：精品資料推薦9 N=A=0.513 489215=53.93kN NN 合格(2).強度驗算：aN/Aji=22.661000/489=46.34MPa a=215 MPa 合格！邊跨現澆段因混凝土方量遠小于0 號塊，故不再驗算支架受力情況。（三）支架預壓1、支架預壓：支架搭設完畢，為了消除支架與支架間、支架與方木間及地基的非彈性變形及支架的彈性變形，保證箱梁混凝土結構的質量，根據設計要求進行

15、支架預壓。預壓荷載為箱梁自重的100%。采用編織砂袋按體積比重分孔分級加載的方法，進行支架預壓。預壓時經試驗實測確定，調整預壓堆載高度。（1）預壓施工步驟在支架的底模下面布置測量觀測點，縱向為0#塊墩頂、兩端頭共 3 排，橫向每排 5 點，見下圖變形觀測點橫向布置圖，另在橋墩處左右各布置 1 點，這樣共布置 15 個觀測點。變形觀測點橫向布置圖如下：預壓前測量各點頂面標高H1值。精品資料推薦10 按設計的堆載高度，開始加載到50%預壓，進行觀測，取得各點觀測值，然后加載到100%進行觀測，直至各點變形基本穩定，取得預壓過程中各點各時段的沉降值和最后的穩定值H2。穩定值的確定：支架日沉降量不大于

16、2.0 毫米（不含測量誤差），表明支架已基本沉降到位，可以卸載。預壓卸載后測量各點標高H3值。然后根據測量成果進行資料整理，即：支架彈性變形為：H3-H2 支架塑性變形為：H1-H3 支架日沉降量不大于2.0 毫米，一般預壓時間為3-5 天，即進行卸載，取得彈性變形數據，用來設置箱梁的預拱度。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。在各預測時段對所觀測的各點數據進行收集整理分析，確定箱梁的預拱度。沉降觀測數據記錄表見下表：變形觀測數據記錄表測點觀測點里程預壓前標高(m)預壓 50%標高(m)預壓 100%標高(m)變形量(mm)備注1 精品資料推薦11 2（2）模板制作與安裝1、模

17、板安裝前先檢查模板質量，按部位分級使用，配制完成后，不同部位的模板分類堆放。2、拼制模板時，板邊刨平、刨直，以確保接縫嚴密，不漏漿。3、箱梁側模采用 4m每節平面鋼模及陰角模板組合而成，底模為厚 18mm，1.22m2.44m 的竹膠板。內模采用1.80m0.9m 膠合板，厚 15mm 制作成 23m一節，嚴格按設計線型進行加工制作，人工配合汽車吊拼裝模板。鋪設底模：采用人工為主機械配合的方式施工。底模板安裝前要考慮支架的預留拱度的設置調整、加載預壓試驗及支座板的安裝。3.1 側模安裝：先使側模滑移或吊裝到位，與底模板的相對位置對準，用頂壓桿調整好側模垂直度，并與端模聯結好。側模安裝完后，用螺

18、栓聯接穩固，并上好全部拉桿。調整其它緊固件后檢查整體模板的長、寬、高尺寸及不平整度等，并做好記錄。不符合規定者，要及時調整。3.2 內模安裝：內模安裝要根據模板結構確定，當內模為拼裝式結構時，可采用吊裝方式安裝內模。3.3 內模安裝完后，嚴格檢查各部位尺寸是否正確。3.4 端模安裝：將膠管或波紋管逐根插入端模各自的孔內后，進行端模安裝就位。安裝過程中逐根檢查是否處于設計位置。精品資料推薦12 端模安裝要做到位置準確，連接緊密，側模與底模接縫密貼且不漏漿。安裝模板時要注意預埋件的安裝，嚴格按設計圖紙施工，確保每孔梁上預埋件位置準確無誤，無遺漏。拆模時先將內模的支撐卸掉，然后松下模板的內外拉桿即可

19、拆除模板。內外模板的端頭間拉桿螺栓聯結并用鋼管做內撐以控制混凝土澆筑時模板的位移及變形。確保腹板厚度準確，為防止內模板上浮，在墩柱頂上設置防浮拉桿預埋件。在內模安裝后將其與內模聯結，以防止上浮。端頭模板：端頭模板是保證0#塊端部及預應力管道成型要求的關鍵，端模架擬利用 100mm 10mm 角鋼或其他型鋼加工制作成鋼結構骨架，用螺栓與內外模聯結固定，板面使用5m的木板，以便拆模。（3）鋼筋加工及安裝1、普通鋼筋施工對圖紙復核后繪出加工圖，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼筋用彎折機加工后與大樣圖核對，并據各鋼筋所在部位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調整。鋼筋由工地集中加工制成半成品

20、，運到現場。0#塊鋼筋分兩次綁扎。第一次：安放底板鋼筋和豎向預應力鋼筋及預應力管道，布置腹板和隔板鋼筋。第二次：安放箱梁頂板鋼筋，縱橫向預應力管道及鋼束。2、鋼筋加工要求精品資料推薦13 2.1.鋼筋的除銹2.1.1、加工方法鋼筋均應清除油污和錘打能剝落的浮皮、鐵銹。大量除銹，可通過鋼筋冷拉或鋼筋調直機調直過程中完成；少量的鋼筋除銹，可采用電動除銹機或噴砂方法除銹，鋼筋局部除銹可采取人工用鋼絲刷或砂輪等方法進行。2.1.2、注意事項及質量要求如除銹后鋼筋表面有嚴重的麻坑、斑點等，已傷蝕截面時，應降級使用或剔除不用，帶有蜂窩狀銹跡鋼筋，不得使用。2.1.2鋼筋的調直對局部曲折、彎曲或成盤的鋼筋應

21、加以調直。鋼筋調直普遍使用卷揚機拉直和用調直機調直。在缺乏設備時，可采用彎曲機、平直錘或人工錘擊矯直粗鋼筋和用絞磨拉直細鋼筋。2.1.3鋼筋切斷：2.1.3.1切斷機切斷。2.1.3.2切斷時根據料牌統籌斷料，先長料后短料，精打細算，減少短頭，減少損耗。2.1.3.3 鋼筋切斷機的刀片安裝時，螺栓要緊固，刀口要密合（間隙不大于 0.5mm）；固定片刀口和沖切片刀口的距離：直徑20mm 的鋼筋宜重疊 12mm，對直徑大于 20mm 的鋼筋宜留 5mm 左右。2.1.3.4在斷料過程中，如發現鋼筋有裂紋、縮頸或嚴重的彎頭等情況時必須將該段切除。2.1.3.5鋼筋的斷口不得有馬蹄形或彎起等現象。2.

22、1.3.6鋼筋下料長度允許偏差-5，+0。2.1.3.7切斷好的鋼筋必須按工號、編號、規格、長度、數量分精品資料推薦14 別堆放整齊并拴好下料牌。3.鋼筋安裝 3.1綁扎鋼筋前，首先要熟悉圖紙，核對成型鋼筋的鋼號、直徑、長度、形狀、尺寸、數量等是否與材料表相符。3.2 綁扎鋼筋的型號、直徑、數量、位置、間距等應與設計圖紙相符。3.3 梁第一箍筋應從墻柱邊或交接梁邊緣50mm 開始,柱的第一個箍筋從砼表面50mm 開始,墻第一個水平筋從砼表面50mm 開始。3.4 鋼筋接頭:3.4.1 搭接接頭只宜用于直徑為25mm 及其以下的鋼筋；直徑超過25mm，宜采用焊接或錐螺紋套筒連接（或其他機械連接方

23、式）。3.4.2 接頭的位置應設置在剪力及彎矩較小部位。3.4.3鋼筋接頭位置要錯開，錯開距離不小于鋼筋的一個搭接長度，每一次接頭數量不超過設計和施工規范中的規定。3.4.4采用搭接接頭時，搭接長度不小于設計要求及施工規范中的規定要求，不同直徑鋼筋搭接時，以較細鋼筋的直徑進行計算。3.4.5采用焊接接頭時，焊接長度應滿足設計和施工規范的規定要求，焊接完畢后焊渣應敲掉。3.4.6當采用錐形螺紋套筒連接鋼筋時，應派專人用專用力矩扳手將其擰緊。3.5 受力鋼筋須有足夠的砼保護層，保護層厚度應符合設計要求，當設計無具體要求時，保護層厚度不應小于受力鋼筋直徑，且符合施工規范的要求。為保證保護層厚度，應以

24、相同配合比的細石砼或水泥精品資料推薦15 砂漿制成墊塊，將鋼筋墊起。3.6 鋼筋綁扎：鋼筋網的綁扎：四周兩行鋼筋交叉點應每點綁扎，中間部分可相隔交錯綁扎，雙向主筋的鋼筋網則須逐點綁扎。3.7 綁扎鋼筋時，相鄰綁扎點的鐵絲扣要成八字形，以免鋼筋網變形，彎鉤應朝上；雙層鋼筋的上層鋼筋彎鉤朝下。3.8 綁扎鋼筋時應注意鋼筋間距和排距，不應小于 30mm，以利于砼的澆灌。3.9 鋼筋綁扎要牢固，以防澆筑砼時綁扎扣松散及鋼筋移位。3.10 鋼筋代換：鋼筋不得隨意代換；代換鋼筋時應征得監理工程師同意，采用等面積或等強度代換。3.11 鋼筋綁扎完畢后，應進行認真檢查，其位置允許偏差如下表：項目允許偏差（mm

25、）受力鋼筋的排距5 鋼筋彎起點的位置20 鋼 筋、橫 向鋼 筋 間 距綁扎骨架焊接骨架20 10 焊 接 預 埋 件中心線位置水平高差5+3，0 受力鋼筋保護層基礎柱、梁板、墻、殼10 5 3 4鋼筋連接4.1.鋼筋連接采用電弧焊。鋼筋電弧焊包括幫條焊、搭接焊、坡精品資料推薦16 口焊等形式，焊接時應符合以下要求：4.1.1 應根據鋼筋級別、直徑、接頭形式選擇適當的焊條、焊接工藝和焊接參數。按規范要求，橋梁結構用焊條不得低于E5級。4.1.2 焊接時，引弧應在墊板、幫條、或形成焊縫的部位進行，不得燒傷主筋。4.1.3 焊接地線與鋼筋應接觸緊密。4.1.4 焊接過程中應及時清除焊渣，焊縫表面應光

26、滑，焊縫余高應平緩過渡，弧坑應填滿。4.1.5 幫條焊和搭接焊，4.1.6 幫條焊合搭接焊適用于10mm 40mm 直徑的 I、II級鋼筋。幫條焊合搭接焊宜采用雙面焊，當采用雙面焊有困難時，可采用單面焊。當幫條等級與主筋等級相同時，幫條直徑可比主筋小一個等級。4.1.7 施焊前，主筋的裝配與定位應符合下列要求：1、采用幫條焊時，兩主筋端面之間的間隙應為25mm。2、采用搭接焊時，焊接端鋼筋應預彎，并應使兩鋼筋的軸線在同一直線上。3、幫條和主筋之間應采用四點定位焊固定；搭接焊時，應采用兩點固定；定位焊縫與幫條端部或搭接端部的距離應大于或等于20mm。4、施焊時，應在幫條焊或搭接焊形成焊縫中引弧，

27、在端頭收弧前應填滿弧坑，并應使主焊縫與定位焊縫的始端和終端融合。5、焊縫的厚度不應小于主筋直徑的0.3 倍，焊縫寬度不應小于主精品資料推薦17 筋直徑的 0.7 倍。5、預應力管道、預應力鋼筋縱向預應力管道采用塑料波紋管，為防止波紋管變形、破裂，應在波紋管內加入一層塑料支撐管。頂板橫向預應力束采用扁平波紋管，預應力束的張拉端在橋的同一側。豎向預應力筋采用 32 精軋螺紋粗鋼筋，采用50 鋼管成型預埋，預埋前應先精確定位，嚴格按照施工圖紙上的平面位置及高度進行預埋。預埋完成后要檢查好壓漿嘴位置是否準確，壓漿管有無破損，否則必須立即進行整改或者更換。頂板、腹板內有大量的預應力管道，為了不使預應力管

28、道損壞，一切焊接應放在預應力管道埋置前進行，管道安置后盡量不焊接，若需要焊接則對預應力管道采取嚴格的保護措施確保預應力管道不被損傷。當普通鋼筋與預應力管道位置有沖突時，應移動普通鋼筋位置，確保預應力管道位置正確，但禁止將鋼筋截斷。橫向、豎向預應力管道采用鍍鋅鐵皮卷制而成，為保證預應力筋質量，所有預應力束均為通長束。3、鋼筋綁扎完成后要仔細檢查所有預埋件的位置是否準確，嚴格按照施工圖紙進行預埋（泄水孔、通氣孔、防撞護欄預埋鋼筋）。掛藍行走鎖扣預埋件位置詳見掛藍設計圖。精品資料推薦18（4）波紋管安裝嚴格按照設計圖紙和有關施工技術規范設置預應力孔道定位筋，以確保預應力孔道在混凝土澆注等過程中始終處

29、于設計的坐標位置，嚴格檢查波紋管，確保其具有足夠的剛度不變形，管壁嚴密不易漏漿，安裝位置準確，管節連接平順且緊密，所有管道沿長度方向直線段80cm，曲線段為 50cm設一“U”字形定位鋼筋，并點焊在主筋上，確保波紋管在混凝土澆注過程中不出現變形、變位及漏漿現象。當鋼筋和預應力管道發生干擾時，適當移動普通鋼筋保證鋼束管道位置準確。墊板喇叭管內不允許有毛刺，在與波紋管連接時應平順且密閉。（5）混凝土澆注在各項準備工作全部到位，且鋼筋、波紋管、模板、預埋件等經監理工程師檢查合格后，方可進行箱梁混凝土澆注。箱梁砼一次澆筑，混凝土用輸送泵泵送入模，混凝土泵車停放在橋位處施工便道上。采用自跨中向兩端的順序

30、縱向斜向分段，水平分層澆注，分層厚度不超過30cm，插入式振動器搗固密實，梁體混凝土一次澆注成型，首先澆注底板，再澆注腹板和頂板及翼緣板部分。中間不得停止，混凝土振搗嚴格按施工規范進行，要求振至表面泛漿、不再冒氣泡、混凝土不再下沉為止。在混凝土澆注全過程中，振搗手必須清楚波紋管的具體位置，為防止將波紋管振搗變形，阻礙預應力筋穿束工作，在澆注前選擇比波紋管內徑小 1cm的硬塑料管穿入波紋管內，并在澆注過程中設專人每20 分鐘抽動一次，在混凝土澆注完成并初凝后拔出該塑料管，確保精品資料推薦19 成孔一致性。箱梁相鄰兩施工段間的施工縫必須按下述要求處理：第一次混凝土澆注完后，混凝土表面及時進行鑿毛處

31、理，鑿毛質量要求嚴格按照規范規定控制。在第二次混凝土澆注前，表面灑適量水進行濕潤，防止后澆注混凝土失水。混凝土的養護：梁體混凝土澆注后應立即進行養護，在養護期間，使混凝土表面保持濕潤，防止雨淋、日曬。對混凝土外露面，待表面收漿、初凝后用麻袋覆蓋，灑水保持模板及麻袋上濕潤，養護期不少于設計及規范規定的時間。張拉試件的養護必須與梁體同條件養護。（6）預應力筋的下料及穿束塑料管拔出后應隨即安排預應力筋的穿束，穿束前應檢查鋼絞線的根數，下料長度及編號，下料長度應考慮兩端工作長度并用扎絲每隔 1.01.5m 進行綁扎，端部 2m范圍內每 0.5m綁扎一次。即可進行穿束工作，穿束完成后應檢查鋼絞線能否在孔

32、內自由滑動，穿束完成后迅速安裝錨具，錨具的安裝應與設計對應，并應根據張拉兩端鋼絞線的編號對應安裝。進場的鋼絞線其技術條件、質量證明書等內容必須符合現行國家標準，并由工地試驗室對材料的力學性能進行試驗，合格后方可使用。鋼絞線在保存和使用過程中，禁止銹蝕或被油污染。預應力材料的制作時，根據配備的千斤頂，錨具及圖紙提供的預應筋長度進行制作，精品資料推薦20 預應力筋下料長度按計算長度、工作長度和原材料試驗數據確定，鋼絞線采用砂輪切割機進行切斷，嚴禁使用氧氣、乙炔火焰進行操作。（7）預應力施工待梁體混凝土強度、齡期及彈性模量達到設計張拉強度值后，方可張拉，按設計要求和張拉順序對鋼鉸線束進行張拉。張拉程

33、序為：00.1 k（伸長量標記）0.2k（伸長量標記）k（靜停 5min）補拉至 k（測伸長量）錨固。注：k指設計應力與各種實測摩阻之和。張拉采取雙控措施，以張拉噸位控制為主、伸長量校核為輔。確保“三同心”操作，即錨墊板與管道同心，錨具和錨墊板同心，千斤頂和錨具同心。在張拉及使用過程中，應按規定對張拉機具進行校驗和標定。張拉全部完成后，進行孔道壓漿，壓漿完成后，采用與梁體同等級別的無收縮混凝土進行封錨。封端：當所有管道壓漿完成后，即可著手進行封端。封端時先將錨具周圍沖洗干凈并鑿毛，然后設置鋼筋網和澆注封端混凝土。封端混凝土的標號必須符合設計或施工規范要求。端頭封端混凝土必須嚴格控制梁體長度。預

34、留天窗封頂：預留天窗的混凝土澆注在張拉和壓漿結束后進行,封頂前將箱梁內的砼、模板碎碴等垃圾清理干凈。澆注前將預留天窗四周的混凝土鑿毛、清洗，采用吊模法，綁扎并焊接鋼筋均應在原設計的基礎適當加強，經監理工程師同意后澆注混凝土，按規定進行養精品資料推薦21 護。（8）落架與模板拆除：當混凝土全部澆注完成且封錨混凝土強度達到設計強度以后，進行落架和模板拆除，鋼管支架落架采用“U”型托下面的可調螺帽，內模及其支架由箱梁頂板預留天窗進人拆除。落架和外模拆除應對稱、均勻、緩慢、有序地進行，先拆側模底模，從跨中對稱往兩端拆，支架和模板拆除后，及時進行保養維修，以備再用。支架拆除方案，考慮支架拆除量較大，為確

35、保京珠行車安全，啟動導改應急預案，與廣韶管理處協商臨時封閉半幅道路交通，分上下行拆除支架。拆除時遵循先支后拆，后支先拆的順序，嚴禁拋扔，集中整齊堆放。拆除完后迅速恢復京珠正常交通。2、懸臂澆注段施工A、在 0 號塊兩端安裝掛籃，掛籃自重應滿足設計要求，不大于 550KN，掛藍安裝就位后進行預壓測試，并且記錄好預壓時的彈性變形曲線，以盡可能消除非彈性形變和獲得標高控制數據。B、各個梁段要求一次性澆注完成，保持對稱平衡施工。用掛藍懸臂澆注過程為：移動掛藍、綁扎鋼筋、定位立模、澆注混凝土、張拉縱向預應力束、松開掛藍，滯后一個節段張拉橫向預應力束及豎向預應力筋。掛藍懸澆施工步驟：Step1 1 完成樁

36、基、承臺及柱墩墩身施工。精品資料推薦22 2 墩身旁設置貝雷片工字鋼組合支架，支架預壓。Step2 1 安裝主梁0#梁段托架。并做好主墩墩身頂部定位，以保證0#塊澆筑質量。2 安裝主梁 0#塊處永久支座，并對應于0#塊橫隔板處設置臨時支座，保證墩梁固接，形成T 構。臨時支座采用C50混凝土夾 15厚硫磺砂漿層。0#塊兩端設置臨時支撐，梁體合攏后再拆除臨時支撐。3 立模、綁扎鋼筋，澆筑0#塊混凝土。4 混凝土強度達到90%且齡期達到 5 天后，張拉 0#塊縱向預應力筋。5 拼裝掛籃用于澆筑1#梁段，掛籃上橋前需做加載試驗。6 立模、綁扎鋼筋，作好澆筑1#梁段混凝土準備工作。Step3 澆筑 T構

37、 1#梁段混凝土，養生。達到設計強度90%且齡期 5 天后準備張拉預應力。Step4 1 張拉并錨固 1#梁段縱向預應力束，及 0#塊件的橫、豎向應力束。2 掛籃分家，主跨側按照整片貝雷片移動3m后錨固好，邊跨側錨固好，接長由主跨前移后留下的3m空間的貝雷片與邊跨側的貝雷片拼組成一體。精品資料推薦23 3 邊跨側搭設臨時支墩，前移3m，再接長 3m。Step5（由于各 T 對稱懸澆，故文字描述中僅寫一個T一側梁段，下同）1 立模綁扎主跨 2#梁段鋼筋。2 澆筑主跨 2#梁段混凝土，砼養生，達到設計強度 90且齡期達到 5 天后準備張拉預應力。3邊跨掛籃拆除后錨前移1.5m，主跨側掛籃前移1.5

38、m。4接長邊跨掛籃貝雷片3m，并錨固。拆除臨時支撐，主跨及側跨掛籃拼裝完成。5澆筑 3#梁段，張拉，錨固。a、掛籃主跨側和邊跨側徹底分家，前移掛籃，確定立模標高，立模，綁扎鋼筋。b、同步對稱澆筑砼。砼養生，達到設計強度90且齡期達到5天后準備張拉預應力。c、張拉本塊件縱向預應力束以及前一塊件的橫、豎向預應力束并錨固，壓漿。Step=6 Step=17 1 采用以下 3 個流程循環完成4 號至 6 號梁段的對稱懸澆施工（二個 T同時進行）。a、掛籃主跨側和邊跨側徹底分家，前移掛籃，確定立模標高，立模，綁扎鋼筋。b、同步對稱澆筑砼。砼養生，達到設計強度90且齡期達到5精品資料推薦24 天后準備張拉

39、預應力。c、張拉本塊件縱向預應力束以及前一塊件的橫、豎向預應力束并錨固，壓漿。2 在施工 6 號塊時，注意預埋合龍段的勁性骨架。Step=18 1 安裝邊跨交界墩盆式橡膠支座。2 在已搭好的支架上確定立模標高，綁扎現澆段鋼筋及合龍段預埋鋼筋。3 澆筑兩邊跨 9 號塊件，進行砼養生，作好合龍邊跨的準備。Step=19 1 根據監控單位的意見進行邊跨水箱壓重（根據澆筑的砼數量及橋面臨時荷載確定），中跨跨中則進行相應配重，進行邊跨合龍。2 確定立模標高，立模，綁扎鋼筋。3 同步對稱澆筑邊跨合龍段混凝土，養生，達到設計強度90%且齡期達到 5 天后準備張拉預應力。Step=20 1 加強合龍段混凝土養

40、生，在混凝土強度達到設計強度的90%且齡期達到 5 天后，分批張拉兩邊跨底板縱向預應力束，并錨固、灌漿。2 6#、8#、9#梁段橫、豎向預應力束的張拉、錨固、灌漿。3 對邊跨合龍束進行張拉、錨固、灌漿。Step=21 精品資料推薦25 1 拆除 0#塊臨時支座，解除墩梁臨時固接，完成體系轉換。2 拆除邊跨搭架現澆段支架。3 拆除邊跨掛籃，堆放在原處。Step=22 跨中處掛籃改為合龍段吊架，多于的掛籃構件拆除后放在原處。Step=23 1 安裝、調試中跨合龍吊架。2 立模，綁扎鋼筋，合龍段勁性骨架安放就位。3 中跨合龍段進行水箱壓重，邊跨側則進行相應配重。Step=24 1 勁性骨架合龍鎖定。

41、（合龍溫度不大于20）2 澆筑中跨合龍段混凝土，要求在凌晨完成初凝，澆筑混凝土時進行水箱放水，邊跨側配重不變。3 加強混凝土養生，強度達到設計強度90%且齡期達到 5 天后方能按設計控制應力張拉中跨合龍束，張拉完成后更換為永久夾片錨具錨固、灌漿。4 混凝土強度達到設計強度90%且齡期達到 5天后張拉中跨 6#、7#塊件橫、豎向預應力并壓漿錨固。然后釋放邊跨側配重。Step=25 拆除所有掛籃及吊架，但堆放在原處。Step=26 在混凝土強度達到設計強度90%且齡期達到 5 天后，張拉跨中底精品資料推薦26 板縱向預應力束。Step=27 完成預應力孔道的壓漿Step=28 1 全橋進行二期恒載

42、工程。2 全橋進行動靜載加載試驗。0#塊施工支架及掛籃拼裝步驟如附圖所示。3、邊跨現澆段在進行節段懸澆時，邊跨現澆段采用支架現澆（支架搭設完成后，對現澆支架進行預壓，且預壓重量不小于梁體自重）的形式，從梁端向跨中方向進行澆注，并保證邊跨現澆段與邊跨合攏段相鄰的節段與最后一個懸澆節段齡期相近。4、現澆合攏段箱梁合攏即體系轉化，是控制全橋受力狀態和線性的關鍵工序。全橋分 2 個合攏階段：第一階段合攏邊跨，第二階段合攏中跨，施工順序和過程見附圖。合攏段施工過程中應當特別注意以下幾個問題：A、盡量減小箱梁懸臂日照溫差，注意保溫和保濕，做好混凝土養護工作；B、合攏溫度必須控制在15 到 20 攝氏度之間

43、；C、頂推過程中應當進行位移和頂推力雙控。精品資料推薦27 在邊跨現澆段、最后一個懸澆節段完成后，邊跨合攏段采用吊架現澆合攏。然后張拉邊跨底板束及邊跨合攏束，待合攏段混凝土強度達到設計強度的90%并完成預應力張拉后拆除支架，然后釋放臨時支座實現體系轉換。在邊跨合攏完成后，拆除跨中掛藍、拼裝吊架并合攏中跨。二掛籃設計及受力計算為確保橋下凈空及安全，在經過綜合比選后，決定采用貝雷梁掛籃。（1）0#塊托架設計主線橋右幅 0#塊長 7.3m，頂板寬 16.4m，底板寬 11.4m，梁體根部高度為 2.8m，端部梁高 1.6m，0#塊設計砼數量為 141.22m3，擬采用滿堂支架搭設的托架上進行施工，驗

44、算時全部荷載由滿堂支架承擔，滿堂支架支撐于承臺上。（2）貝雷掛籃受力計算由于主線橋懸臂工作量較少，每個掛籃循環12 次，若考慮三角或菱形掛籃則加工件多，經濟性差，且0#塊長度僅有7.3m，除貝雷桁架掛籃外，其它形式的掛籃拼裝困難，故經過比選，采用貝雷主桁形式掛籃。本橋共配備 1 幅（2 個）掛籃，先施工右幅，后施工左幅。掛籃按右幅橋4#塊設計（設計砼方量為32m3，長 3.3m，均為最大）掛籃及模板自重按400 KN計算，施工荷載 108 KN（按 2 KN/）掛籃主桁驗算：精品資料推薦28 每個掛籃設三片主桁，分別位于中腹板及邊腹板處，邊腹板處的兩片主桁分別由 3 排貝雷組成，中腹板處的主桁

45、由3 排貝雷組成。計算時將主桁視為懸臂梁。前吊點反力2(40.1*26400108)*(0.51.65)8130.53.30.3RKN后吊點反力1R=1550.6-813=737.6m M=8134.1=3333.3 KN m 每片貝雷的彎矩M=3333.3/9=370.4 KNM M=788.2 KN m Q=813/9=90.3 KNQ=245.2 KN 掛籃前端撓度:前吊點由于貝梁彎曲產生的撓度f1=PL3/3EI=813*1000*4.13/3*9*2*1011*2.505*10-2=4.1mm 掛籃前端上橫梁與下橫梁之間的吊帶為8 根32 精軋螺紋鋼筋，考慮到受力不均勻，按6 根計算

46、，計算高度取6 m。精軋螺紋鋼的強度：32813*10168.67856*3.14*0.016MPaMPa精軋螺紋鋼的變形：32112813*10*65.16*2*10*3.14*0.016PLfmmEA掛籃底模前端的總撓度：F=f1+f2=4.1+5.1=9.2f=20前上橫梁、前下橫梁、底橫梁驗算：前上橫梁固定在主桁架前端，采用兩根I32a 工字鋼組合而成。精品資料推薦29 R=813/3=271 KN,F=135.5 KN 支點處彎矩 M=135.51.2=162.6 KN M MPaMMPa1455.1172.692*210*6.1623MPaMPabIQS855.3110*11076

47、*13.0*210*05.67*10*5.135843333118135.5*10*0.8max0.52033*2*2*10*11076*10plFmmmmEI前下橫梁由 6 根32 精軋螺紋鋼懸掛在前上橫梁上，下橫梁用 2根 I32a 工字鋼組成，中部最大跨度 3.8m，而荷載主要分布在腹板處，跨度 1.6m,若視荷載均勻分布，取跨度為3.8m的簡支梁計算。mKNq/6.654.12813mKNqlM?4.1188.3*6.65*8181223118.4*1085.51452*692.2MPaMMPa438124.6*67.05*10*1029 852*0.13*11076*10MPaMPa

48、43411855*65.6*10*3.8420384384*2*2*10*11076*10qlfmmmmEI由于腹板處荷載較為集中，梁高取4#塊梁高 1.83m,則：1.9*0.8*3.3*26*8132*1.88*1.8104.1.1550.6*0.8qKN m為簡化計算視為集中力F=100.30.8=80.2 KN 280.2*1.456.12RKN180.256.124.1RKNmax56.1*0.633.6.MKN m安全max56.1Qkn。安全后下橫梁存在兩種工況，一是掛籃在施工過程中承受掛籃自重，精品資料推薦30 二是在掛籃的行走過程中，后下橫梁最大跨徑下承受掛籃的自重；后下橫梁

49、采用 2 根 I32a 工字鋼組成，由 6 根精軋螺紋鋼錨固于底板上，2 根精軋螺紋鋼錨固于箱梁兩側懸臂頂板上，工況一（施工過程中）受力與前下橫梁基本相同，故僅驗算工況二的受力情況。掛籃在行走過程中下橫梁通過精軋螺紋鋼的懸臂掛在外導梁上，精品資料推薦31 后下橫梁主要承受底模、縱梁及橫梁自重。模板重：1P=3.6 11.42=82.1 KN 縱梁重：2P=1940.5271.1=44.1 KN 底橫梁重：3P=40.527121.2=30.4 KN 后橫梁承受均布荷載：82.15830.47.1.2*12qKN m2211*7.1*12127.8.88MqlKN m3127.8*1092.31

50、452*692.2MPaMPa每根工字鋼承受剪力Q=7.1121/4=21.3 KN MPabIQS1010*11076*13.010*05.67*10*3.21843底模縱梁驗算砼自重：P1=40.126-0.8 2.5 3.3 26=871KN 底模重：P2=3.611.42=82.1KN 縱梁重：P3=4 0.527191.1=44.1KN 均布荷載：mKNq/2.3023.3.1441.82871每根縱梁：mKNqlM?42.331.4*2.302*8*1918*19122Q2*192.302*3=26.2KN=2.6921000*42.33=48.3MPa t=84310*11076

51、*13.010*05.67*10*2.26=12.4 MPa 85MPa mmmmEIqlf20210*11076*10*2*19*38410*1.4*2.302*53845max811344精品資料推薦32 后錨點驗算：后錨點采用 2 根 I32a 工字鋼作為錨梁，通過6 根32 的精軋螺紋鋼錨固于箱梁頂板上，由于螺紋鋼布置于主桁兩側，后錨梁所受彎矩較小，僅驗算精軋螺紋鋼的拉力。813*4.1694.44.8FKN每根精軋螺紋鋼受力為115.7 KN 32115.7*10143.9a785a3.14*0.016MPMP安全系數為 5.4，合格。行走系統：本掛籃采用一次走行到位，掛籃前移時，每片主桁上設一根滾軸，每個滾軸通過4 根精軋螺紋鋼錨固于頂板上，每根螺紋鋼受力約60 KN，而每根螺紋鋼的極限承載力為640 KN 故行走時，精軋螺紋鋼的強度及傾覆穩定性不再驗算。掛籃行走前將滾軸安裝完畢后，松開后錨。其他部位：滑軌平用 2 根 32a槽鋼，每 2m設置錨點一道。外導梁平用 2 根 32#槽鋼對焊，因其受力較小，穩定性驗算略。