1、上海市白龍港污水處理廠擴建二期工程預處理區施工工程w2.3 標粗格柵沉井施工方案編號：版 本 號：發放編號：編制：復核：審核：批準：有效狀態：1 目錄一、編制依據.2二、工程概述.2 三、施工工藝流程.3四、現場管理機構.3 五、施工方案.4 六、安全措施與安全保證體系.342 一、編制依據上海市白龍港城市污水處理廠擴建二期工程粗格柵及進水泵房巖土工程詳細勘察報告工程測量規范（GB 50026-2007）建筑變形測量規范（JGJ 8-2007）給水排水構筑物施工及驗收規范（GBJ 141-90）建筑結構荷載規范(GB 500072002)混凝土結構設計規范(GB 500102002)建筑地基基

2、礎設計規范（GB 500072002）給水排水工程鋼筋混凝土沉井結構設計規程（CECS 137:2002）二、工程概述粗格柵井采用沉井施工，設計尺寸為28.4 48.2 22.2，標高1.4-2、6 的池壁為 1300mm、-2.6-12.3 為 1600mm，沉井池壁刃腳高 4m，隔墻刃腳高 2.5m，整個沉井長寬比接近2：1，且高度較高。下沉穿越的土層復雜，下沉深度大，設計要求三次制作二次下沉，第二次下沉又采用不排水下沉。第一次沉井澆筑標高度為11.0m（框架澆筑至中部梁頂），采用坑外降水，排水下沉至-3.600m 標高，再澆筑 7.6m高池壁（框架澆筑至頂梁頂），第二次采用不排水下沉至設

3、計標高。另在下沉過程中，穿越3 層灰色砂質粉土時，易產生流砂，造成突沉現象。下沉封底后再施工里面的隔墻和上部的框架廠房。詳見平剖面示意：3 沉井 平面 示意 圖沉井 剖 面 示 意 圖第 一節沉 井第 二節沉 井三、施工工藝流程測量放線施工準備沉井基坑處理砂墊層構筑砌筑磚胎模素砼澆筑架立內模綁扎鋼筋搭設架手架架立外模鋼筋加工澆筑砼第二節接高5.5m 第三節接高7.6m 第一節制作5.5m 沉井第二次下沉沉井封底澆筑鋼筋砼底板剩余結構施工降水井施工沉井第一次下沉11.0m 4 四、現場管理機構序號職務姓名職稱主要職責1 項目經理潘國華高級工程師總負責，負責項目施工全過程的管理工作2 項目書記黃東

4、俊政工師負責整個項目施工的文明施工及宣傳工作3 項目常務副經理宋芊工程師負責項目技術管理、技術問題處理及質量控制4 項目總工曹國安工程師協助項目經理進行項目全過程的管理工作5 施工副經理兼安全總監劉瑞工程師負責全施工過程的施工及現場施工安全、質量的控制6 項目總會魏濤會計師負責項目的財務工作7 項目工程部長陳虎成工程師負責現場技術管理和質量檢查工作8 安質部長艾和松助理工程師負責施工現場日常的安全監督和定期檢查、教育9 物設部長李明洋經濟師負責材料的采購、進場、驗收、調度和發放10 辦公室主任周帶娣助理政工師負責項目的后勤保障工作11 試驗員陳杰穎助理工程師負責材料取樣送檢及現場的試驗工作12

5、 預算員范媛媛工程師工程計算及成本核算，按完成工程量報進度款及辦理工程決算五、施工方案5.1 測量放線墊層施工前，根據設計圖紙座標及甲方提供的基準點測量定位，同時在沉井周圍，且在施工影響范圍之外布置座標控制點和臨時水準點，建立的控制點精度為1mm，并填寫測量復核單，由甲方和監理認可，施工過程中控制點加以保護，并定期檢查和復測。在沉井四周設置龍門樁，并用石灰粉劃出。井中心軸線、基坑輪廓線，作為沉井制作和下沉5 定位的依據。5.2 基坑開挖基坑開挖至設計要求起沉標高1.400m，深度 4m左右。基坑按 1：1放坡，其中靠污泥廠區圍墻一側因3.5 萬伏高壓電纜需保護暫按垂直開挖考慮。沉井基坑底面設0

6、.3 0.3m 碎石盲溝，在四個角處設4 個集水井已排明水。底面浮泥清除干凈并保持平整和疏干狀態。基坑開挖采用機械挖土和人工修整相結合，挖土嚴格控制標高，機械挖土采用反鏟液壓挖土機，開挖至距坑底標高30cm 左右時采用人工修坡、平底，防止擾動基地土層，坑底如遇淤泥或松軟土質徹底清除并采用砂性土回填、整平夯實。挖出土方及時運走，不得堆置在坑邊。施工時盡量減少基坑暴露時間。5.3 沉井下沉系數分析計算5.3.1 分析依據1.上海市政工程勘察設計有限公司提供 上海市白龍港城市污水處理廠擴建二期工程 進水泵房巖土工程詳細勘察報告2.上海市政工程設計研究總院提供上海市白龍港城市污水處理廠擴建二期工程設計

7、圖紙3.建筑地基基礎設計規范（GB 500072002）4.給水排水工程鋼筋混凝土沉井結構設計規程（CECS 137:2002）5.夏明耀，曾進倫主編地下工程設計施工手冊6.劉國彬，王衛東主編基坑工程手冊7.建筑結構荷載規范(GB 500072002)6 8.混凝土結構設計規范(GB 500102002)5.3.2 地質資料表 1 基坑開挖深度及基坑圍護影響深度范圍內土層的有關參數層序土層名稱三軸 CU 試驗承載力設計值 fd(kPa)承載力特征值fak(kPa)厚度(m)層底標高(m)總應力有效應力CCU(kPa)CU(kPa)CCU(kPa)CU(kPa)3沖填土1.3 7.4-4.470

8、.98 65 52 3灰色砂質粉土2.5 7.5-7.6-5.3 135 108 灰色淤泥質粉質粘土1.6 5.4-10.9-7.4 3.35 20.885 1.45 31.38 80 64 灰色淤泥質粘土6.7 10.3-19.3-17 11.15 16.7 5.3 28.73 75 60 1灰色粘土8.1 10.3-27.8-26 16.4 16.5 8.45 26.3 85 68 表 2 井壁與土壤的單位面積摩阻力f 值序號土壤名稱f(kPa)序號土壤名稱f(kPa)1 粘土、亞粘土12.5 5 砂礫石15-20 7 2 密度大、含水率低的粘土25-50 6 軟土10-12 3 砂類土1

9、2-25 7 泥漿套3-5 4 砂卵石18-30 表 3 地基土的極限承載力Rj序號土壤名稱Rj(kPa)序號土壤名稱Rj(kPa)1 淤泥100-200 6 軟可塑狀態亞粘土200-300 2 淤泥質粘性土200-300 7 堅硬、硬塑狀態亞粘土300-400 3 細砂200-400 8 軟可塑狀態粘性土200-400 4 中砂300-500 9 堅硬、硬塑狀態粘性土300-500 5 粗砂460-600 5.3.3 分析計算要求1沉井下沉階段下沉系數Kc1.05。2砂墊層承載力是否滿足要求，設計砂墊層厚度與砼墊層寬度。5.3.4 分析計算1下沉系數計算下沉系數 Kc的計算如公式（1）所示：

10、fcTBGK/)(（1）8 式中，G沉井自重（kN）；B下沉過程中地下水的浮力（kN），排水下沉時為零，不排水下沉時取總浮力的70%；Tf井壁與土體間的總摩阻力（kN）；Kc下沉系數，宜根據具體情況在1.051.25 范圍內選用，對位于淤泥質土層中的沉井宜取小值；位于其他土層中的沉井可取較大的值。1）首先需要確定沉井體積V、重量 G 及浮力 B，根據施工圖紙計算得：刃腳體積Vj=所占長方體體積上部挖出長方體體積下部挖出棱臺體積=5475.52-2765.2-1800.42=909.9m3第一階段至 11m沉井體積 V1=刃腳體積+井壁體積+中間墻體積=909.9+1644.16+513=306

11、7.06m3第一階段至 11m沉井重 G1=3067.06 25=76676.5kN 不排水下沉時浮力B1=3067.06 10=30670.6kN 第二階段沉井體積V2=第一階段體積+后增井壁體積+后增中間墻體積=3067.06+1409.28+324-95.76=4704.58m3第二階段沉井重 G2=4704.58 25=117614.5kN 不排水下沉時浮力B2=4704.58 10=47045.8kN 2）確定總摩阻力計算如公式（2）所示：9 fhUTf)5.2(0（2）式中，U沉井外壁周長（m）；h0沉井入土深度（m）；f土與井壁單位面積的摩阻力（kPa）。當下沉深度內有數個土層時

12、，井壁摩阻力按厚度加權平均，即：nnnhhhhfhfhff?.212211（3）式中，f1、f2、fn不同土層的單位面積摩阻力，與沉井入土深度、土的性質、井壁外形及施工方法有關，應根據實驗資料確定，或參照表2 選取；h1、h2、hn不同土層的相應厚度（m）。第一階段沉井中，由于下沉深度為 11 m，根據地質報告所示，第一層沖填土底層深度為10 m，在這一階段中，沉井穿過沖填土層，插入1m 至灰色砂質粉土層。則等效井壁單位面積的摩阻力為11011021?fff，沖填土認為是粘土與亞粘土，其單位面積摩阻力f 查表得 12.5 kPa，灰色砂質粉土層認為是砂類土，其單位面積摩阻力 f范圍在 12-2

13、5 kPa之間。等效井壁單位面積的摩阻力最大值為max12.5 1025 113.64101f?，最小值為max12.5 1012 112.4510 1f?，灰色砂質粉土層單位面積摩阻力與第一階段等效井壁單位面積的摩阻力f 關系如圖 1 所示。10 15202512.513.013.5第一階段等效單位面積摩阻力(kPa)灰色砂質粉土層單位面積摩阻力(kPa)等效單位面積摩阻力與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系圖 1 第一階段等效單位面積摩阻力與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系根據公式（2）可以計算總摩阻力，其最大值為max2(48.228.4)(112.5)13.6417757.27fT最小值

14、為min2(48.228.4)(112.5)12.4516218.31fT第二階段沉井過程中，下沉深度達到16m，將有 4m 進入到下一層灰色淤泥質粉質粘土，這層土可以被近似認為是粘土與亞粘土，其單位面積摩阻力可取為12.5kPa。根據公式（4）繼續確定等效單位面積摩阻力，其變化仍舊只與第二層灰色砂質粉土層單位面積摩阻力有關，其最大值max12.5 1425 214.06102f?，最小值max12.5 1412 212.44102f?，灰色砂質粉土層單位面積摩阻力與第二階段等效井壁單位面積的摩阻力f 關系如圖2 所示。總摩阻力最大值為max2(48.228.4)(112.5)14.06183

15、12.19fT，最小值為min2(48.228.4)(11 2.5)12.4416196.11fT。11 15202512.513.013.514.014.5第二階段等效單位面積摩阻力(kPa)灰色砂質粉土層單位面積摩阻力(kPa)等效單位面積摩阻力與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系圖 2 第二階段等效單位面積摩阻力與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系3）分兩類討論，分別是排水下沉與不排水下沉。第一階段：計算排水下沉時，地下水的浮力B 為 0。則（1）式簡化為：fcTGK/（4）由于灰色砂質粉土層單位面積摩阻力f 范圍在 12-25 kPa之間，則min/76676.5/17757.274.32

16、cfKG Tmax/76676.5/16218.314.73cfKG T計算不排水下沉時，依舊按照公式（1）。G 與 Tf都已經從前文中計算得到，帶入計算式計算，min()/(76676.530670.6)/17757.272.59cfKGBTmax()/(76676.530670.6)/16218.312.84cfKGBT第一階段排水下沉與不排水下沉下沉系數與灰色砂質粉土層單位面12 積摩阻力關系圖，如圖 3 所示。由圖可知，無論排水下沉與不排水下沉，第一階段的下沉系數完全滿足規范的要求，沉井可以正常進行施工，無需做任何優化。15202502468不排水下沉f:TimeKc灰色砂質粉土層單位

17、面積摩阻力(kPa)第一階段下沉系數Kc安全下沉系數KcKc排水下沉圖 3 第一階段下沉系數與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系第二階段：計算排水下沉時，min/117614.5/18312.193.77cfKG Tmax/117614.5/16196.114.26cfKG T計算不排水下沉時，min()/(117614.5 47045.8)/18312.192.26cfKGBTmax()/(117614.5 47045.8)/16196.112.55cfKGBT第二階段下沉系數與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系示意圖見圖 4，如圖所示，第二階段的下沉系數也完全滿足規范的要求，沉井可以正常進行施

18、工，無需做優化。13 15202502468不排水下沉Kc灰色砂質粉土層單位面積摩阻力(kPa)第二階段下沉系數Kc安全下沉系數Kc排水下沉圖 4 第二階段下沉系數與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系2下沉穩定系數計算分析1）為防止沉井在軟土地區發生突沉的可能，還需要對沉井進行下沉穩定系數的分析計算，計算公式如公式（5）所示：1321RRRTBGKfc（5）式中，Kc 下沉穩定系數；R1、R2、R3分別為沉井刃腳踏面、隔墻和橫梁下地基土的反力。按公式jRFRRR321、計算，其中 Rj為各部分支承面積。其中沉井自重 G 與浮力 B 在前面部分已計算得到，各部分的支撐面積根據圖紙計算得，地基土承載

19、力根據表3 所示取值，根據公式（5）得到：第一階段：計算排水下沉時，14 min76676.51.44 17757.27+250(92.80.95+53.2+0.95)cKmax76676.51.48 16218.31+250(92.80.95+53.2+0.95)cK計算不排水下沉時，min76676.5-30670.60.86 17757.27+250(92.80.95+53.2+0.95)cKmax76676.5-30670.60.89 16218.31+250(92.80.95+53.2+0.95)cK第二階段：計算排水下沉時，min117614.51.56 18312.19+400(

20、92.80.95+53.2+0.95)cKmax117614.51.61 16196.11+400(92.80.95+53.2+0.95)cK計算不排水下沉時，min117614.5-47045.80.94 18312.19+400(92.80.95+53.2+0.95)cKmax117614.5-47045.80.97 16196.11+400(92.80.95+53.2+0.95)cK第一、二階段下沉穩定系數與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系如圖 5 及圖 6 所示：15 1520250.51.01.52.0不排水下沉Kc灰色砂質粉土層單位面積摩阻力(kPa)第一階段下沉穩定系數Kc安全下

21、沉穩定系數Kc排水下沉圖 5 第一階段下沉穩定系數與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系1520250.51.01.52.0不排水下沉Kc灰色砂質粉土層單位面積摩阻力(kPa)第二階段下沉穩定系數Kc安全下沉穩定系數Kc排水下沉圖 6 第二階段下沉穩定系數與灰色砂質粉土層單位面積摩阻力關系為防止沉井在軟土地區發生突沉的可能，下沉穩定系數Kc算得范圍應1，從圖中可知，對于不排水下沉可以滿足要求，而排水下沉由于沉井自身重量較大，很可能會有突沉現象發生，需要采取專門的處理措施。2）砂墊層壓力擴散角與地基承載力的關系16 如圖 8 所示為砂墊層壓力擴散角與地基承載力的關系，分別考慮了上一個算例中的三種情況

22、。從圖中可見，當砂墊層擴散角大于40 時，所有情況地基承載力滿足條件。對于砂墊層厚度為4 m，枕墊木長度為3 m 時，對砂墊層壓力擴散角要求最小，只需要30 即可。3）結論從以上的計算分析可以得到如下結論：（1）灰色砂質粉土層單位面積摩阻力的變化對沉井整體的下沉系數影響不大。在排水和非排水條件下，下沉系數Kc都滿足 1.05 的條件，所以無論第一階段或者第二階段都可以很好地下沉。（2）通過對下沉穩定系數的驗算發現，在排水情況下沉井施工，沉井可能會發生突沉的情況，應對這個問題設置應急預案。3沉井刃腳墊層穩定計算分析根據混凝土結構設計規范，按沖切破壞進行驗算，計算公式如下式：00.7lhtmFfu

23、 h(1)式中：lF局部荷載設計值；h界面高度影響系數，當h800mm時取 1.0；tf混凝土軸心抗拉強度設計值；mu臨界街面的周長；局部荷載作用面積的影響系數，可由公式1.20.4s得到，其中s局部荷載作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，小于2 時取 2.1）首先需要確定沉井體積V、重量 G 及浮力 B，根據施工圖紙計算得：刃腳體積Vj=所占長方體體積上部挖出長方體體積下部挖出棱臺體積=5475.52-2765.2-1800.42=909.9 m317 第一階段至 11m沉井體積 V1=刃腳體積+井壁體積+中間墻體積=909.9+1644.16+513=3067.06 m3第一階段至 1

24、1m沉井重 G1=3067.06 25=76676.5 kN 沉井刃腳長 28.4+48.2+24.8+44.6=146m，得沉井單位長度的重量G0=76676.5146=525.18 kN/m。換算成均布荷載，525.18552.820.95qkPaq45h0950圖 1 計算圖把混凝土墊層上的荷載看做均布荷載，刃角寬度為 950mm，取計算長度為 1000mm，計算工況如下(q 為抵抗沖切最大均布荷載)：(1)混凝土等級為 C10 時：0h=100mm，00.70.7 1.00.65 1.04300 100205.95552.820.951lhtmFfu hqkPaAA0h=150mm,0

25、0.70.7 1.00.65 1.04500 150323.29552.820.951lhtmFfu hqkPaAA0h=200mm,00.70.7 1.00.65 1.04700200450.21552.820.951lhtmFfu hqkPakPaAA全部不滿足要求。(2)混凝土等級為 C15 時：18 0h=100mm，00.70.7 1.00.91 1.04300 100288.33552.820.95 1lhtmFfu hqkPakPaAA不滿足要求。0h=150mm,00.70.7 1.00.91 1.04500 150452.61552.820.95 1lhtmFfu hqkPa

26、AA不滿足要求。0h=200mm,00.70.7 1.00.91 1.04700200630.29552.820.95 1lhtmFfu hqkPaAA滿足要求。(3)混凝土等級為 C20 時：0h=100mm，00.70.7 1.01.1 1.04300 100348.53552.820.95 1lhtmFfu hqkPaAA不滿足要求。0h=150mm,00.70.7 1.0 1.1 1.0 4500 150547.11552.820.95 1lhtmFfu hqkPaAA略小于荷載情況，基本滿足要求。0h=200mm,00.70.7 1.01.1 1.04700200761.89552.

27、820.95 1lhtmFfu hqkPakPaAA滿足要求根據計算可知，可以選取混凝土等級為C15，200mm厚；混凝土等級 C20，150200mm厚（滿堂布置），寬度取 3m。5.3.5 結論從以上的計算分析可以得到如下結論：1.灰色砂質粉土層單位面積摩阻力的變化對沉井整體的下沉系數影響19 不大。在排水和非排水條件下，下沉系數Kc都滿足1.05 的條件，所以無論第一階段或者第二階段都可以很好地下沉。2.通過對下沉穩定系數的驗算發現，在排水情況下沉井施工，沉井可能會發生突沉的情況，應對這個問題設置應急預案。3.通過分析砂墊層厚度，墊層砼寬度、厚度與地基承載力的關系，應使用級配良好的砂子，

28、使內摩擦角達到40，并且按施工規程要求密實填砂。根據計算確定刃腳墊層采用C15 素砼墊層，墊層寬度3000mm，厚度 200mm。5.4 鋪筑砂墊層、砼墊層刃腳枕木及砂墊層簡圖C15 砼墊層3000200砂墊層5.4.1 砂墊層鋪筑基坑開挖結束后，經驗收合格，及時鋪筑砂墊層，砂墊層厚度 1.0m，可滿足沉井第一、二節制作對地基承載力的要求。為了保證砂墊層質量，砂墊層采用中粗砂，按每層30cm 分層鋪筑，按 15%的含水量邊灑水邊用平板振動振實，使其達到中密，用環刀法測試干容重，不容重不小于1.56t/m3。鋪填第二層前必須要下層達到要求，方可進行第二層鋪設。20 為防止雨水及泥水等因素對砂墊層

29、質量產生影響，在鋪筑砂墊層前在基坑底部設置盲溝將水集至集水井后由水泵抽出。施工期間連續抽水，嚴禁砂墊層浸泡在水中。5.4.2C15素砼墊層澆筑為了擴大沉井刃腳的支承面積，減輕對局部砂墊層的壓力，在砂墊層上澆筑 C15 素砼墊層，墊層寬度 3000mm，厚度 200mm。砼采用預拌商品砼，采用平板振動器振實。5.5 沉井下臥層承載力驗算5.5.1 第一、二次制作時下臥層承載力驗算第一、二次制作砂墊層及C15 素砼墊層設計中已經過分析計算，滿足要求。5.5.2 第三次制作時下臥層承載力驗算本次下沉采取不排水下沉，地下水位標高為0.62.9m，在高水位埋深取 0.5m，低水位埋深取 1.5m，故在本

30、次施工中水位在0m，在沉井下沉中沉井受水的浮力，下下臥層允許承載力，取8.0t/m2。沉井體積:V=24*（1.6*14.2*2+1.3*4.4*2+1*3+0.8*2*17.1）+48.2*（1.6*14.2*2+1.3*4.4*2+1.2*17.1）=5824.44m3總重:G=5824.44m3*2.5t/m3=14561t 沉井的重量有刃腳下部的持力層和池壁的摩擦阻力承擔。刃腳的底部的持力層面積：21 S1=(1.8*2+1.2)*48.2+(1.8*2+1.4+1.2*2)*24=408.96m2；基 層 的承 載 力 為=8t/m2，施 工 手 冊查 取 池 壁 的 摩 擦 阻力

31、為：f=25kN/m2，池壁與土層的接觸面積：S2=（48.2*2+28.4*2）*(11+7.6)=2849.52m2。地下水對沉井的浮力:F水=5824.44m3*1.0t/m3*0.7=4077.11t 池壁和刃腳底部的承載力與水對沉井的浮力總和：F=S1*+S2*f+F水=8*408.96+2.5*2849.52+4077.11=14472.59 略小于沉井重量G=14561t，考慮到沉井下沉，地基土承載力會隨著刃腳的擠壓而增大，承載力符合要求。5.5.3 沉井制作與下沉第一節制作：制作高度5.5m，即標高 1.46.9m；第二節制作：制作高度5.5m，即標高 6.912.4m；第三節

32、制作：制作高度7.6m，即標高 7.9+7.6=15.5m。22 沉井制作示意圖 5.55.6.起吊運輸設備、腳手架、模板及鋼筋工程5.6.1.起吊運輸設備根據實際情況，沉井結構在制作及下沉階段，采用塔吊運輸，具體詳見塔吊專項施工方案。5.6.2 腳手架工程腳手架是直接在沉井外的素砼墊層上搭設的。在沉井制作期間，由于沉井可能出現不同程度的沉降，為安全起見，內、外腳手與井壁脫離，距離約 30cm。腳手架立桿、橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、斜撐桿等均選用 483.0 毫米扣件式腳手架鋼管。因腳手架不承受結構自23 重，僅承受施工人員、工具和小型設備荷載，作為砌筑腳手架考慮，按雙排腳手架施工。1）

33、外、內腳手架縱向間距1.20米，橫向間距 1.0米。2）水平桿間距（步距）1.80米搭設。掃地桿離地面高度20 厘米。剪刀撐與地面夾角4560之間，剪刀撐寬度不小于4 跨，且不小于6.0 米。搭設支架過程中要及時設置剪刀撐、斜撐桿，以免搭設過程中發生偏斜和傾倒。3）腳手架分次搭設，順沉井的升高而逐層升高。每次層面需低于待澆注混凝土的頂面0.50 米左右。同時配有防護欄桿，欄桿高1.20米。4）立桿接長除頂部采用搭接外，其余各層各部接頭必須采用對接扣件連接。立桿搭接長度不得小于1.0 米，且必須采用不少于2 個旋轉扣件固定。對接扣件要交錯布置，即相鄰兩立桿的接頭不要設置在同步內。5）頂層水平桿與

34、立桿的結合點采用雙扣件。縱向水平桿的搭接長度不得小于 1.0 米，并采用 3 個旋轉扣件予以等距離固定。6）由于腳手架搭設是靠扣件螺栓緊固完成的。因此，每個節點的扣件螺栓在施工中都必須用測力扳手進行檢查。腳手架搭設完成后，必須經安全、質量聯合檢驗合格后方可進行模板施工。7）內、外均設置一道傾斜角為40的走道。走道踏腳面必須設有防滑條，并防護欄桿，欄桿高1.20米。5.6.3 模板工程沉井刃腳支設在磚砌體支座上，刃腳底模用水平尺進行校平，使之24 保持在同一水平面上。井壁模板的施工順序是：支設內模綁扎鋼筋支設外模，井壁采用14 的圓鋼作為對拉螺栓，間距600600mm，井壁模板采用定型竹膠膜。井

35、的內模分節安裝，井內模保持垂直，外模跟著內模支立，不得內外傾倒，以保證外壁面平正垂直以及井壁厚度均等。5.6.4 鋼筋工程鋼筋進場需經抽樣檢驗合格，并按規格分類掛牌。要嚴格按先檢驗后使用的原則，確保鋼筋材料質量。刃腳井壁部分的鋼筋，井壁預埋筋與隔墻鋼筋連接，一律采用焊接接頭，焊接頭為雙面焊，焊縫長度不小于 5d，其余綁扎搭接，接頭位置相互錯開。鋼筋半成品要做好標識，做好成品保護，防止鋼筋變形、油污和誤用。12以下鋼筋采用綁扎搭接，在綁扎鋼筋時，為了保證鋼筋間距準確，井壁雙層筋1.51.5m 設16扒距筋（須用雙根22#鉛絲綁扎）控制間距。封底架設在1.5 1.0m 間距設置的 22 馬凳鐵上。

36、保護層由75#水泥砂漿墊塊控制，所有墊塊的平面尺寸為 5050mm，墊塊中須埋入20#鉛絲。5.6.5 施工縫處理施工縫砼表面上，鑿毛和沖洗干凈，并保持濕潤但無積水；澆筑前，施工縫處先鋪一層與砼配合比相同的水泥砂漿，其厚度宜為1530mm。5.6.6 沉井下沉施工本工程沉井分兩次下沉，第一次下沉采用排水下沉，第二次下沉采用不排水下沉。排水下沉取土方式為沖抓式挖掘機取土，自卸汽車外運；不排水下沉為吸砂泵配合水力沖挖取土。25 1）井外降水詳見降水施工專項方案2）下沉施工（1）沉井下沉前準備下沉時沉井第一節強度達到設計強度，第二節達到 70%設計強度方可下沉。下沉前先鑿除刃腳素砼墊層和磚胎模，墊層

37、拆除先內后外對稱進行，并用吊車抓斗將井內碎磚清理干凈。在沉井四周井壁上畫出測量標尺寸、并設立水平指示尺。（2）下沉措施主要有：a.出土順序由內向外：先取內圈井格，再取分批取外圈井格，根據下沉情況掏除底梁下的土，最后形成全刃腳支承的大鍋底，使沉井安全下沉，由于本工程的下沉系數偏大，可依實際情況保留部分底梁下土塞，防止沉井突沉。b.嚴格控制刃腳外土塞，為保證沉井受力均勻，內部應力沒有集中現象，在刃腳全支承不能滿足下沉要求時，需在刃腳處取土，做到均勻、對稱、層層剝離，循序漸進；但在淤泥質粉質粘土中下沉時，不宜搗刃腳。c.通過光學儀兩種手段對下沉量，四角高差，偏位進行測量，及時了解下沉速度，并進行糾偏

38、，當沉井達到允許偏差值1/4 時必須糾偏。確保沉井在初始下沉階段形成良好的下沉軌道。d.觀測水位情況，嚴防涌砂現象的發生。26 e.對周圍建構筑物等布點監測，隨時掌握由于沉井下沉引起的環境影響問題。f沉井起沉階段，當素砼墊層敲拆后，沉井重心偏高，沉井井壁的四周無摩擦力，沉井的下沉系數很大，掏挖刃腳下的磚土若不均勻，將會成沉井很大的傾斜，所以在沉井挖土前，沉井的刃腳處先采用全面同時分層掏挖，挖除的土方先集中在各倉底中央，讓沉井逐漸下沉部分，使沉井刃腳埋在土層中，降低沉井重心。由于沉井在初期下沉過程中，下沉系數較大，故采取擠土下沉。（3）無水下沉階段無水下沉階段采用沖抓式挖掘機（2 臺）由沉井中間

39、開始分層逐漸挖向四周，每層挖土厚0.40.5m，沿刃腳周圍保留0.5 1.5m 寬的土堤，然后再沿沉井壁每23m一段向刃腳方向逐層全面、對稱（以平面幾何重心線為對稱軸）、均勻的削薄土層，每次削 510cm，當土層經不住刃腳的擠壓而破裂，沉井便在自重作用下均勻垂直擠土下沉，而不產生過大傾斜。如下沉很少或不下沉，可再從中間向下挖0.4 0.5m，并繼續分層向四周均勻掏挖，使沉井平穩下沉。當在有隔墻井孔內挖土，為使其下沉均勻，分格間挖土高差不得超過1m。刃腳下部土方邊挖邊清理。（4）有水下沉階段當沉井沉入底下水開挖后，轉入不排水下沉法，設置46 臺吸砂泵配合水力沖挖，此時需經常向井內灌水，維持井內的

40、水位高出井外水位（地下水）12m，以免發生涌砂現象。同時注意合理安排吸泥設備，保證大鍋底的形成；吸泥機排水量大，為保持井內外水位平衡，用低壓27 水泵向井內補水；吸泥管口離開泥面高度一般為1525cm，水槍壓力大于 2.0MPa。潛水員水下沖吸泥主要操作程序為用高壓水槍把井內所取的土沖成漿糊狀，再用吸泥機吸除；潛水員水下沖吸泥時，必須嚴格控制井內水位，不低于地下水位。3）下沉糾偏在沉井下沉過程做到，刃腳標高每班至少測量一次，軸線位移每天測一次，當沉井每次下沉穩定后進行高差和中心位移測量。沉井初沉階段每小時至少測量一次，必要時連續觀測，及時糾偏，終沉階段每小時至少測量一次，當沉井下沉接近設計標高

41、時增加觀測密度。尤其是本工程中沉井開始時的下沉系數較大，在施工時必須慎重，特別要控制好初沉，盡量在深度不深的情況下糾偏，符合要求后方可繼續下沉。下沉初始階段是沉井易發生偏差的時候，同時也較易糾正，這時以糾偏為主，次數可增多，以使沉井形成一個良好的下沉軌道。下沉過程中，做到均勻，對稱出土，嚴格控制泥面高差，當出現平面位置和四角高差出現偏差時及時糾正，糾偏時不可大起大落，避免沉井偏離軸線，同時注意糾偏幅度不宜過大，頻率不宜過高。由于沉井長寬比較大，在下沉過程中容易因兩側出土不均勻，土體扭轉力矩過大，產生扭轉。因此在下沉中嚴格注意沉井頭尾兩側均勻出土，不使沉井下沉過程中受到較大扭轉力矩。沉井在終沉階

42、段以糾偏為主，在沉井下沉至距設計標高1m以上時基本糾正好，糾正后謹慎下沉，在沉井刃腳接近設計標高30cm以內時，28 必須不再有超出容許范圍的位置及方向偏差，否則難于糾正。1、造成沉井產生傾斜偏轉的常見原因：a、沉井刃腳下土層軟硬不均勻；b、沒有均勻除土下沉，使井孔內土面高低相差很多；c、刃腳下掏空過多，沉井突然下沉，易于產生傾斜；d、刃腳一角或一側被障礙物擱住，沒有及時發現和處理；e、由于井外棄土或其他原因造成對沉井井壁的偏壓；2、糾偏方法沉井在下沉過程中發生傾斜偏轉時，根據沉井產生傾斜偏轉的原因，可以用下述的一種或幾種方法來進行糾偏。確保沉井的偏差在容許的范圍以內。a.偏除土糾偏沉井在入土

43、較淺時，容易產生傾斜，但也比較容易糾正。糾正傾斜時，一般可在刃腳高的一側抓土，必要時可由人工配合在刃腳下除土。隨著沉井的下沉，在沉井高的一側減少刃腳下正面阻力，在沉井低的一側增加刃腳下的正面阻力，使沉井的偏差在下沉過程逐漸糾正，這種方法簡單，效果較好。糾偏位移時，可以預先使沉井向偏位方向傾斜。然后沿傾斜方向下沉，直至沉井底面中軸線與設計中軸線的位置相重合或接近時，再將傾斜糾正或糾至稍微向相反方向傾斜一些，最后調正至使傾斜和位移都在容許范圍以內為止。29 b.壓重糾偏在沉井高的一側壓重，最好使用鋼錠或生鐵塊，這時沉井高的一側刃腳下土的應力大于低的一側刃腳下土的應力，使沉井高的一側下沉量大些，亦可

44、起到糾正沉井傾斜的作用。這種糾偏方法可根據現場條件進行選用。c.沉井位置扭轉時的糾正沉井位置如發生扭轉，可在沉井偏位的二角偏出土，另外二角偏填土，借助于刃腳下不相等的土壓力所形成的扭矩，使下沉過程中逐步糾正其位置。5.6.7 沉井封底、底板1）沉井封底封底采取水下砼封底措施，封底為C20 素砼，厚度 2.5m，面標高為-13.5m，封底標高為-16.00m。封底前進行沉降觀測，在8 小時內沉降量不超過 10mm 方可封底。每個分隔倉配置2 只導管，另適當準備幾根備用導管。封底時泵房井采取分格、對稱、分批、均衡的原則進行封底作業嚴格按照設計和規定要求進行，確保大體積水下混凝土澆筑的質量。封底時保

45、持沉井內外水位平齊，杜絕因水頭差影響封底質量。1、封底前的準備工作導管上部用 23節長度為 1m左右短管組成，導管提升后便于拆卸，其余部分導管為減少接頭漏水現象，可用長導管組成，其最下部一節底端不能帶有法蘭盤，以免破壞水下砼和管端部的防水效果，導管內壁表面應力求圓滑，誤差小于2mm，導管有足夠抗拉強度，能承受導管自30 重和盛滿砼后的總重量，拼接后試驗拉力不小于上述總量2 倍。2、清基沉井在下沉距設計標高2m 時，結合封底要求控制基底土塞高度，確保砼封底厚度，由潛水員配合測量出土面高度，繪制出土面高程圖，進行針對性清基。3、拋石和找平根據土面高程圖，先拋一層塊石，再拋碎石由潛水員配合找平，達到

46、設計要求封底標高。4、設備準備導管采用 250 無縫鋼管，絲口連接，保證有足夠的強度和剛度。導管安裝時每個接口內放置兩根密封圈，確保不漏水。導管拼裝長度約2425m，用塔吊起吊。每根導管配一只2.5m2m2m 的料斗儲備，保證有 10m3 的砼初灌量。5、沉井封底施工方法施工時，導管底距井底土面3040cm，在導管頂部布置 1.5m3左右的漏斗，以確保澆筑時的下料需要。在漏斗的頸部安放球塞，并用繩索或粗鐵絲系牢。球塞安放時球塞中心在水面以上，在球塞上部先鋪一層稠水泥砂漿，使球塞潤滑后，再澆砼。漏斗先盛滿坍落度較31 大的砼，然后將球塞慢慢下放一段距離。澆筑時割斷繩索或粗鐵絲，同時迅速不斷向漏斗

47、內灌入混凝土，此時導管內和球塞，空氣和水受混凝土重力擠壓由管底排出，砼在管底周圍堆成圓錐狀，將導管下端埋入砼內。為了達到要求的砼擴散半徑，砼坍落度一般為2022cm，在開始澆筑時，為了保證導管底部立即被砼堆包圍埋住，坍落度可適當減少。在水下砼澆筑過程中，導管的提升也是一個關鍵問題，做到慢提快落，并嚴防將導管拔出混凝土外的事故發生，導管插入砼內深度一般控制在1m 以上為宜，當漏斗已達到最大高度不能再提升時，可拆卸上部的短管，以縮短導管的長度。為此，當導管內的砼下降到預備拆卸的管節下口時，迅速降低導管，使砼停止從導管內流出，然后進行拆除工作。拆除短管的時間控制在2030 分鐘。待漏斗內繼續裝漏砼后

48、，方可將導管提高恢復澆筑工作。在水下砼澆筑過程中，經常不斷測量水下砼面的上升情況，以及擴散半徑和施工進度，并根據測量資料控制導管的埋入深度。沉井規模較大宜采用分格進行，封底時采用對稱、平衡的原則。2）底板施工底板厚 1.2m，面標高-12.3m。封底砼達到一定強度后，可進行底板施工，在澆筑鋼筋砼底板前，將新光砼接觸而鑿毛，并洗刷干凈，鋼筋砼底板鋼筋與井壁予留鋼筋宜采用電焊接頭，澆筑底板砼時對稱進行，在鋼筋砼底板強度達到設計強度之前，從集水井內不間斷抽水，待沉井鋼筋砼底板達到設計強度后，停止抽水。32 沉井底板施工完畢后，隨即進行沉降觀測，頻率為半月一次。如發現由較大沉降立即采取有關措施進行補救

49、。5.6.8 測量控制與觀測1）平面位置控制方法（經緯儀法檢查）將經緯儀架設在沉井外部地面的中心控制點上檢查設在沉井頂部的中心控制線。沉井頂部中心控制點是在每節井段砼澆筑前測設到每節井段上口壁上。2）高程控制方法（水準儀法檢查）沉井下沉前，用鋼尺實測各標高控制點的井座高度，計算該點位的設計高程。下沉中用S3 水準儀檢查各點的實際高程，計算出下沉高度和傾斜度。3）垂直度控制方法（垂球法檢查）沉井下沉前，在沉井內壁上彈出垂直軸墨線（以模板控制線分割），上端掛線墜，下端安裝標板。4）沉降觀測與控制挖土中以垂直度觀測為主，通過控制單向井壁垂直度和對稱軸兩側井壁垂直度之差（不大于 30mm）來保證沉井的

50、平面位置和刃腳高差（即保證沉井均勻下沉）。沉井下沉中加強平面位置、垂直度和高程（沉降值）的觀測，每2h 一次以防超沉。設專人進行觀測并做好記錄，如有傾斜、位移、扭轉，及時通知值班隊長，由值班隊長指揮操作人員糾正，使偏差控制在允許范圍以內。5.6.9 主要機械設備及勞動力投入計劃表33 主要機械設備及勞動力投入計劃表序號設備名稱單位數量型號功率（KW）備注1 塔吊臺1 2 鋼筋切斷機輛2 3 鋼筋對焊機臺1 4 電焊機臺2 5 沖抓式挖掘機臺2 6 自卸式汽車輛20 7 鋼筋彎曲機臺2 8 水準儀臺4 S3 9 全站儀臺1 尼康10 柴油發電機1 120KW 備用11 振動棒臺4 11 平板振動

51、夯臺2 勞動力計劃表序號工種數量工作范圍備注1 工長8 現場協調，指揮。人員調配2 操作工4 吊車，挖機等施工34 3 安全員2 現場安全4 記錄員4 數據記錄5 焊工8 鋼筋的焊接6 鋼筋工15 綁扎鋼筋7 普工50 機動工作8 電工2 配合樁機施工及現場施工用電用水9 試驗工1 負責砼計量及檢驗10 測量工2 配合壓樁檢查及放樁位與軸線11 泥水工10 支拆模板、砼澆筑12 保衛2 現場保衛六、安全措施與安全保證體系6.1 安全措施（1）參加施工的工人，要熟悉本工種的安全技術操作規程。操作中，堅守崗位，嚴禁酒后操作。（2）電工、焊工、各種操作工須經過專門訓練，考試合格發給操作證，方準獨立操

52、作。（3）正確使用個人防護用品和安全防護設施。進入現場，必須載安全帽，距地面三米以上要有防護欄桿、檔板或安全網。安全網、安全帽按規定使用，定期檢查，不符合要求的嚴禁使用。（4）施工現場的洞、坑、溝等危險處，要設有蓋板、圍欄、安全網等防護設施及明顯標志。（5）施工現場的各種機具設備、材料、構件、設施等要按施工平面圖堆放、布置，保證現場整潔。（6）施工現場要設消防栓，備有足夠的、有效的滅火器材、用水方便，道路暢通。木工棚、鋼筋加工車間、宿舍區要設滅火器和砂箱；焊接、切割等明火作業選在安全地點，由專人負責。嚴禁在易燃、易爆品的附近用火或吸煙。35（7）施工現場設有保衛，做好“四防”。（8）現場的安全

53、設施、安全標志和警示牌，非經現場施工負責人同意，不得擅自拆動。（9）不得光腳或穿拖鞋高跟鞋進入施工現場；不穿裙子進入作業；不準在施工時任意拋擲工具、物件；不準在作業時打鬧、戲耍。（10）高空作業衣著要靈便，帶安全帶，禁止穿硬底和帶釘、易滑的鞋；傳遞物品禁止拋擲。（11）六級以上大風和雷雨天，停止高空作業。6.2 安全保證體系1）公司各級領導在牢固樹立“安全第一，預防為主”的思想，堅決貫徹“管生產必須管安全”的原則，把安全生產放在重要議事日程上，作為頭等大事來抓，并認真落實“安全生產，文明施工”的規定。2）建立健全并全面貫徹安全管理制度和各崗位安全責任制，根據工程性質、特點成立三級安全管理機構。

54、每月召開一次會議，部署安全管理工作和改善安全管理技術措施。項目經理部安全領導小組，每周召開一次會議，具體檢查各部存在的安全隱患問題，提出改進安全技術問題，落實安全生產責任制和嚴格控制工人按安全操作規程作業，確保施工安全生產。項目經理部安全值日員，每天檢查工人上、下班是否佩戴安全帽和個人防護用品，對工人操作面進行安全檢查，保證工人能按安全操作規程作業，及時檢查安全存在問題，幫助消除安全隱患。3）安全技術有針對性，現場內的各種材料施工設施須按施工平面圖進行布置，現場的安全、衛生、防火設施要齊全有效。4）要切實保證職工在安全條件下進行作業。施工中搭設的各種臨時設施，均要符合國家規程和標準。在施工現場

55、安裝的機電設備要保持良好的技術狀態，嚴禁帶“病”運轉。一切機電設備的安全防護裝置要齊全靈敏、有效。5）加強對職工的安全技術教育，堅持制止違章指揮和違章作業，凡進入施工現場的人員，必須戴安全帽，高空作業系安全帶，施工現場的危險部位要設置安全色標、標語和宣傳畫，隨時提醒職工注意安全。36 6.3 安全管理制度1）建立安全生產責任制。施工企業各級領導在管理生產的同時，必須負責管理安全工作，逐級建立安全責任制度，使落實安全生產的各項規章制度成為全體職工的自覺行動。2）建立安全技術措施計劃，包括改善勞動條件，防止傷亡事故的各項技術組織措施，創造一個良好的安全生產環境。3）建立安全生產教育制度，對新進場工

56、人進行三級安全教育、上崗安全教育，特殊工種安全技術教育（如機械操作等工種的考核教育），變換工種必須進行變換工種教育，方可上崗。工地建立職工三級教育登記卡和特殊作業、變換工種作業登記卡，卡中必須有工人概況、考核內容、批準上崗的職工個人簽字、進行經常性的安全生產活動教育。4）建立安全生產的定期檢查制度。企業在施工生產中，為了及時發現事故隱患，堵塞事故漏洞，防患于未然，須建立安全檢查制度。安全檢查工作，工地項目部每月定期進行一次，項目部每旬定期進行一次，班組每日上班前檢查。要以自查為主，互查為輔。以查思想查制度、查紀律、查領導、查隱患為主要內容。要結合季節特點，開展防雷電、防坍塌、防高處墜落、防中毒

57、等“五防”檢查。安全檢查要貫徹領導與群眾相結合的原則，做到邊檢邊改。5）建立傷亡事故的調查和處理制度。調查處理傷亡事故，要做到“三不放過”，即事故原因分析不清不放過；事故責任者和群眾沒有受到教育不放過；沒有防范措施不放過。對事故和責任者要嚴肅處理。對于那些玩忽職守，不顧工人死活，強迫工人違章冒險作業，而造成傷亡事故領導者，一定要給予紀律處分，嚴重的依法懲辦。我方建議：沉井在下沉時，在沉井內外土自重壓力差、沉井下沉摩擦力及地下水滲流等因素作用下易產生涌土現象，同時該沉井體量較大，影響半徑較遠。設計距離沉井外側12m 為單排水泥攪拌樁止水，單排抗折性較差，為了避免因沉井下沉產生側動力導致斷樁現象，從而使止水帷幕外側的水從斷樁處滲流導致事故，因此我方建議將單排水泥攪拌樁改為雙排，以提高樁體整體抗折強度，確保施工質量。37 方案一沉井850水泥攪拌樁止水帷幕給水管3.5萬V高壓電纜圍墻800厚地下連續墻注：本圖比例僅為示意11起沉標高1.400800厚地下連續墻起沉標高1.400850水泥攪拌樁止水帷幕4.700221-12-24.700800厚地下連續墻圍墻高壓線纜覆土清除暴露，以便觀測-17.5-31.6-17.5-17.6