1、重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程通航條件論證研究報告目錄1 概 述11.1工程概況11.2任務依據11.3論證地點及范圍21.3.1 論證地點21.3.2 論證范圍21.4論證的主要內容和手段22 工程址區的自然條件32.1 氣象條件32.2 水文泥沙62.3 工程地質83 航運現狀及發展規劃113.1本河段航道現狀及發展規劃113.2本河段港口現狀及發展規劃153.3本河段航運現狀及發展規劃163.3.1 航運現狀163.3.2航運發展規劃184 工程河段河床演變分析204.1工程建設前河床演變情況204.1.1 河道概況204.1.2 河床演變情況204.2工程建設后河床演變

2、分析224.2.1 工程布置方案224.2.2工程建設后水位變化分析265三峽成庫后工程河段通航條件分析275.1水庫按156m方案運行時航道條件的變化情況275.2水庫按175m方案運行時航道條件的變化情況285.3三峽建庫后工程河段航線變化情況286 工程對通航條件的影響306.1 航道概況306.2航道水勢306.3設計通航船隊306.4 通航水文標準316.5船舶航路326.6 工程建設后對水流條件的影響326.7 工程對航道尺度的影響346.8 工程對船舶航行的影響356.9 工程對港區船舶作業的影響357 結論和建議367.1 報告的主要研究結論367.2 問題與建議36結語37主

3、要參考文獻381 概 述1.1工程概況重慶XX發電廠（2300MW）新建工程規劃容量為2300MW燃煤機組，廠址位于長江右岸的XX土家族自治縣西沱鎮境內，工可報告中提供有慶中庵和方家灣兩個廠址供比選，電廠取水水源為長江三峽庫區，取水點位于長江右岸的江家槽河段。慶中庵廠址的躉船取水方案為推薦方案，本報告著重對該方案進行通航條件論證。根據重慶XX發電廠（2300MW）新建工程可行性研究總報告，重慶XX發電廠（2300MW）新建工程取水泵船總長33m，擬占用岸線100。1.2任務依據為使電廠的取水口位置選取合理，工程布置方案和取水工程的結構設計方案能較好的滿足該河段國家規定的通航技術要求，受重慶大唐

4、國際XX發電有限責任公司委托，我院承擔了重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程的通航條件論證研究工作。本次研究工作的主要依據文件和資料如下：(1) 交通部交基發1994906號文件 1994年(2) 內河通航標準（GB50139-2004） 2004年(3) 內河航道維護技術規范（JTJ 28794）1994年(4) 重慶XX發電廠（2300MW）新建工程可行性研究總報告，西南電力設計院，2006年3月(5) 重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程通航條件論證合同書，重慶大唐國際XX發電有限責任公司，長江重慶航運工程勘察設計院，2006年4月。1.3論證地點及范圍1.3.1 論

5、證地點重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程所在地，即XX土家族自治縣西沱鎮位于重慶市的東部偏南，距離重慶市187km,東與湖北恩施接壤，北接重慶忠縣，南有重慶彭水縣，西距涪陵約87km，取水口距離XX縣城約92km，由長江水道至涪陵距離約135km。1.3.2 論證范圍本報告論證范圍為航道里程385.1公里附近的100m范圍（坐標x=65209.150, y=19774.786; x=65257.480,y=19862.331）。1.4論證的主要內容和手段本次通航條件論證主要根據重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程布置方案進行不同水位期的航道條件分析，從而論證重慶XX火電廠

6、2300兆瓦機組新建工程取水工程對長江航道的影響，并根據影響情況提出相應的解決方案。西南電力設計院在重慶XX發電廠（2300MW）新建工程可行性研究總報告提出了慶中庵和方家灣兩處比選方案，其中慶中庵廠址的躉船取水方案為推薦方案，本報告將采用原型數值計算方法對該推薦方案取水位置的航道水流條件、航道尺度、船舶航線調整等方面進行綜合論證。本報告分別選擇2004年4月、10月和2005年4月、11月的庫區斷面觀測資料，分析工程前后相應的水位、流速、比降、河床沖淤等變化值進行通航條件的論證分析。2 工程址區的自然條件2.1 氣象條件XX縣地處四川盆周山地，屬中亞熱帶濕潤季風氣候區，終年氣候適宜，雨量充沛

7、，光、熱、水同季，日照不足，垂直氣候差異大。其氣候特點：春季回暖早，升溫快，但不穩定，有寒潮；夏季長，無酷熱，多伏旱，暴雨強度大；秋季短，有低溫，雨量大，陰雨多；冬季遲，無嚴寒，雨水少，有霜雪，日照缺，有冰、雪、霜、凍等。 根據XX縣氣象站設計風速計算成果和大風調查資料，廠址離地10m高30年一遇10min平均最大風速為26.0m/s，50年一遇10min平均最大風速為29.5m/s。 根據XX縣氣象站20002004年夏季（6、7、8月）逐日平均濕球溫度進行累積頻率計算，求得頻率10的濕球溫度為25.9，相應日期的氣象要素成果見表1。XX縣氣象站頻率10的日平均氣象要素表1 項 目年.月.日

8、氣 壓（hpa）干球溫度（）相對溫度（）風 速（m/s）2000.7.19961.129.0772.32000.8.7969.728.6800.32000.8.13967.629.0800.72000.8.14966.829.2791.02001.7.30965.828.6811.32002.6.21959.829.2771.0 XX縣氣象站多年氣象特征值成果如下：XX縣氣象站多年氣象特征值表2 平均氣壓（hpa）975.2 最高氣壓（hpa）1000.81993.12.16 最低氣壓（hpa）951.01991.5.24 平均氣溫（）18.1 最高氣溫（）42.62001.8.7 最低氣溫（

9、）2.91961.6.17 平均相對濕度（）80 最小相對濕度（）101965.3.15 年平均降水量（mm）1200.1 年最大降水量（mm）1602.21993 年最小降水量（mm）886.61988 一日最大降水量（mm）171.81982.7.17 一小時最大降水量（mm）75.61997.8.8 10分鐘最大降水量（mm）21.21996.8.11 20分鐘最大降水量（mm）35.61996.8.11 最長連續降水日數（d）151989.10.2611.9 最長連續降水量（mm）125.1 最大一次連續量（mm）357.31982.7.1618 年平均蒸發量（mm）1020.8 年最

10、大蒸發量（mm）1155.21990 年最小蒸發量（mm）796.01976 平均風速（m/s）0.9 最大風速（m/s） 201966，1973 年最多日照時數（h）1547.11978 年最少日照時數（h）786.91982 年平均日照時數（h）1322.8 年最多日照百分率（）351978 年最少日照百分率（）191982 年平均日照百分率（）30 最多積雪日數（d）21977.1.2930 最少積雪日數（d）0 最長一次大風持續時間（h）3.51997.9.1 16：2816：492.2 水文泥沙在天然情況下，工程河段洪水期水位暴漲暴落，洪峰歷時短而升降大，枯水期水位相對平穩，歷時較長

11、。該河段的床面形態和水流條件也相對較為復雜，長江上游徑流主要來自金沙江、岷江、沱江、嘉陵江和烏江等河流，而懸移質泥沙主要來源于金沙江和嘉陵江。19912005年與1990年前相比，長江上游水量變化不大，但輸沙量減少明顯。19912005年寸灘站年均徑流量和懸移質輸沙量分別為3374億m3和3.14億t，與1990年前相比，徑流量減少約4%，但輸沙量減少約34%。其中尤以嘉陵江減沙最為明顯，19912005年北碚站年均徑流量和輸沙量分別為557億m3和0.357億t，與1990年前的均值相比，徑流量也減少了19%，輸沙量減少幅度達到79%。從1991年至2004年，長江泥沙一直趨于減少，2005

12、年輸沙量較2004年有所增加，但較多年平均仍是呈現減少，長江挾帶泥沙呈現“大水大沙，小水小沙”的特點。三峽工程的興建后改變了工程河段天然情況下水文條件，蓄水后每年的最低水位出現在水位消落期的5月份，低水位較天然情況有所抬高，根據三峽工程施工進展情況，可將庫區蓄水階段劃分為四段。（） 天然及一、二期導流期：2002年以前，水庫不蓄水；（） 三期導流期：20032006年，壩前水位按汛期（69月）135m，枯期（10次年5月）139m運行，水庫對該河段水位無調蓄；（） 初期蓄水期：20072009年，壩前水位按156-135-140m方案調度，工程河段將處于常年庫區；（） 正常蓄水期：2009年以

13、后，壩前按175-145-155方案調度，工程河段處于常年庫區。根據三峽入庫控制站清溪場站、出庫控制站黃陵廟站水文觀測資料統計分析，2003年6月2005年12月，三峽入庫（清溪場站）懸移質泥沙6.28億t，出庫（黃陵廟站）懸移質泥沙2.51億t。不考慮三峽庫區區間來沙，水庫淤積泥沙3.77億t，水庫排沙比為40%。其中：2003年612月，三峽入庫站清溪場站懸移質輸沙量為2.08億t，黃陵廟站為0.84億t，因此2003年612月庫區淤積泥沙約1.24億t，水庫排沙比40%。2004年112月，三峽入庫站清溪場站懸移質輸沙量為1.66億t，黃陵廟站為0.637億t，因此2004年112月庫區

14、淤積泥沙約1.02億t，水庫排沙比38%。2005年112月，三峽入庫站清溪場站懸移質輸沙量為2.54億t，黃陵廟站為1.03億t，因此2005年112月庫區淤積泥沙約1.51億t，水庫排沙比41%。表3 常年庫區淤積量時期清溪場入庫沙量（億t）黃陵廟出庫沙量（億t）庫區淤積量（億t）排沙比2003（6-12）2.080.841.2440%20041.660.6371.0238%20052.541.031.5141%水庫泥沙淤積以寬闊段為主，其泥沙淤積占總淤積量的95%，窄深段淤積相對較少或略有沖刷。庫區淤積泥沙主要集中在主槽內，其淤積量占總淤積量的79%。從泥沙淤積量沿程分布來看，越往壩前，

15、泥沙淤積強度越大。其中近壩段（大壩至廟河）2003年3月2005年10月淤積泥沙約6500萬m3，但絕大部分淤積于天然狀況下的住航槽內，多在90m高程以下。從庫區河床縱剖面變化來看，2003年3月2005年10月深泓淤積較大的多集中在近壩段、香溪寬谷段、臭鹽磧河段、濫泥灣河段、土腦子河段等區域，庫區深泓縱剖面總體呈淤積態勢，最大淤積厚度為53.4m（壩上5.6km，S34斷面）；其它河段深泓變化不大，絕大部分在5m以內，三峽庫區縱剖面仍然呈鋸齒狀分布。下圖為蓄水前后水庫典型斷面變化圖。 圖1庫區典型斷面沖淤變化圖2.3 工程地質工程所在區域為丘陵地貌，總體地勢南高北低，忠縣向斜位于廠址北西側，

16、向斜軸線距廠址約5.5 km，方斗山背斜位于廠址東南側，背斜軸線距廠址最短距離約4.0 km，楠木埡大埡口斷層從灰場東南側4.2 km通過。主壩地段巖層產狀：傾向27025，未見斷層，滑坡等不良地質現象，場地整體穩定。右壩肩地段巨厚層砂巖中可見二組裂隙：裂隙產狀傾向901055575，隙面閉合微張，隙面較平直，充填鐵質薄膜，部分裂隙間含厚0.22.0cm灰白色粘土透鏡體，裂隙間距約0.56.0m，可見長度2.010.0m，該組裂隙場地內較發育。傾向1852357085，隙面較平整、閉合微張，隙面附鐵質薄膜，裂隙間距約1.01.5m，該組裂隙場地內稍發育。場范內地層為侏羅系中統上沙溪廟組（J2s

17、）,巖性為泥巖，砂質泥巖與厚層至巨厚層細、中粒砂巖為主。場地內坡地上殘坡積土層厚度多小于1.0米，且多數地段基巖裸露，谷地內沖洪積土層厚度一般在10米左右。第四系土層強度較低，均勻性較差，需作處理后方可作為壩基持力層。（1）慶中庵廠址慶中庵廠址位于忠縣向斜與方斗山背斜之間。廠址場地范圍內巖體中裂隙較發育，未發現不良地質現象，自然邊坡穩定，廠址場地穩定。工程地質條件良好，適宜建廠。廠區地層結構較為簡單，土層厚度一般小于8.5米，其下為基巖。為對抗震有利地段，建筑場地類型多為類，局部為類。廠址區地下水主要為第四系土層中的上層滯水和基巖裂隙水。各土層的主要物理力學指標統計結果分析表明：1層粉質粘土、

18、粘土：可作為一般性建構筑物的天然地基持力層。2層粉質粘土：不能作為建構筑物的天然地基持力層，當作為下臥層時需進行強度和變形驗算。3層粉土、粉細砂：不能直接作為建構筑物的天然地基持力層。當作為下臥層時應進行強度及穩定性驗算。由于場地地震基本烈度為6度，飽和粉土、飽和粉細砂層可不考慮液化的影響。層泥巖、砂巖中風化泥巖是良好的天然地基持力層和樁基持力層，但泥巖暴露地表后具有迅速風化，降低強度的特性，因此位于泥巖地段的基坑開挖應考慮相應的防風化措施。中風化砂巖是良好的天然地基持力層和樁基持力層。（2）方家灣廠址方家灣廠址位于忠縣向斜與方斗山背斜之間。近場區楠木埡大埡口斷層從廠址東南側通過，該斷裂距廠址

19、最小距離約6.4km，斷裂構造對廠址穩定無影響。場地內未發現滑坡等不良地質現象，自然邊坡穩定，廠址場地整體穩定。工程地質條件良好，適宜建廠。廠區地層結構較簡單，土層厚度一般小于6.5米，多數地段基巖埋藏較淺。為對抗震有利地段，建筑場地類型多為類，局部為類。廠址區地下水主要為第四系土層中的上層滯水和基巖裂隙水。各土層的主要物理力學指標統計結果分析表明：1層粉質粘土、粘土：可作為一般性建構筑物的天然地基持力層。2層軟塑粉質粘土及3層稍密粉細砂層不能直接作為建構筑物的天然地基持力層，當作為下臥層時應進行強度及穩定性驗算。層泥巖、砂巖中風化泥巖是良好的天然地基持力層和樁基持力層，但泥巖暴露地表后具有迅

20、速風化，降低強度的特性，因此位于泥巖地段的基坑開挖應考慮相應的防風化措施。中風化砂巖是良好的天然地基持力層和樁基持力層。電廠取水口附近為基巖質岸坡，未出現大面積的滑坡或失穩現象，其中位于馬尿溪的西沱變形體已在三峽庫區第一期地災治理中得到整治，廠址河段河勢、主槽和岸灘基本穩定。根據中國地震動參數區劃圖（GB18306-2001）及建筑抗震設計規范（GB50011-2001）劃分擬建工程勘察區抗震設防烈度為6度。3 航運現狀及發展規劃3.1本河段航道現狀及發展規劃（1）航道等級及維護標準2003年蓄水后，由大壩至豐都為常年庫區，長約435km，常年庫區枯水期水位抬高899m，洪水期抬高468m，水

21、流大為減緩。由于水位的抬高，工程河段內的枯水河寬都有很大增加，超過1000m以上，航道寬度亦相應增大。隨著水位抬高，比降減緩，流速亦相應減小。枯水期各類礙航問題得到消除，基本無不良流態出現，水流甚為平緩，極利于船舶航行。洪水期水流亦有較大減緩，但遇洪峰陡漲水過程，隨流量的增大，流速也有所增大，強度較天然情況有所減弱。交通部根據蓄水后庫區水流條件的改善情況，及時對忠縣以下航段進行了航路改革，實行上、下行船舶定線制，有利船舶安全航行。運輸企業為充分挖掘庫區航運潛力，及時調整了運輸組織方案，擴大了常年庫區運輸船隊規模。目前大型船隊達到1942kW+(68)（10001500）t的規模，載量6000t

22、10000t已上行至豐都下游約15km的錨地處；中型船隊的規模1942kW+(46)1000t，載量3000t4000t可上行至涪陵港。另外，機動駁現正逐步成為庫區貨運的主力軍，并以滾裝船與集裝箱船為主。根據蓄水后三峽水庫庫區航道維護情況，長江航道局積極采取多種措施，逐步提高航道維護尺度，改善航行條件，如豐都宜昌河段， 2006年2月起將航道維護尺度從2.9m提高至3.2m，4月起又提高至3.5m，從5月22起再次提高至4.0m試運行。按三峽工程初步設計的要求，三峽工程建成后重慶九龍坡港以下將通萬噸級船隊，相應航道等級為級。根據內河通航標準GB50139-2004的計算方法，航道水深H為船舶吃

23、水T與富裕水深H之和，即：H=T+H。上述通航代表船隊中按1500t駁船組成的大型船隊考慮，吃水為3.0m。級航道富裕水深為0.40.5m，考慮到成庫后低水位出現時間主要在消落期，受壅水影響較小，山區河流的特性比較明顯，富裕水深取0.5m，相應航道水深為3.5m。內河通航標準要求內河航道的線數除整治特別困難的局部河段可采用單線航道外，均應采用雙線航道，當雙線航道不能滿足要求時，應采用三線或三線以上航道。根據庫區船型發展的趨勢，載量較大的自航式單船運輸因其機動、靈活、效益較好，在庫區與大型船隊并存營運的趨勢比較明顯，因此應滿足大型船隊與這類單船對會的基本要求。雙線航寬計算選擇T+91000t船隊

24、和3000t級自航船舶的平面尺度進行計算：直線段雙線航寬：B2=BFdBFud1d2CBFdBsdLdsinBFuBsuLusinBsd32.4m；Ld264m；Bsu16.2m；Lu86m；d1+d2+C（0. 50.6）（BFd+ BFu），取0.55倍數；航行漂角曾在三峽工程泥沙和航運關鍵技術之“壩上下游航道尺度標準”研究過程中進行了較為詳細的論證，建議取為8。將以上參數代入計算公式求得B2=150.8m，取整得雙線航道寬度為150m。按內河通航標準，內河航道最小彎曲半徑頂推船隊宜取3倍船隊長度，按船隊長度264m計算最小彎曲半徑為792m。另外，在流速較大時宜采用5倍船隊長度。考慮三峽

25、建庫后，流速雖有所減緩，但在消落期庫尾航道山區河流的特性仍然明顯，從保證船隊滿載安全下駛起見，航道彎曲半徑宜適當加大，三峽工程通航標準確定為1000m，大體相當于船隊長度的3.8倍。目前此段航道已按級航道的標準建設，正在實施的156m清庫炸礁工程的最小航道尺度維護在3.5m150m1000m（航深航寬彎曲半徑），常年可通行千噸級船隊。長江航道庫區西沱段航道從2003年10月1日起，實行“長江三峽庫區船舶航行定線制”規定，船舶靠右行左右分航法。（2）水流特征三峽水庫是一個河道型水庫，庫區沿程水面存在一定的比降。據實測資料分析，8月22日宜昌站流量為44200m3/s，相應清溪場站流量為43400

26、m3/s時，兩站水位均為漲水時段，清溪場、忠縣、萬縣、奉節、培石、巴東等站水位與三峽壩前水位差值分別為20.03、10.21、7.23、4.63、1.79、0.83m，說明了三峽水庫蓄水后，洪水期仍然具有較明顯的河道特征（圖2）。當壩前水位135m時， 510月汛期，當壩前水位維持在135.4135.5m運行時，隨著流量增大庫區沿程水位升高，同時沿程水面比降逐漸增大，反之則減少。圖2 2005年三峽庫區宜昌不同流量下沿程水面線圖當壩前水位維持在139m運行時，屬于枯水期，上游來水一般均較小，相應庫區沿程比降平緩，庫區沿程水位變化主要受水庫調節影響，與135m水位變化有所差別。因此，據根2005

27、年資料，考慮三種不同入（清溪場站）、出（宜昌站）庫流量下，且清溪場壩址區間來水量又較小的情況，對枯季庫區沿程水面線進行分析。（1）入庫與出庫流量基本一致，即清溪場、宜昌站流量分別為4510m3/s和4580m3/s（3月2日）；（2）入庫比出庫流量小10%左右，即清溪場、宜昌站流量分別為4620m3/s和5080m3/s（3月7日）；（3）入庫比出庫流量大10%左右，即清溪場、宜昌站流量分別為5370m3/s和4890m3/s（1月26日）。當入、出庫流量為4500m3/s左右時，壩前100km范圍內水面為平水段，隨著距壩前距離增加，沿程水位增加幅度增大，至清溪場站時水位高出壩前1.652m；

28、當入庫流量大于出庫10%左右時，壩前水面線水平段距壩前越來越遠，至清溪場水位高出壩前水位達1.972m，相應庫區壩前水面比降減小，而庫區洋渡清溪場段水面比降略有增大；當入庫流量比出庫小10%左右時，壩前段水面平水距離縮短，相應近壩段水面比降增大，至清溪場水位比壩前水位僅高出1.529m（圖3）；由此可知，沿程水位變化不僅與來水量有關，而且還與水庫調度運行關系密切。圖3 2005年三峽庫區非汛期宜昌不同流量下沿程水面線圖3.2 本河段港口現狀及發展規劃XX港區腹地為本縣及周邊地區，主要依托城市XX縣西沱鎮，為重慶市中心鎮。公路主要通過梁平黔江聯線高速公路和省道202線連接XX縣城，并輻射四周腹地

29、。 XX港區位于長江南岸，港區主要由西沱作業區組成，現有碼頭泊位10個，最大停靠能力3000噸級，年綜合通過能力69萬人次、65萬噸。 港區吞吐貨物以煤炭、水泥、化肥、糧食等為主，2004年完成旅客吞吐量3931萬人，貨物吞吐量4021萬噸，其中煤炭占貨運量的258。根據吞吐量預測，XX港區2010年客貨吞吐量分別為48萬人次，；2萬噸；2020年客貨吞吐量分別為49萬人次，93萬噸。主要客貨運作業區規劃：西沱作業區包括西沱旅游碼頭、石槽溪碼頭、西沱油庫碼頭、西沱港務站碼頭。規劃改擴建西沱旅游碼頭3000噸級旅游泊位1個；石槽溪碼頭現有散貨泊位1個、30萬噸，規劃改擴建散貨泊位1個、67萬噸；

30、西沱油庫碼頭現有化危品泊位1個、10萬噸，維持原規模不變；西沱港務站碼頭現有件雜泊位1個、15萬噸，客運泊位3個，49萬人次。規劃改擴建件雜泊位1個、30萬噸，客運泊位維持原規模不變。江家槽作業區規劃新建3000噸級大件碼頭泊位1個、20萬噸，件雜泊位1個、30萬噸，化危品泊位1個、10萬噸。3.3本河段航運現狀及發展規劃3.3.1 航運現狀隨著經濟的穩定增長，貨運形勢明顯好轉。目前在重慶至涪陵河段營運的水運企業有上百家，除了主要航運骨干企業重慶長江輪船公司、重慶民生輪船公司、四川省長江水運股份有限公司、重慶市輪船總公司、涪陵輪船公司等外，還有大量的集體、個體運輸船舶。目前航行的船型船隊功率最

31、大達3310kw，最小只有幾十千瓦；駁船載量大的3000t，小的只有幾十噸。重慶至涪陵河段客船都是單船航行，駁船的拖帶方式主要是頂推。本河段現行代表船隊有四種：一種是1942千瓦拖輪頂推兩艘1000t駁和一艘500t駁，呈二列梭型，主要用于上水；第二種是1942kw拖輪頂推一艘1000t駁和一艘800t駁，呈二列梭型；第三種是1942kw拖輪頂推兩艘1000t駁和一艘500t駁呈三列品字型，主要用于下水；第四種是當水位漲到天然設計水位4m以上，下水隊型為1942kw拖輪頂推三艘1000t駁呈品字型。由于高速公路發展迅速，使得水路客運量逐漸下降。而隨著庫區航道條件的改善，貨運量則呈現上升趨勢。據

32、有關統計資料，2003年重慶市水路客運2057萬人,較上年下降15.2%,旅客周轉量257785萬人哦年公里；干支貨運量2214萬噸，較上年增長10%以上，貨物周轉量1350204萬噸公里，增長10%。通過調查，庫區河段腹地煤碳及其制品主要運往長江中下游地區，每年約230萬噸左右。云南的煤主要通過公路集中到水富港下運，貴州的煤通過重慶港或涪陵港集中下運，重慶的煤通過重慶各港集中下運。這些煤炭除從涪陵港出港的外，其余均需通過重慶至涪陵段長江主干線。鋼鐵：貴州水鋼、四川攀鋼、重鋼的鋼鐵主要集中到重慶港后運往長江中下游。金屬礦：主要為攀鋼運往寶鋼、武鋼。礦建材料：主要系攀西地區運往下游，也有中下游型

33、沙運往重慶上游。木材主要由產地云貴川通過金沙江、赤水河運往下游。據統計，2004年三峽樞紐年過壩貨運量及組成如表4：表4 三峽樞紐2004年過壩貨運量統計表序號貨物種類上水(萬噸)下水(萬噸)小計(萬噸)1煤炭0178517852石油727793木材30.23.24集裝箱711101815水泥138.421.46礦建材料137211587礦石208442528糧棉214259鋼材575611310水果0.11.9211化肥485610412其他37632970513合計1006.12422.53428.63.3.2航運發展規劃據有關資料預測，庫區主要貨類是煤、鋼鐵、非金屬礦石、化肥、礦建材料、

34、化工產品、木材、水泥等。大宗貨物和大件貨物主要依靠水路運輸。根據長江航務管理局組織進行的運量預測研究，2010年、2020年和2030年三峽樞紐年過壩貨運量及組成如表5。表5 三峽樞紐過壩貨運量預測表(萬噸)序號貨物種類2010年2020年2030年上水下水小計上水下水小計上水下水小計1煤炭1640164017801780185018502石油2401025028015295310203303礦石3052505554503107605453709154礦建4515520070180250902203105鋼材1104515518065245220853056化肥4022026060280340

35、803204007水泥3014017040220260602803408其它1270160028702205266548703645420578509合計2040406061003285551588004950735012300三峽水庫按175m方案蓄水后，庫區航道通過水庫蓄水調度和航道治理工程，為大型船隊的通航創造了條件。依據三峽工程初步設計和長江干線航道發展規劃的要求，確定在三峽水庫按175m蓄水運行后，三峽庫區重慶九龍坡港以下通航代表船隊由10003000t駁船組成的5種萬噸級船隊，如表6。表6 通航代表船隊構成表序號船隊組成船隊尺度（長寬吃水，m）11942kW91000t26432.

36、42.821942kW91500t248.532.43.031942 kW62000t19632.43.141942 kW43000t19632.43.351942kW43000t（油）21931.23.3自2003年三峽水庫按135(139)m蓄水運用以來，庫區豐都以下通航條件顯著改善。長江航運集團為充分發揮庫區航運潛力，及時調整運輸組織方式，擴大了常年庫區的運輸船隊規模。目前大型運輸船隊(1942kw(68)(10001500t)，載量6000t11000t已上行至豐都下游15km的姜幺毛錨地；中型運輸船隊(1942kw(46)1000t)，載量3000t4000t可上行至涪陵港。另外，庫

37、區還出現了載量較大的機動駁，主要以3000t級干散貨船為代表，主機功率800880kW，船舶長度8692m，寬度16.2m，吃水3.33.5m。可見蓄水后船舶大型化趨勢十分明顯。4 工程河段河床演變分析4.1工程建設前河床演變情況4.1.1 河道概況三峽庫區河段從奉節起進入三峽地區，兩岸崇山峻嶺，流路曲折。三峽成庫前，江面狹窄，枯水河寬約150200m，水流湍急，流態紊亂，多泡漩亂流，呈典型的山區峽谷河段特征。成庫后，壩前水位抬高，常年庫區航道水深較天然狀況大幅度增加，河面除部分峽谷河段外均有很大程度放寬，水流流速和比降大為減緩，航道條件得到了較好的改善，通過135m蓄水后到目前的運行情況來看

38、，也出現了一些不利情況，如庫區的峽谷河段，易形成局部大風，成庫后江面變寬，風浪強度較成庫前大大增加；霧區增多，霧情加重，極易發生船舶碰撞、觸礁等事故。本工程河段航道彎曲，上段右岸母豬凼至老虎巖大沱與凸嘴相接，岸線不規則，左岸陽董巖至山羊角岸線亦不規則，其間有吳家灣凸嘴。上段航道右側沱內水深較大，左側磧壩臺階地水深稍淺。下段山羊角至石鼓峽一帶左岸岸線較平順，岸壁較陡，右岸月亮近至楊家壩岸線不規則，分布有石槽溪和觀音閣等凸嘴。2003年蓄水后，不論枯、洪水期，工程的水位均抬高較多，水流進一步減緩，航行條件大為改善，蓄水淹沒水面寬闊，最寬處有1000m左右，最小航深4m以上，彎曲半徑大于1000m。

39、4.1.2 河床演變情況本工程河段位于常年庫區，蓄水后枯水期水位均抬高較多，枯水河寬增至1000m左右,航道寬度亦相應增大，大都達到200m以上，最小航深4m以上，彎曲半徑也大于1000m,航行條件大為改善。從三峽工程數學模型計算成果來看，水庫175145155分期蓄水方案約在80年可達初步沖淤平衡狀態，而水庫排沙比隨著運行年限的增加而加大，根據三峽水庫淤積沿程變化，淤積厚度由壩前向上游遞減，在取水口處淤積20年后厚度約為35m，淤積50年后厚度約為51m，淤積100年后厚度約為55m。水庫淤積基本平衡后，庫區沖淤變化規律主要與壩前入庫水沙變化過程及河道形態有關，呈現出如下沖淤變化特點：（1）

40、就整個庫區而言，年內有漲淤落沖的規律；（2）汛期隨著流量的增加，庫區一般發生淤積，洪峰后，隨著流量回落，一般產生沖刷；（3）汛末開始蓄水，若來水來沙較大時，庫區將產生淤積；（4）年際變化視來水來沙條件不同而異，小水年以淤積為主，大水年來沙不多時以沖刷為主。總體上講，蓄水后枯水期三峽大壩至巫山河段比降趨近于零，巫山至豐都河段亦較天然情況有較大減緩，豐都至涪陵河段比降，洪水期與天然情況較接近，枯水期亦減緩較多。隨著水位抬高，比降減緩，流速亦相應減小。常年庫區內基本無不良流態出現，水流平緩，極利于船舶航行。蓄水后，工程河段的總體河床演變趨勢是向單一順直方向發展，根據目前已有的三峽科研成果來看，工程所

41、在河段無礙航灘險，水庫經多年運行后，雖然工程河段有一定的淤積，但不會發生因累計性淤積而礙航的問題。4.2工程建設后河床演變分析4.2.1 工程布置方案重慶XX發電廠（2300MW）新建工程位于XX土家族自治縣西沱鎮附近，工可報告提出方家灣廠址和慶中庵廠址作為比選方案。其中方家灣廠址位于西沱鎮西南約2.7km的方家灣村，距長江岸邊約1.1km左右，廠址東南側有條西沱鎮的鄉村公路通過。廠址內以單斜寬緩坡地為主，局部分布有丘陵山包和寬緩溝谷，地形總趨勢為東高西低，標高在190m253m之間。方家灣廠址擬定的廠內凈水站高程為黃海高程210.00m，主廠房高程為黃海高程210.00m；方家灣廠址的補給水

42、管道所經過的自然地面最高點高程約為250.00m，該最高點距取水點約1.70km。方家灣廠址取水口位于長江右岸的江家槽，取水點下游距西沱鎮運煤碼頭約0.9km，該處有一較為直立的陡巖，較適宜停泊移動式取水泵船，在陡巖的上游，其坡度較緩，適合修建固定式取水泵房。慶中庵廠址位于位于西沱鎮東南的慶中庵村，距長江岸邊距離在1.8km左右。廠址東北側有西沱鎮鄉村公路通過，西側有XX土家族自治縣縣城至西沱鎮的一條三級公路通過。廠址內丘陵山包與溝谷縱橫交錯，屬剝蝕低山頂部丘陵臺地地貌，地形總趨勢為東高西低，平均海拔高度變化不大，標高在287m330m之間。慶中庵廠址的廠內凈水站高程為黃海高程310.00m，

43、三峽水庫防洪限制水位為143.30m、P1的洪水位為173.87m。取水點也在慶中庵廠址的西北側的江家槽，慶中庵廠址的取水幾何高差為166.70m136.13m。江家槽取水點位于西沱鎮碼頭上游約925m處，設置1條取水泵船，泵船距岸邊2738m，泵船通過岸上的地牛與水底錨鏈定位，通過萬向搖臂接頭調節船位，泵船與岸邊的交通以交通船擺渡。取水泵船為成套裝置，主甲板以下由首艙、泵艙、空艙、尾艙組成，主甲板以上由控制室、高低壓配電室、值班休息室等組成，泵船上裝設四臺取水泵，按三運一備方式運行，取水泵布置于泵船內，水泵吸水管外圍設活動式的攔污柵罩，并設有沖洗柵罩的措施。泵船采用DN600聯絡鋼管、搖臂接

44、頭與岸邊的補給水管相連。由于本工程取水在三峽水庫內，最大水位變幅35m左右，取水量約2000m3/h，均在目前已投入運行的泵船適應范圍內。圖4 江家槽取水點位置圖本工程兩個廠址均推薦采用帶冷卻塔的循環供水系統，補給水的取水流量約為0.5m3/s。采用移動式泵船方式取水。根據本工程初可報告和可研現場踏勘結果，取水點設在長江三峽水庫的江家槽河段。江家槽位于西沱鎮碼頭上游約925m處，該處有一較為直立的陡巖，較適宜停泊移動式取水泵船。取水泵船適應的最大水位變幅可以分成兩種水域，一種是水庫，由于水庫中水的流速比較小，取水泵船適應的水位變幅可以達到45m-50m；另一種是江河，由于有水流的影響，取水泵船

45、適應的水位變幅比水庫要小，目前實船已經達到35m。根據目前的技術水平和運行經驗，在水位變幅小于50.0m，水位漲落速度小于2.0m/h的水庫或河流內，泵船取水是安全可行的。目前國內已經投入使用的取水泵船的最大取水量是17000m3/h，該船用在南昌附近贛江水域，該船搖臂管直徑1600mm。取水泵船適應河道水流速度的能力很強。取水泵船不需要航行，水流速度大，增加錨泊設備的能力即可，這對泵船來說是很容易的。泵船采用萬向搖臂接頭后，取水泵船可以自如調節船位，適應水位變化，不需要停泵，這是泵船采用萬向搖臂接頭以后最大特點。下表是國內部分取水泵船情況。表7 國內主要取水泵船一覽表產 品用 戶數量備 注取

46、水泵船武漢宗關水廠2搖臂管直徑1250mm、1400mm各1條取水泵船武漢白沙洲水廠1搖臂管直徑1400mm取水泵船黃岡自來水公司2搖臂管直徑700mm取水泵船云南宣威電廠1搖臂管直徑1000mm取水泵船武昌熱電廠1搖臂管直徑1250mm取水泵船武漢新溝熱電廠1搖臂管直徑800mm取水泵船云南曲靖電廠2搖臂管直徑700mm、600mm各1條取水泵船四川瀘州電廠1搖臂管長46m，水位變幅28m取水泵船重慶萬盛電廠1該船尚在建設中；水的最大設計流速為5.76m/s水上水廠船長江三峽總公司1在船上將渾水變成清水后送出，三峽大壩施工用船，水上水廠船武穴市田鎮水泥廠1在船上將渾水變成清水由于本工程取水在

47、三峽水庫內，且水位最大變幅達32.44m，取水量約2000m3/h，均在目前已投入運行的泵船適應范圍內。根據工程經驗，本工程采用泵船取水方案是可行的。由于三峽水庫的水位漲落速度、洪水季節庫內流速等相關資料本階段暫不落實，待下階段落實后再研究泵船的錨泊等設施。由于泵船隨河水面漲落而上下移動取水，它所取的水始終是水源體的表層水，因而取水含沙量最少，從根本上克服了取水和輸水系統受河床質和泥沙可能造成的故障。本取水方案的優點是由于吸水室淺，所用清污設備簡單、可靠、造價低；在江河水位變幅較大時，比固定式取水設施的投資要少很多。缺點是在洪水期運行時，隨著江水漲落需要收放纜繩調整船位，定期對鋼結構作防腐處理

48、等運行管理、維護工作量較固定式取水大。本工程取水泵船為成套裝置，主甲板以下由首艙、泵艙、空艙、尾艙組成，主甲板以上由控制室、高低壓配電室、值班休息室等組成。其中取水泵布置于泵船內，泵船采用DN600聯絡鋼管、搖臂接頭與岸邊的補給水管相連。泵船通過岸上的地牛與水庫底的錨鏈共同將船固系于水面上，泵船隨水位上下浮動，當水位漲幅較大時，可通過收放錨繩調節船位。泵船與岸邊的交通以交通船擺渡。本工程考慮設1條泵船，泵船布置在岸邊，距岸邊2738m,每條泵船上安裝4臺取水泵做補給水泵，補給水泵參數為（慶中庵廠址：Q=459880m3/h，H=2.051.95Mpa，配電機N=710Kw，V6Kv；方家灣廠址

49、：Q=471941m3/h，H=1.080.98Mpa，配電機N=400Kw V6Kv）。另外還設2臺真空泵和1臺消防泵。水泵吸水管外圍設活動式的攔污柵罩，并設有沖洗柵罩的措施。4.2.2工程建設后水位變化分析 水庫泥沙淤積以寬闊段為主，其泥沙淤積占總淤積量的95%，窄深段淤積相對較少或略有沖刷。庫區淤積泥沙主要集中在主槽內，其淤積量占總淤積量的79%。從泥沙淤積量沿程分布來看，越往壩前，泥沙淤積強度越大。其中近壩段（大壩至廟河）2003年3月2005年10月淤積泥沙約6500萬m3，但絕大部分淤積于天然狀況下的住航槽內，多在90m高程以下。從庫區河床縱剖面變化來看，2003年3月2005年1

50、0月深泓淤積較大的多集中在近壩段、香溪寬谷段、臭鹽磧河段、濫泥灣河段、土腦子河段等區域，庫區深泓縱剖面總體呈淤積態勢，最大淤積厚度為53.4m（壩上5.6km，S34斷面）；其它河段深泓變化不大，絕大部分在5m以內，三峽庫區縱剖面仍然呈鋸齒狀分布。圖5為蓄水前后庫區西沱河段典型斷面沖淤變化圖。圖5 庫區西沱河段典型斷面沖淤變化圖本工程河段位于三峽水庫的常年庫區內，水流特性以水庫特征為主，蓄水后枯水期三峽大壩至巫山河段比降趨近于零，巫山至豐都河段亦較天然情況有較大減緩，隨著水位抬高，比降減緩，流速亦相應減小，枯水期一般河段僅約0.2m/s左右；洪水期斷面平均流速2.8m/s左右。由于本次論證的主

51、要內容為江家槽躉船取水方案，根據西南電力設計院提供的結構設計方案表明：引水管采取地下埋設方式配合躉船取水對本河段的水位影響不大，對本河段的通航水位條件沒有大的影響。5 三峽成庫后工程河段通航條件分析5.1水庫按156m方案運行時航道條件的變化情況在三峽水庫成庫初期，當水庫按156m方案運行時，西沱河段處于常年庫區。汛期69月，壩前水位一般控制在防洪限制水位135m運行，此時西沱河段（石寶寨水尺）的水位較建庫前的天然水位升高24m左右，汛后10月水庫開始蓄水，到10月底水庫達到正常蓄水位156m，此時長壽河段的水位較天然情況的水位抬高45m左右。從已有的科研成果來看，在156m蓄水期工程河段流速

52、較成庫前減少，各級流量情況下，工程所在河段主槽流速減緩，水流趨直，彎道環流作用減弱，流速趨于均勻化，水面縱坡比降均將減小，對船舶作業較為有利。從泥沙淤積分布與淤積剖面來看，大部分泥沙均淤在深槽內，試驗也未發現由于泥沙淤積而引起主航道的礙行現象，由于水位抬升較多，即使是枯水年，水深也能滿足航行、停靠和進出港作業的要求，不會對通航造成不利影響。綜上所述，三峽水庫按156m方案運行以后增加了工程河段枯期的航道尺度，抬高了工程河段的枯水期水位，降低了水流流速，工程河段的通航條件將進一步改善。5.2水庫按175m方案運行時航道條件的變化情況當三峽水庫按正常蓄水175-145-155m方案運行以后，工程河

53、段處于水庫常年庫區，汛期（69月）按防洪要求，壩前水位控制在145m運行，汛后10月水庫蓄水至175m，枯水期水庫消落段低水位為155m。已有的試驗成果表明：枯水期由于工程河段水位抬高超過60m，河道內水流平緩，流速較小，表面流速僅為0.51.0m/s左右，較成庫前天然狀況流速減小2.03.0m/s，航道寬度達到1000m以上，航道、港區通航水流條件比蓄水初期（156m）時更加良好，對船舶航行及進出港作業十分有利。汛期三峽水庫降低水位至145m運行，此時水位較建庫前抬高35m左右，流速較成庫前減少，各級流量情況下，工程所在河段主槽流速減緩，水流趨直，彎道環流作用減弱，流速趨于均勻化，水面縱坡比

54、降均將減小，對船舶作業較為有利。在175m蓄水期，隨著水庫運用年限的增加和水位的逐步抬高，本河段主槽不斷淤高，從泥沙淤積分布與淤積剖面來看，大部分泥沙均淤在深槽內，試驗也未發現由于泥沙淤積而引起主航道的礙行現象，即使是枯水年，水深也能滿足航行、停靠和進出港作業的要求。5.3三峽建庫后工程河段航線變化情況三峽建庫后無論是汛期還是非汛期，工程河段的水面比降和斷面流速均有不同程度的減小，尤其在枯水期，工程河段航道水流條件將得到了根本性改善。目前，本工程河段施行船舶定線制航法，船舶航行各自靠右，與庫區河段水流平緩的航行條件相適應，由于比降、流速變小，上行、下行船舶不需要走天然條件下的緩流區，但航行時均

55、應盡量遠離航道中心線，避免發生碰撞事故。6 工程對通航條件的影響6.1 航道概況本工程河段航道彎曲，上段右岸母豬凼至老虎巖大沱與凸嘴相接，岸線不規則，左岸陽董巖至山羊角岸線亦不規則，其間有吳家灣凸嘴。上段航道右側沱內水深較大，左側磧壩臺階地水深稍淺。下段山羊角至石鼓峽一帶左岸岸線較平順，岸壁較陡，右岸月亮近至楊家壩岸線不規則，分布有石槽溪和觀音閣等凸嘴。2003年蓄水后，不論枯、洪水期，工程的水位均抬高較多，水流進一步減緩，航行條件大為改善，蓄水淹沒水面寬闊，最寬處有1000m左右，最小航深4m以上，彎曲半徑大于1000m。6.2航道水勢本工程河段位于三峽水庫的常年庫區內，水流特性以水庫特征為

56、主，蓄水后枯水期三峽大壩至巫山河段比降趨近于零，巫山至豐都河段亦較天然情況有較大減緩，隨著水位抬高，比降減緩，流速亦相應減小，枯水期一般河段僅約0.2m/s左右；洪水期斷面平均流速2.8m/s左右。6.3設計通航船隊三峽水庫按175m方案蓄水后，庫區航道通過水庫蓄水調度和航道治理工程，為大型船隊的通航創造了條件。依據三峽工程初步設計和長江干線航道發展規劃的要求，確定在三峽水庫按175m蓄水運行后，三峽庫區重慶九龍坡港以下通航代表船隊由10003000t駁船組成的5種萬噸級船隊，如表8。表8 通航代表船隊構成表序號船隊組成船隊尺度（長寬吃水，m）11942kW91000t26432.42.821

57、942kW91500t248.532.43.031942 kW62000t19632.43.141942 kW43000t19632.43.351942kW43000t（油）21931.23.3自2003年三峽水庫按135(139)m蓄水運用以來，庫區豐都以下通航條件顯著改善。長江航運集團為充分發揮庫區航運潛力，及時調整運輸組織方式，擴大了常年庫區的運輸船隊規模。目前大型運輸船隊(1942kw(68)(10001500t)，載量6000t11000t已上行至豐都下游15km的姜幺毛錨地；中型運輸船隊(1942kw(46)1000t)，載量3000t4000t可上行至涪陵港。另外，庫區還出現了載

58、量較大的機動駁，主要以3000t級干散貨船為代表，主機功率800880kW，船舶長度8692m，寬度16.2m，吃水3.33.5m。可見蓄水后船舶大型化趨勢十分明顯。6.4 通航水文標準萬噸級船隊上水按半載6000t考慮。通過實船試驗結果，上水船隊允許的最大比降與最大流速的組合標準如表9。表9 設計代表船隊上水通航水文標準序號最大局部比降(0)相應最大流速(m/s)11.02.522.02.333.02.16.5船舶航路工程河段為長江三峽庫區船舶定線制航段，船舶遵循各自靠本船右舷一側通航分道航行的原則，以航道中心線為界線，上行船舶沿左岸一側通航，下行船舶沿右岸一側通航。6.6 工程建設后對水流

59、條件的影響 為了較好的反映江家槽取水躉船對航道水流條件的影響，本報告選取了5個計算斷面進行水力計算，其中3斷面的對應位置為江家槽取水躉船作業區。從下列不同流量下的水力計算成果可以較好的分析取水位置對航道水流條件的影響情況。本次水力計算采用的主要公式為水流連續方程和水流運動方程，其公式如下：流速平面分布按下式計算：根據上述公式，本報告主要對實測的三級流量進行水力計算，其各斷面計算結果如下列表格所示：Q2470m3/s時各斷面主航道的流速比降計算表表10斷面號距1斷面距離（m）流速（m/s）比降（）工程前工程后變化值工程前工程后變化值101.021.020210001.011.0100.380.3

60、80320001.001.020.020.320.320430001.001.0000.270.270540000.980.9800.250.250Q6600m3/s時各斷面主航道的流速比降計算表表11斷面號距1斷面距離（m）流速（m/s）比降（）工程前工程后變化值工程前工程后變化值100.200.200210000.180.1800.200.200320000.160.180.020.230.230430000.160.1601.221.220540000.160.1601.201.200Q12100m3/s時各斷面主航道的流速比降計算表表12斷面號距1斷面距離（m）流速（m/s）比降（）工

61、程前工程后變化值工程前工程后變化值100.520.520210000.500.5000.380.380320000.450.480.030.360.360430000.450.4500.330.330540000.430.4300.310.310從上列表格可以看出，不管在汛期還是非汛期，從躉船站過水斷面對過流影響角度看，修建取水頭后均不會對各斷面的平均流速和平均比降產生影響。6.7 工程對航道尺度的影響重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程通過躉船取水，設1條泵船，泵船布置在岸邊，占據河寬約2738m。而在135m蓄水期工程河段枯水期河寬超過1000m，所以取水躉船占據河寬比例很小，航

62、道尺度不受影響。三峽水庫按156m蓄水期和175m蓄水期，枯水期該河段水位抬升更多，江面將更加寬闊，工程所占河寬比例更小。此外，本取水躉船所在河段為西沱碼頭區，本躉船位于現有煤碼頭上游，施工后不會形成新的突出點，下水船舶和進港船舶提前調整航向即可順利通過，由于工程河段江面寬闊，修建取水躉船后對航道尺度影響不大。由以上分析可知，重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程修建后，不會對該河段主航道的航道尺寸造成影響。6.8 工程對船舶航行的影響由于工程河段推行了定線制航路改革，本取水躉船與下水航道相鄰，設置取水躉船后，對下水船舶夜航有一定的影響，需要設置相應的錨泊警示燈，工程投入使用后，應加強

63、了望，注意聯系下水船舶，避免海損事故的發生。6.9 工程對港區船舶作業的影響重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程雖未占據主河道的船舶航路，對過往船舶不會產生大的影響，但應充分考慮工程對附近港區船舶作業的影響。目前，在擬建的重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程下游水域，分別建有西沱港客運碼頭和煤炭貨運碼頭，在工程施工期間，施工單位應加強與下水進港靠泊船只的聯系，減少工程施工對小輪進港的影響，工程建成后，應與航道主管部門協商，配置相應的助航設施，避免發生海損事故。7 結論和建議7.1 報告的主要研究結論（1） 本研究重點分析和預測重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水泵船建

64、設前后，工程河段航道條件變化及對船舶航行的影響。（2）重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水泵船修建以后，將占用一定的水面寬度，由于本工程位于三峽庫區，工程所在地水面寬闊，本工程采用搖臂式取水躉船取水，雖占用了一定的航道水域，但對通航條件影響不大。（3）工程河段水域條件良好，工程選址恰當。（4）取水躉船的建設和使用對該河段航標功能的發揮有一定影響，應通過適當調整和增設航標予以解決。7.2 問題與建議（1）重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水躉船，作為重慶XX火電廠的配套工程，有助于利用煤炭資源, 解決三峽庫區空心化問題，促進XX縣經濟發展，具有多方面的經濟效益和社會效益。由于該工程取

65、水躉船占據河道寬度比例較少，工程修建后基本不會對工程所在河段的通航條件產生明顯影響，建議航道主管部門批準該項目的實施。（2）為保證工程建設后工程的安全及船舶航行的安全暢通，建議建設單位與航道主管部門及時協調，做好適當調整和增設航標工作。（3）在工程施工過程中，為保護長江水域生態環境不受影響，施工棄物和廢棄油料等不能直接棄至江中，需經處理達標后方可排放，進行岸上的系纜墩施工時，棄土和棄渣不能直接傾倒于江中，必要時應與環保部門協調，做好水資源保護和環境保護工作。（4）建議業主單位盡快完善相關岸線報批手續，避免與規劃的江家槽作業區泊位選址發生沖突。（5）在工程施工期和運行期，躉船燈光應適當遮擋，避免

66、影響航標功能發揮（6）重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程在施工期和工程竣工后，航道主管部門均需根據中華人民共和國航道管理條例實施細則對該段增設航標，加強管理，建設本工程的建設單位與航道管理部門協商，做好工程施工期和施工后的通航安全管理工作。結語鑒于重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程所在河段為西沱規劃港區，且取水躉船修建后占據河寬比例較小，不占據主航道，對通航影響不大，建議航道部門批準該項目的建設。對該工程所存在的報批手續等問題，建議電廠建設單位和有關主管部門進一步協調、研究并加以解決。主要參考文獻1、重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程可行性研究報告，國家電力

67、公司西南電力設計院，2006年3月。2、關于內河航道技術等級的批復交水發1998659號交通部、水利部、國家經濟貿易委員會 1998年10月3、內河通航標準（GB50139-2004） 2004年4、內河航道維護技術規范JTJ287-94 交通部 1994年5、航道整治工程技術規范JTJ3122003 交通部 2003年6、三峽工程泥沙問題研究成果匯編水利水電部科學技術司， 1988年8月7、2003年蓄水后回水末端沖淤變化與航道條件調查研究及對比分析 長江航道局， 2005年6月8、長江三峽工程航道泥沙原型觀測2003-2004年度分析報告，長江航道規劃設計研究院，2004.079、長江三峽

68、工程航道泥沙原型觀測2004-2005年度分析報告，武漢大學，長江航道規劃設計研究院，2005.0710、長江三峽工程航道泥沙原型觀測2005-2006年度分析報告，長江航道規劃設計研究院，長江重慶航運工程勘察設計院，2006.0511、重慶市港口布局規劃， 重慶市交通委員會，2005.0912、重慶市港口岸線利用規劃， 重慶市交通委員會，2005.09附圖：圖1 重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程河勢圖圖2 重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程平面布置圖圖3 重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程取水設施剖面圖（一）圖4 重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程取水設施剖面圖（二）圖5 重慶XX火電廠2300兆瓦機組新建工程取水工程計算斷面圖