1、東平一擔土舊村改造工程模板支撐專項施工方案目 錄第一章、工程概況 6第二章、施工工序和施工工藝 6第三章、理論計算 11第四章、主要施工機具設備、各類工程材料需用量計劃43第五章、保證工程質量措施44第六章、安全施工技術措施47第七章、成品保護措施49第八章、施工平面布置圖49第一章 工程概況東平一擔土舊村改造工程基礎為鋼筋混凝土條型基礎，主體為5層磚混結構，建筑高度18.9米，基礎下設100厚C15混凝土墊層，基礎混凝土等級為C30主體混凝土等級為C25。內外墻采用M7.5砂漿砌筑240厚煤矸石多孔磚。第二章 施工工序和施工工藝本工程所用模板為竹膠合板，自備二層竹膠合板，要求鋼架管支撐，柱、

2、梁模板固定采用鋼管，立柱墊板及楔子采用硬木，統一規格。一、模板安裝1.柱模板：（1）柱模板的下端應有空位的基礎和防止模板位移固定措施。（2）模板及其支撐等的排列布置應按設計圖進行，柱箍間距應按模板設計計算確定。（3）安裝預拼裝大塊模板，應同時安設臨時支撐支穩，嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側板全部就位后，應隨時進行校正，并緊固四個角步，按規定設柱箍，安設支撐永久固定。（4）安裝預拼裝整體柱模時，應邊就位邊校正邊安設支撐。支撐與地面的傾角不能小于60。2.梁和整體樓層結構模板：（1）安裝獨立梁模板應設操作平層或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2）樓上下層模

3、板的支柱，應安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時，必須驗算該樓層結構的負荷能力。（3）模板的支柱間距，橫縱向應按模板設計計算書進行布置。（4）模板的主柱應選用整料，若不能滿足要求時，支柱的接頭不宜超過2個（包括2個），對接的支撐要用三面固定。（5）底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時，應整平夯實，做好排水措施，支柱下端應設通長墊板，并設一對木楔并用鐵釘釘牢固。（6）在砼樓面上支模時，支柱下端就墊木板，并加設一對木楔用鐵釘釘牢固。（7）模板的支撐，雙向水平拉撐從地面上來50cm設一道，在擱2米設一道。二、模板的拆除模板拆除時，砼的強度必須達到一定的要求，如砼沒達到

4、規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。1.拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。2.現澆柱子模板拆除（1）拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。（2）應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放現澆3.樓板模板拆除（1）現澆樓板的模板拆除順序：拆除部分水平拉桿、剪刀撐拆除梁連接件及側模松動支架柱頭調節螺栓，使模板下降2-3cm分段分片拆除樓板模板及支承件拆除梁底模和支承件。（2）拆除模板時，要站在安全的地方。（3）

5、拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面，嚴禁拋擲。（4）拆下的支架，模板應及時撥釘，按規格堆放整齊，用塔吊吊運或人工搗運（嚴禁模料從高處拋擲），到指定地點堆放。（5）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。（6）對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將動部分固定牢靠，以免發生事故。（7）水平拉撐，應道先拆除上拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。（8）多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正灌筑砼時，下層樓板的支柱得拆除，待砼澆筑完畢7天后進行拆除下層樓板支柱（但砼強度必須達到設計要求）。（9）拆除完的模板嚴禁堆入在外腳手架

6、上。第三章 理論計算一、柱模板支撐計算書 1、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=240mm，B方向對拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=240mm，H方向對拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 5500mm，柱箍間距計算跨度 d = 300mm。 柱箍采用5080mm木方。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。 B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撐計算簡圖 2、柱模板荷載標準值計算

7、強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m

8、2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 3、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 =

9、 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.40.810)0.188 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05010001000/16200=3.059N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算

10、 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.188=1.586kN 截面抗剪強度計算值 T=31586.0/(2300.00018.000)=0.440N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.8001884/(1006000145800)=0.103mm 面板的最大撓度小于187.5/250,滿足要求! 4、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷

11、載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.188m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.188+1.402.7000.188=8.809kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.643/0.300=8.809kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.8090.30 最大剪力 Q=0.60.3008.809=1.586kN 最大支座力 N=1.10.3008.809=2.907kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面

12、抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.079106/53333.3=1.49N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31586/(25080)=0.595N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67

13、76.750300.04/(1009500.002133333.5)=0.018mm 最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 5、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.138 0.300 = 1.94kN B 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大支座 F= 3.357kN 經過計算得到最大變形 V= 0.020mm B 柱箍的截面

14、力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)B柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.081106/53333.3=1.52N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)B柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32387/(25080)=0.895N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)B柱箍撓度計

15、算 最大變形 v =0.020mm B柱箍的最大撓度小于310.0/250,滿足要求! 6、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.357 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 7、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.

16、00+1.402.70)0.188 0.300 = 2.64kN H 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大支座 F= 4.424kN 經過計算得到最大變形 V= 0.050mm H 柱箍的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)H柱箍抗彎

17、強度計算 抗彎計算強度 f=0.138106/53333.3=2.59N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33103/(25080)=1.164N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)H柱箍撓度計算 最大變形 v =0.050mm H柱箍的最大撓度小于376.7/250,滿足要求! 8、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；

18、 f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.424 對拉螺栓強度驗算滿足要求!二、扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.5m， 立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿

19、的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1

20、501.000+0.3501.000=4.100kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2

21、其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.100+1.43.000)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08210001000/54000=1.520N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.100+1.43.000)0.300=1.642kN 截面抗剪強度計算值 T=31642.0/(21000.00018.000)=0.137N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算

22、v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.1003004/(1006000486000)=0.077mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 (1).荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (

23、1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.125+1.200.105=1.476kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m (2).木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.736/1.000=2.736kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.741.00 最大剪力 Q=0.61.0002.736=1.642kN 最大支座力 N=1.11.0002.736=3.010kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分

24、別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.274106/53333.3=5.13N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31642/(25080)=0.616N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通

25、過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.230kN/m 最大變形 v =0.6771.2301000.04/(1009500.002133333.5)=0.411mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.163mm 最大支座力 Qm

26、ax=10.945kN 抗彎計算強度 f=1.013106/5080.0=199.42N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10.95kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。

27、 5、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 (1).靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1295.500=0.710kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.0001.000=3.750kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.810kN。 (2).活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.00

28、0)1.0001.000=3.000kN (3).不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 6、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.97kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完

29、全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =9972/(0.207489)=98.357N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.9

30、11 =0.386 =9972/(0.386489)=52.770N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.007(1.500+20.300)=2.442m =2442/15.8=154.587 =0.294 =9972/(0.294489)=69.311N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!三、梁木模板與支撐計算書 1、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=300mm， 梁截面高度 H=950mm， H方

31、向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑20mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面底部木方距離150mm，梁模板截面側面木方距離300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 2、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓

32、力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.

33、9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 3、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩

34、 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=0.91.20.340.30+24.000.300.95+1.500.300.95+1.402.500.30=8.90kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0.108.9040.1502 f=0.020106/16200.0=1.237N/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.1508.904=0.801kN 截面抗剪強度計算值 T=3801/(230018)=

35、0.223N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.30+24.000.300.95+1.500.300.95)=6.633N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6776.633150.04/(1006000.00145800.0)=0.026mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.026mm小于 v = 150/250,滿足要求! 4、梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.2

36、25.92+1.405.40)0.95=36.731N/mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 95.001.801.80/6 = 51.30cm3； I = 95.001.801.801.80/12 = 46.17cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2024.

37、624+1.45.130)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.33110001000/51300=6.444N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2024.624+1.45.130)0.300=6.612kN 截面抗剪強度計算值 T=36612.0/(2950.00018.000)=0.580N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計

38、算值 v = 0.67724.6243004/(1006000461700)=0.487mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.5m， 梁截面 BD=300mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0

39、N/mm4。 木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁頂托采用10號工字鋼。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.15m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0000.1500.5000.400=0.900kN。 采用的鋼管類型為483.

40、5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.400=9.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.300)/0.300=1.400kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.400=0.360kN 均布荷載 q = 1.209.000+1.

41、201.400=12.480kN/m 集中荷載 P = 1.400.360=0.504kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.702kN N2=2.844kN N3=0.702kN 最大變形 V = 0.024mm (1

42、)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03510001000/21600=1.620N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31170.0/(2400.00018.000)=0.244N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.024mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 2、梁底支撐木方的計算 （一）梁底頂托梁計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為

43、靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.844/0.400=7.110kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.1100.40 最大剪力 Q=0.60.4007.110=1.706kN 最大支座力 N=1.10.4007.110=3.128kN 截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面慣性矩 I = 245.00cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.114106/1.05/49000.0=2.21N/mm2 抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v =0.6774.8754

44、00.04/(100206000.002450000.0)=0.002mm 最大撓度小于400.0/400,滿足要求! 3、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.13kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1295.500=0.852kN N =

45、3.128+0.852=3.980kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u

46、= 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =3980/(0.203489)=40.077N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =3980/(0.386489)=21.064N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a)

47、(3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/15.8=156.193 =0.287 =3980/(0.287489)=28.329N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 1

48、4 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1

49、.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.10

50、1 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全第四章 主要施工機具設備、各類工程材料需用量計劃一、勞動力配備工 種人 數任 務木工90負責模板支設及拆除測量放線工4負責模板平整度.垂直度控制二、材料配備名 稱單位數 量規 格鋼管t310483.5mm模板M230

51、00方木M60050m100m扣件個15000鐵絲kg800三、機具配備名 稱單位數 量備 注扳手把70支設和拆除用力矩扳手把50檢查架子扣件擰緊力度是否達到求羊角錘把80第五章 保證工程質量措施1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均

52、值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準

53、，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。（2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表

54、性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。（3）模板的變形控制 1）澆筑混凝土時，分層澆筑，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 2）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 3）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 4）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（4）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（5）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（6）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（7）為提高模板周

55、轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻柱子、樓板陽角順直。 （4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將

56、脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第六章 安全施工技術措施1.拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2.支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。3.拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4.澆筑混凝土前必須檢查支

57、撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。5.木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。6.用塔吊

58、吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人。7.模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。8.在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度。9.拆除時應嚴格遵守“拆模作業”要點的規定。10.工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。11.遇六級以上大風時，

59、應暫停室外的高處作業。有雨、霜時應先清掃施工現場，不滑時再進行工作。12.拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。13.已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。14.拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。15.拆除板、梁、柱模板時應注意：（1）嚴禁在同一垂直面上操作。（2）拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。（3）拆除平臺、樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落，尤其是拆支柱時，更應嚴防模板突然全部掉落傷人。（4）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。16.每人應有足夠工作面，數人同時操作

60、時應科學分工，統一信號和行動。17.現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果第七章 成品保護措施1、模板支設完畢，嚴禁用鋼管、方木等物敲打模板，造成模板破壞。2、模板拆除后起吊過程中，必須聽從指揮，緩慢起落，防止模板碰撞混凝土造成結構破損；4、門口模板安裝完畢，進行墻體模板支設中，不得隨意移動洞口模板。若模板移位，必須及時進行校正到位。5、模板吊裝中，不得破壞水電預留、預埋的管道、洞口盒子。若引起移位，必須及時通知水電專業安排人員進行修改。6、現場使用模板裝卸、存放注意保護，分尺寸碼放整齊

61、，防止育淋、損壞和變形。7、模板安裝過程中輕拿輕放，不強拉硬頂，支撐安裝后不可人為隨意拆除造成松動。安裝好的模板要防止鋼筋、腳手架等碰壞模板表面。8、鋼筋安裝時保證模板不發生變形和移位。模板拆除時禁止硬砸硬撬，防止損壞模板。第八章 施工平面布置圖安全風險評價報告建筑 專業東平一擔土舊村改造模板支撐工程（項目）安全風險評價報告單1、施工地點：東平一擔土2、施工內容：模板支撐工程3、技術風險評價及措施：危險因素可能導致的事故控制措施模板質量差、支設不牢固澆筑砼時模板漲開傷人進場的模板進行檢查，不合格的不予使用；模板支設完成后，進行檢查，達不到要求的，重新加固支撐模板的立柱材料不合格發生傷人事故進場

62、的立柱進行檢查，不合格的不予使用立柱間距超出規定發生坍塌事故嚴格按計算要求支設模板拆除前未經拆模申請批準發生坍塌事故要根據砼試驗報告單，強度必須達到要求，并經技術員同意，方可拆除大模板安裝吊裝及拆除吊裝發生高空墜落事故施工前檢查鋼絲繩具，發現問題應立即停止使用，且在使用過程中設專人協調指揮。安全技術交底傳達不及時發生傷人事故每道工序施工前按時下發安全技術交底，并監督傳達給每個施工人員4、管理風險評價及措施：危險因素可能導致的事故控制措施項目組織機構不健全現場管理漏洞多建立健全安全管理體系，落實到每個管理層安全管理制度不健全、落實不到位施工人員管理松懈，發生事故建立健全安全管理制度，并逐項落實安全操作規程、施工措施未貫徹執行發生人身事故嚴格貫徹執行各項安全操作規程及安全措施文明施工管理差發生傷亡事故按JGJ59-99要求執行5、施工人員素質評價：施工隊伍存在缺陷可能導致的事故控制措施施工人員安全知識缺乏人身傷亡事故對新入廠工人進行安全知識培訓，并定期對施工人員進行安全教育及安全措施的學習工作，增強施工人員的自我保護意識施工人員操作技能差人身傷亡事故定期組織施工人員學習各工種安全操作規程，加強特殊工種人員培訓工作，提高工人的業務水平施工人員安全意識、風險辨識能力差人身傷亡事故組織工人學習各工種危險源辨識，增強工人安全意識，提高危險源辨識能力6、風險評價報告人簽字：