1、一、編制依據(jù) 1 施工圖紙2圖紙會(huì)審紀(jì)要及設(shè)計(jì)變更3建筑施工計(jì)算手冊(cè)4建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范6混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范二、工程概況京廣路拓寬改造及地下隧道工程，位于鄭州市中心城區(qū)，是與鄭州市火車站西出站口緊密相連的南北向城市快速路。第三標(biāo)段：里程：k2+137-k2+632.6，共計(jì)495.6m。隧道主體結(jié)構(gòu)采用鋼筋砼雙孔閉合框架結(jié)構(gòu)，為雙向6車道布置，標(biāo)準(zhǔn)段單孔凈寬13.1m，匝道出入口處局部拓寬單孔凈寬21.1m，隧道洞內(nèi)凈空4.5m，頂部預(yù)留1.5m高作為設(shè)備安放空間。隧道主體結(jié)構(gòu)一般以30m為一節(jié)段（局部調(diào)整）。包括C、D匝道，其中C匝道長(zhǎng)

2、350m，暗埋段125m，D匝道長(zhǎng)295m，暗埋段125m，匝道引坡采用U型槽結(jié)構(gòu)。匝道橫斷面布置為：0.6m側(cè)墻+7.0m（凈寬）+0.6m側(cè)墻，匝道凈空4.5m。項(xiàng)目里程號(hào)側(cè)墻厚m墻高頂板厚底板隧道K20.8m4.7m0.8m1.0mK20.8m4.7m0.8m1.2mK2+338.6-412.61.4m4.7m1.4m1.5mK2+412.6-2+5571.0m4.7m1.2m1.4mK2+557-2+632.61.0m4.7m1.2m1.4mK2中隔墻厚1.6m，墻高4.7m匝道0+000-0+1250.6m5m0.6m1.0m隧道標(biāo)準(zhǔn)橫斷面匝道標(biāo)準(zhǔn)橫斷面三、總體思路1、本工程支撐體系

3、分二個(gè)部分：第一部分：墻體支撐體系（1） 側(cè)墻無支護(hù)樁支撐體系（2） 側(cè)墻外側(cè)有樁基，即單側(cè)模板支撐體系第二部分：頂板模板的支撐體系2、滿堂腳手架的支撐體系與墻體模板的支撐體系連成一個(gè)整體，所以頂板模板的支撐體系均按按最不利情況考慮（用頂板1.4m厚來計(jì)算荷載）3、 隧道主體分兩次澆筑，第一次澆筑底板及上翻部分（底板以上90cm）第二次澆筑側(cè)墻及頂板。4、墻體的支撐體系，采用預(yù)埋螺栓與墻體主筋焊接連接并作彎鉤處理，具體長(zhǎng)度根據(jù)墻厚，施工規(guī)范要求確定，作為墻體模板支撐體系。5 底板，頂板按伸縮縫分為17塊，采用跳打法進(jìn)行施工。如圖所示 12453四、施工做法：第一部分：墻體支撐體系 （1） 側(cè)墻

4、無支護(hù)樁支撐體系：首先在底板上翻部分預(yù)埋一排M20600mm的對(duì)拉螺栓。背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成。組裝墻體模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。模板擬采用20mm的竹膠板，木楞采用100mm*80mm方木，間距200mm，鋼楞采用2根48*3.0鋼管間距500mm。對(duì)拉螺栓采用M18，a，b分別為500mm，600mm。（2） 側(cè)墻有支護(hù)樁，即單側(cè)模板支撐體系：采用搭設(shè)三角鋼管桁架并與滿堂腳手架連接和預(yù)埋螺栓、鋼筋的方法,來保證支撐體系的強(qiáng)度和剛度,以承受澆筑混凝土?xí)r的水平推力。 具體做法：在第一次澆筑時(shí)預(yù)埋一排螺栓M20600mm，預(yù)埋一排鋼筋32

5、600mm，預(yù)埋鋼筋距側(cè)墻內(nèi)側(cè)1.95m，與斜撐相連（圖4）。面板采用20mm厚竹膠板，豎楞采用100*80mm木方，間距200mm。外橫楞采用槽鋼2根5槽鋼，間距600mm。槽鋼用可調(diào)托座頂緊。三角桁架斜桿豎向間距同步距，用雙扣件與滿堂腳手架立桿連接(見圖4),橫向間距0.6m (同滿堂架立桿)。與可調(diào)托座相連的水平橫桿，豎向間距600mm，橫向間距600mm（見圖3）。圖3三角支撐桁架選用48*3.5搭設(shè)三角桁架，步距1.0m，設(shè)置四道斜支撐與地面成60，該斜撐必須與滿堂腳手架相連并與預(yù)埋鋼筋相連。三角桁架與滿堂架,預(yù)埋鋼筋組合示意圖(圖4)預(yù)埋鋼筋截水溝施工縫槽鋼第二部分：頂板模板的支撐

6、體系施工方法：采用滿堂腳手架（鋼管48*3.0）,滿堂腳手架的支撐體系與墻體模板的支撐體系連成一個(gè)整體，所以腳手架荷載均按按最不利情況考慮（用頂板1.4m厚來計(jì)算荷載）面板采用20mm厚的竹膠板，次楞采用100*80mm木方，主楞采用雙鋼管48*3.0，承重連接方式采用可調(diào)承托。立桿橫向間距600mm，縱向間距600mm，步距1000mm。水平剪刀撐鋼管整個(gè)滿堂架按45夾角且同一方向水平間距小于4.5m滿布，掃地桿縱橫設(shè)置。立桿的強(qiáng)度和穩(wěn)定性必須滿足規(guī)范要求。模板支撐完后，進(jìn)行預(yù)壓處理。隧道：標(biāo)準(zhǔn)段單孔凈寬13.1m，長(zhǎng)度30m，頂板厚0.8m。如圖所示中隔墻側(cè)墻頂板支撐體系支護(hù)樁單側(cè)模板支撐

7、體系對(duì)拉螺栓支撐體系匝道：標(biāo)準(zhǔn)段凈寬7m，長(zhǎng)度25m，頂板厚0.6m如圖所示單側(cè)模板支撐體系頂板支撐體系鋼板止水帯支護(hù)樁對(duì)拉螺栓支撐體 系五、施工工藝A、底板：測(cè)量放線鋼筋綁扎模板支設(shè)（上翻部分采用吊模）預(yù)埋螺栓、鋼筋檢查驗(yàn)收澆筑砼。（1）按照施工圖紙控制點(diǎn)的坐標(biāo)進(jìn)行放樣，彈上墨線。（2）鋼筋綁扎（3）模板的支設(shè)（4）側(cè)墻無支護(hù)樁，預(yù)埋螺栓各種情況的施工方法:隧道中隔墻：里程k2+137k2+632.6均有隔墻，隔墻厚1.6m，墻高4.7m。施工縫預(yù)埋對(duì)拉螺栓0.9m15cm0.6m25cm鋼管隧道西側(cè)墻：里程k2+137k2+338.6,墻厚0.8m，墻高4.7m施工縫預(yù)埋對(duì)拉螺栓0.9m1

8、5cm49cm鋼管圖中錯(cuò)臺(tái)寬5cm 隧道東側(cè)墻：k2+240k2+572.6,墻厚1.0m，墻高4.7m施工縫預(yù)埋對(duì)拉螺栓0.9m15cm49cm鋼管圖中錯(cuò)臺(tái)寬5cm匝道凈寬7m,里程C0+000C0+125靠隧道側(cè)預(yù)埋對(duì)拉螺栓,墻厚0.6m，墻高5m.施工縫預(yù)埋對(duì)拉螺栓0.9m15cm0.6m25cm槽鋼B、側(cè)墻、頂板:測(cè)量放線搭設(shè)滿堂架側(cè)墻支模三角桁架頂板支模鋼筋綁扎檢查驗(yàn)收砼澆筑側(cè)墻有支護(hù)樁支撐體系示意圖中隔墻側(cè)墻頂板支撐體系支護(hù)樁單側(cè)模板支撐體系對(duì)拉螺栓支撐體系六、質(zhì)量、安全保證體系（1）技術(shù)交底：在腳手架施工前，對(duì)施工作業(yè)人員進(jìn)行詳細(xì)的技術(shù)交底，明確施工方法、施工順序、施工安全注意事

9、項(xiàng)，并辦理書面交接手續(xù)，未經(jīng)交底人員嚴(yán)禁上崗作業(yè)。尤其對(duì)架子工建立掛牌制度，同時(shí)對(duì)已完成的工作進(jìn)行全面檢查。（2）模板支架使用材料驗(yàn)收：對(duì)模板支架使用的鋼管、扣件、托撐、方木、對(duì)拉螺栓、模板等進(jìn)行驗(yàn)收，驗(yàn)收分兩階段。驗(yàn)收各配件的材質(zhì)報(bào)告；現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)收材料質(zhì)量，并做記錄。（3）對(duì)模板支架相關(guān)環(huán)節(jié)進(jìn)行驗(yàn)收：模板支架必須進(jìn)行專業(yè)驗(yàn)收，合格后報(bào)監(jiān)理驗(yàn)收。（4）模板的施工方案進(jìn)行專家論證，優(yōu)化后實(shí)施。（5）按規(guī)范及施工方案要求，對(duì)所有架體使用的構(gòu)配件進(jìn)行質(zhì)量檢查及驗(yàn)收合格后，分類堆放備用，對(duì)未經(jīng)檢查的構(gòu)配件嚴(yán)禁使用。嚴(yán)格按施工方案施工，并加強(qiáng)對(duì)施工過程的檢查，做到檢查有記錄及完整的會(huì)簽，對(duì)隱患要到按三定措施

10、落實(shí)整改，確保安全。（6）操作工人必須持證上崗，施工過程中必須嚴(yán)格佩戴安全帽（7）在腳手架使用期間嚴(yán)禁拆除任何構(gòu)件（8）作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，不得超載。（9）第二次澆筑砼時(shí)，注意澆筑砼的順序，對(duì)中隔墻和側(cè)墻分層澆筑，待側(cè)墻澆筑完畢后在澆筑頂板的砼。(10).模板支架的構(gòu)造要求：a.頂板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.頂板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。(11).立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有

11、加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。(12).整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。(13).剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外

12、立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。(14).頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.

13、m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。(15).施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。七、滿堂架及模板拆除（1）搭設(shè)流程順序：放置縱橫向掃地桿逐根豎立柱安放橫向掃地桿安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿加設(shè)臨時(shí)拋撐頂絲鋼管方木模板（2）縱橫向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定，當(dāng)立桿基礎(chǔ)不再同一高度上時(shí)，必須將高

14、處的縱向掃地桿向低處延長(zhǎng)兩跨與立桿固定高低差不應(yīng)大于1m。腳手架的步距不應(yīng)大于1.5m（3）剪刀撐、橫向斜撐隨立桿同步搭設(shè)，每道剪刀撐越立桿的根數(shù)表3-1的規(guī)定確定每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨且不應(yīng)小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45-60之間。剪刀撐斜桿與地面傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)765以下是對(duì)本工程支撐體系的計(jì)算：第一部分：墻體支撐體系計(jì)算書第二部分：頂板支撐體系計(jì)算書附：京廣路隧道：平面圖一份，橫斷面圖一份八 力學(xué)計(jì)算墻模板支撐體系計(jì)算 側(cè)墻無支護(hù)樁支撐體系計(jì)算墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍

15、骨。組裝墻體模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。（一）、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M18；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):1；寬度(mm):100.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):20.00；面板彈性模量(

16、N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖（二）、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=60kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4 kN/m2。（三）、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建

17、筑施工手冊(cè)，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中， M-面板計(jì)算最大彎距(Nmm)； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1= 1.260.000.500.90=32.400kN/m；其中0.90為按施工手冊(cè)取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2= 1.44.000.500.90=2.520kN/m； q = q1 + q2

18、 =32.400+2.520=34.920 kN/m；面板的最大彎距：M =0.134.920200.0200.0= 1.40105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50020.020.0/6=3.33104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 1.40105 / 3.33104 = 4.190N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值 =4.19N

19、/mm2 小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中，-面板計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1= 1.260.000.500.90=32.400kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2=1.44.000.500.90=2.520kN/m； q = q1 + q2 =32.400+2.520=34.920 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.634.920200.0 = 4190.400N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -面板截面的最大

20、受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 4190.400N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 20.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: T =34190.400/(250020.0)=0.629N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 T=0.629N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載

21、作用。撓度計(jì)算公式如下:w=kwql4/100EI w = l/400 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 600.5 = 30N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 200mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大允許撓度值:w = 0.5mm；面板的最大撓度計(jì)算值: w= 0.677302004/(10095003.33105) = 0.103 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.103mm 小于等于面板的最大允許撓度值 w=0.5mm，滿足要求！（四）、墻模板內(nèi)外楞的計(jì)算(

22、一).內(nèi)楞(木方)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度100mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1008080/6 = 106.67cm3；I = 100808080/12 = 426.67cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算： 其中， M-內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距(Nmm)； l-計(jì)算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1=1.260.000.200.90=12.960kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2= 1.4

23、4.000.200.90=1.008kN/m，其 中，0.90為折減系數(shù)。 q =(12.960+1.008)/1=13.968 kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M =0.113.968500.0500.0= 3.49105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式： 其中， -內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -內(nèi)楞計(jì)算最大彎距(Nmm)； W -內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.07105； f -內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值： = 3.49105/1.07105 = 3.274 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；內(nèi)

24、楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 3.274 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: 其中， V內(nèi)楞承受的最大剪力； l-計(jì)算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1= 1.260.000.200.90=12.960kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2=1.44.000.200.90=1.008kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q =(12.960+1.008)/1=13.968 kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V = 0.613.968

25、500.0 = 4190.400N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式: 其中， -內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-內(nèi)楞計(jì)算最大剪力(N)：V = 4190.400N； b-內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: =34190.400/(2100.080.0)=0.786N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.786N/mm2 小于 內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)

26、建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 撓度驗(yàn)算公式如下：w=kwql4/100EI w = l/400 其中， -內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)： q = 60.000.20/1=12.00 kN/m； l-計(jì)算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=4.27106；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.67712/15004/(10095004.27106) = 0.125 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: w = 1.25mm；

27、內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 w=0.125mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 w=1.25mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.260+1.44)0.20.5/2=3.49kN； 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753492.

28、00600.00= 3.67105 Nmm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式： 其中， - 外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 3.67105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 3.67105/4.49103 = 81.661 N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =81.661N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.260+1.44

29、)0.20.5/2=3.492kN； V-外楞計(jì)算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653492.000 = 1.36103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； V-外楞計(jì)算最大剪力(N)：V = 1.36103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: =21.36103/400.000=6.809N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =6.809N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=205N/mm2，滿足要求

30、！3.外楞的撓度驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：w=kwql4/100EI w = l/400 其中，P-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 60.000.200.50/23.00 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.1466.00100/26003/(1002060001.08105) = 0.334mm；外

31、楞的最大容許撓度值: w = 1.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.334mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！（五）、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào): M18 ；穿墻螺栓有效直徑: 14.93 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 174 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.7410-4 = 29.58 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =600.60.5 = 18 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力

32、N=18kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=29.58kN，滿足要求！ 單側(cè)模板支撐體系力學(xué)計(jì)算如下：（1）采用內(nèi)部振搗時(shí)砼作用與模板的最大側(cè)壓力F，取下列二式的較小值，適當(dāng)控制澆筑的溫度及澆筑速度可減少側(cè)壓力FF=0.22ct012V1/2F=cHF=0.22*25*5*1.2*1.15*2.51/2=60KN/m2F1=25*4.1=102.5KN/m2 取二式的較小值F=60.0 k N/m2，并考慮傾倒砼產(chǎn)生的水平荷載值4 k N/m2，分別取荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值q=60*1.2+4*1.4=77.6 k N/m2q用于荷載的計(jì)算，F(xiàn)用于剛度的驗(yàn)算

33、。有效壓頭高度hh=60/25=2.4m 圖 1HF （2）砼底板上翻高度0.9m，在60cm高的臺(tái)階以上15cm處，預(yù)埋M20對(duì)拉螺栓一排間距600mm。卡住鋼管如圖2所示：預(yù)埋螺栓M20600mm2根5#槽鋼支護(hù)樁底板預(yù)埋32600mm25*60cm臺(tái)階模板圖2預(yù)埋螺栓的力學(xué)驗(yàn)算N=F*a*b=77.6*0.6*0.6=27936N38200 N（查表）故滿足要求。（3）模板厚度20mm，模板的豎楞采用100*80mm的方木，間距200mm，經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度，剛度均滿足規(guī)范要求。模板的橫楞采用25槽鋼（I=26*104mm，W=10.4*103mm，E=2.06*105mm,A=387.9mm2

34、，50*50*4mm，如圖所示圖3水平橫楞線荷載按均部荷載考慮，并按4跨連續(xù)梁計(jì)算：q1=77.6*0.6=46.56 k N/m，q2=60*0.6=36.00 k N/m=M/W=0.1*q1*l2/W=161.2N/mm2f=215 N/mm2故強(qiáng)度滿足要求剛度的驗(yàn)算W=kwq2l4/（100EI）=0.84mmw=L/400=1.5mm故剛度滿足要求剪力驗(yàn)算t=2V/A=0.65q1L/387.9=46.8fv=205 N/mm2t外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）V-外楞計(jì)算的最大剪力(N)A-槽鋼的截面面積（mm2）fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）（4）三角支撐桁架選用

35、48*3.5搭設(shè)三角桁架，步距1.0m，設(shè)置斜支撐與地面成60，該斜撐必須與滿堂腳手架相連，三角桁架壓桿長(zhǎng)度按1.23m計(jì)算，滿堂架的水平支撐端部設(shè)一可調(diào)節(jié)托座，頂緊水平槽鋼，如圖4所示。三角桁架與滿堂架,預(yù)埋鋼筋組合示意圖(圖4)預(yù)埋鋼筋截水溝施工縫方木（5）壓桿的計(jì)算：其中 N - 壓桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(N) - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89cm2； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/

36、mm2； L0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；=fA=205*489*0.733=73.4 N經(jīng)計(jì)算桁架壓桿承受的外力N=73.4 N按最不利來計(jì)算，N=77.6*0.6*0.6/COS60=55.8 N73.4N故三角鋼管桁架承載力滿足要求。(6) 扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；中間的U型承托承受近一半荷載，且U型承托承間距為0.6m，頂桿所受的最大荷載F=77.6*0.6*0.6/2=13.97KN支架自重：f=1.1KN/mN=F+

37、f*0.6=14.63KN龍骨通過中間的U型承托將荷載傳到立桿上單只U型承托承載力：PNL=90KN14.63KN扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值RcN/2=7.32 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!為確保安全有效高度范圍內(nèi)采用雙扣件第二部分：頂板模板的支撐體系施工方法：頂板支撐體系采用滿堂腳手架（鋼管48*3.00）。凈空6.5m.面板采用20mm厚的竹膠板，次楞采用100*80mm木方，主楞采用雙鋼管48*3.0，承重連接方式采用可調(diào)承托。立桿橫向間距600mm，縱向間距800mm，步距1000mm。水平剪刀撐鋼管48*3.0，整個(gè)滿堂架按45夾角且同一方向水平間距小于4.5m滿布，掃地桿縱橫設(shè)置

38、。立桿的強(qiáng)度和穩(wěn)定性必須滿足規(guī)范要求。模板支撐完后，進(jìn)行預(yù)壓處理。模板支撐系統(tǒng)荷載取值及荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載名稱計(jì)算部位單位標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)砼自重模板支撐系統(tǒng)KN/m2241.2鋼筋自重模板支撐系統(tǒng)KN/m2 1.11.2施工荷載模板龍骨立桿KN/m2 41.4振搗荷載模板支撐系統(tǒng)KN/m2 21.4模板支架自重模板支撐系統(tǒng)KN/m20.411.2新澆砼側(cè)壓力側(cè)面模板KN/m2 41.4以下是對(duì)此支撐系統(tǒng)的力學(xué)計(jì)算頂板模板支撐體系計(jì)算（一）、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.15；模板支架搭設(shè)

39、高度(m):6.30；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.410；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為20mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(

40、mm):100.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3；5.頂板參數(shù)頂板的計(jì)算厚度(mm):1400.00； 圖2 頂板支撐架荷載計(jì)算單元（二）、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 10022/6 = 66.667 cm3；I = 10023/12 = 66.667 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土頂板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 251.41+0.411 = 35.41 kN/m；(2

41、)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:M=ql2/10 其中：q=1.235.41+1.42.5= 45.992kN/m最大彎矩M=0.145.9920.22= 0.184 kNm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 183968/66666.667 = 2.76 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 2.76 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為w=kwql4/100EI w = l

42、/400 其中q = 35.41kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.67735.412004/(100950066.667104)=0.061 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 400=0.5 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.061 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!（三）、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1088/6 = 106.67 cm3；I=10888/12 = 426.67 cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.21.4 = 7 kN/m；(2)模板

43、的自重線荷載(kN/m):q2= 0.410.2 = 0.082 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.2 = 0.5 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(7 + 0.082)+1.40.5 = 9.198 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.19.1980.62 = 0.331 kNm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = M /W = 0.331106/106666.67 = 3.104 N/mm2

44、；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 3.104 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.69.1980.6 = 3.311 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3 3.311103/(2 10080) = 0.621 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.621 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算

45、公式如下: w=kwql4/100EI w = l/400 均布荷載 q = q1 + q2 = 7.082 kN/m；最大撓度計(jì)算值 = 0.6777.0826004 /(10095004266666.667)= 0.153 mm；最大允許撓度 V=600/ 400=1.5 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 0.153 mm 小于 方木的最大允許撓度 1.5 mm,滿足要求!（四）、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 6.071 kN； 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁計(jì)

46、算彎矩圖(kNm) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.972 kNm ；最大變形 Vmax = 0.562 mm ；最大支座力 Qmax = 19.832 kN ；最大應(yīng)力 = 971715.236/8980 = 108.209 N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 108.209 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.562mm 小于 600/400=1.5 mm,滿足要求!（五）、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1

47、.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1586.3 = 0.996 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.410.60.6 = 0.148 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 251.40.60.6 = 12.6 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 13.744 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2N

48、G + 1.4NQ = 18.76 kN；（六）、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 18.76 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/mm2； L0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算 l0 =

49、 h+2a k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.15 m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L0 = h+2a = 1+0.152 = 1.3 m；L0/i = 1300 / 15.9 = 82 ；由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.71 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=18760.356/（0.71424） = 62.318 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 62.318 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 20

50、5 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.3 按照表2取值1.016 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.016(1+0.152) = 1.642 m；Lo/i = 1641.754 / 15.9 = 103 ；由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.566 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=18760.356/（0.566424） = 78.173 N/mm2；鋼管立桿的

51、最大應(yīng)力計(jì)算值 = 78.173 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ （七）、立桿的地基承載力計(jì)算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =18.76/0.25=75.041 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 18.76 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=75.041 fg=120

52、 kpa 。地基承載力滿足要求！（八） 頂板底立桿的計(jì)算： 立桿采用48*3.0鋼管，扣件連接，橫桿步距l(xiāng)000mm，單桿最大承載力N：KN/A = fy+（+1）/2-Fy+（+1）/22- FyK=2 A=424mm2 fy=205 =0.12 E=210000= lo/i =63.3 =3.14*3.14*210000/63.3/63.3=516N=36.8KN上部傳來的荷載：中間的U型承托承受近一半荷載，且U型承托承間距為0.6m，立桿所受的最大荷載F=18.76/2=9.38KN支架自重：f=1.1KN/mN=F+f*0.6=10.04KN36.8 KN（九）、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；龍骨通過中間的U型承托將荷載傳到立桿上，單只U型承托承載力：PNL=90KN10.04KN則扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值RcN=10KN 故 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算不能滿足要求頂板底需使用雙扣件才能滿足扣件抗滑承載力 注：當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN(規(guī)范取此值)；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12.0kN。