1、一、工程概況福建省直屏東小區危舊房改造項目一期位于福州鼓樓區華屏路1號，華林路與華屏路交叉處，華屏路東側，東臨福建省環境監測綜合大樓，周邊交通便利。建設單位為福建省直房地產開發公司，設計單位為福建省建筑設計研究院，監理單位為福州弘信工程監理有限公司，由中建七局第三建筑有限公司總承包施工。本工程由六棟高層住宅組成，1#樓33層，2#樓33層，3#樓32層，4#樓35層，5#樓18層，6#樓35層，六棟樓共用一層（局部有夾層）大底盤地下室。本工程各構件最大截面尺寸如下：剪力墻：400mm厚(上部)；柱：650mm1300mm；梁：300mm1800mm、250mm600mm(上部)；板：150mm

2、(地下室)、130mm(上部)。二、編制依據1、施工組織設計2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-20083、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20084、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20016、高空作業操作技術規程JGJ80-917、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99并結合本工程圖紙和實際情況進行編制。三、材料機具人力模板：采用酚醛樹脂浸清紙覆面膠合板，規格為1830mm915mm18mm；方木：50mm100mm，100mm100mm方木等。支撐系統： 碗扣式鋼管腳手架，立桿采用LG-120、LG

3、-180，橫桿采用HG-60、HG-90、HG-120、HG-150、HG-180，專用斜桿采用ZXG-0912、ZXG-0918、ZXG-1212、ZXG-1218，可調底座采用KTZ-45、KTZ-60、KTZ-75，可調托撐采用KTC-45、KTC-60、KTC-75。 配件：鐵釘、鐵絲、對拉夾具、夾具螺絲、U型卡、蝶形扣件、L型插銷、鎖緊器、碗扣架上下頂托及聯結件、鋼管連接棒、普通鋼管扣件、電鋸、電刨、電鉆及三合板等。材料需用量：地下室施工時：膠合板約55000m2；方木約142240m；碗扣架鋼管約100400m；上部施工：膠合板約21940m2；方木約64000m；碗扣架鋼管約44

4、160m勞動力需用量：200人。四、材料和質量要點（一）、材料關鍵要求1.模板表面平整、潔凈、無孔洞，枋條順直、不翹曲。2.檢驗批采用的各種材料型號及尺寸符合模板設計要求。3.柱箍采用的對拉螺栓的鋼筋符合同級別鋼材的質量標準。4.碗扣架鋼管、碗扣符合碗扣式腳手架規范質量要求。（二）、技術關鍵要求1.模板及支撐具有足夠的強度、剛度和穩定性。2.保證柱截面設計幾何尺寸及空間相對位置的準確。3.柱箍的位置及間距符合設計要求。4.預留好模板設計規定施工技術孔洞和圖紙要求的孔洞。（三）、質量關鍵要求1.模板表面要平整，周轉中的模板及時修理，所有孔洞補平或鋸除重新拼裝。2.模板的縫隙寬度不大于規范要求，保

5、證澆筑混凝土時不漏漿。3.所有陰陽角要方正，不出現平面或空間扭曲。 4.施工縫處接頭平整，不錯位。（四）、職業健康安全關鍵要求1.所有進入施工現場人員必須正確佩戴好安全帽，嚴禁穿“三鞋”、赤膊、赤腳。2.施工過程中，應注意與其他工種人員配合施工，自身需有自我保護意識。3.有懼高癥的人員不能進入高空作業。4.進入高空作業人員要戴好安全帶。 5.雨天時不宜進行模板施工，施工時必須穿雨衣。暴雨及臺風天氣要暫停施工。6.現場施工作業人員不宜抽煙。7.模板作業應在白天施工，夜間施工必須有足夠的照明。（五）、環境關鍵要求1.各種材料按照施工總平面圖的位置定點堆放。2.拆除下來的模板、料具分類堆放整齊。3.

6、模板作業應嚴格遵守在當地環保時間內施工，盡量減少對周圍環境的影響。五、模板施工工藝及結構設計（一）模板施工工藝流程詳見各項模板安裝工藝順序。（二）柱模設計1、柱模安裝工藝順序模板成型豎檔現場衛生清掃彈線定位立模臨時固定校核垂直度、軸線、尺寸柱箍對拉螺栓梁、板模板安裝結束校正垂直度加固固定。2、柱模配模側模：柱尺寸為bh，其中b方向采用同柱寬膠合板，h方向采用h218mm寬的膠合板。豎檔：采用100mm100mm方木，間距300,分柱寬均等分位置布置。柱箍：柱箍采用100mm100mm方木和100mm100mm方木，兩根為一組，兩端以12鋼筋拉結；間距：500mm，最底部的柱箍應位于樓面上150

7、mm；拉結鋼筋：兩端用定型卡或對拉螺栓等固定拉緊。柱模板除留設好設計要求的預留洞口外，其根部應留設出渣口。3、涂刷隔離劑1）模板制作完畢后，其表面的雜物碎渣要清除干凈。2）隔離劑用滾筒或毛刷涂刷均勻，不漏刷。3）涂刷隔離劑要避開雨天進行。4）不得采用影響結構性能或妨礙裝飾施工的隔離劑。4、模板安裝施工放樣技術復核完畢，允許偏差符合要求，柱鋼筋隱蔽報驗合格后，開始模板就位工作。按放樣線外邊留出柱模板厚位置，釘好壓腳板后安裝柱模，柱模安裝如下圖：柱模拼裝示意圖A-A剖面圖5、柱模固定當模板就位后，對拉螺栓拉接，調節鎖緊器，使拼裝模板組合成整體。兩垂直向加斜拉頂撐，校正垂直度及柱頂對角線，要保證其軸

8、線位置以及垂直度的正確。模板支設后再與樓層的模板支撐連接固定使之形成一個整體，不致在澆砼時產生偏位或傾斜現象。6、柱模板支設工藝要求拼柱模時，以梁底標高為準，由上往下配模，不符合模數部分放到柱根部位處理，或保證柱模的長度模數，不符合部分放到節點部位處理。配模時應同時考慮清掃口，清掃口在清理衛生后，立即封閉。模板制作完成后，刷水溶性隔離劑，不得使用廢機油。安裝柱模時，應先在基礎面（或樓面）上彈主軸線及邊線，同一柱列的應先彈兩端主軸線及邊線，然后拉通線彈出中間部分柱的軸線及邊線。柱模在模板全部加固完畢后，需及時在澆筑砼前對其垂直度尺寸、形狀、軸線、標高等進行技術復核,并保證每根柱有兩邊隨時都有掛垂

9、線，便于檢查。支模時，其中的一片初步校正穩定，然后依序安裝，合圍后，先加固上、下兩道箍后進行全面校正、加固。相鄰兩柱的模板安裝，待校正完畢后，及時架設柱間支撐以滿足縱向、橫向穩定性的需要，每根柱的斜向支撐必須獨立。柱模板上應設排水口，排水口應設在柱砼施工縫面處。柱模根部須封堵防止跑漿。梁柱接頭處的模板，盡量采用預拼整體安裝。（三）板模設計1、板模安裝工藝順序排模計算配模現場衛生清理在砼樓板上放線，彈出支撐位置安放墊木安裝豎向支撐及橫向連系鋼管標高調整縱向擱柵橫向擱柵鋪設板模復核標高、調整加固。2、板模配模板模：盡量采用整塊膠合模，施工前必須經過計算配模。橫向格柵：采用100mm100mm的方木

10、，間距300mm?？v向格柵：采用100mm100mm方木,間距1200mm，具體見計算書。支撐：碗扣支撐架，間距1200mm，具體見計算書。3、板模工藝要求支模時，在復核梁底標高、軸線位置無誤后，搭設和調平支撐架，再在擱柵上按配模方案鋪設梁底板，拉線調直，并與支架固定，再分別安裝側模與底模，拼接后設斜撐固定，當跨度4m時，模板應起拱，起拱按13控制。梁模安裝后，將下層軸線控制點引測到本層模板上，彈出控制線，然后拉中線進行檢查，復核各梁模中心線位置是否對正，待板模支完后，檢查其標高并調整。梁板模支撐體系應分開。（四）梁模設計1、梁支模工藝順序衛生清掃彈出支撐位置豎向支撐及橫向連結柱模初步固定、校

11、核縱向擱柵橫向擱柵底模側模夾木托木豎撐斜撐(安裝對拉螺栓)標高、軸線校核加固調整板模。2、梁模配模本工程梁模采用碗扣式鋼管架支撐體系。梁模：采用膠合板。剖面示意圖見下圖： 3、梁模工藝要求板模安裝時，應調整支撐系統的頂托標高，經復查無誤后，安裝縱向格柵，再在縱向格柵上鋪設橫向格柵，調整橫向格柵的位置及間距，最后鋪設模板。樓板模板的安裝，由四周向中心鋪設，模板垂直于隔柵方向鋪齊，對于模板間的縫隙，用三合板補齊，當跨度4m時，按規范或設計要求起拱。板縫要求拼接嚴密，拼縫整齊。固定在模板上的預埋件和預留洞須安裝牢固，位置準確。相鄰梁板表面高低差控制在2mm以內，表面平整度控制在5mm以內。澆筑砼時，

12、設置一組砼試塊與已澆筑的砼同條件養護，作為拆模的依據。（五）剪力墻模板1墻模配模本工程鋼筋混凝土墻模板豎向楞木和水平楞木統一采用100100方木，豎向楞木間距250mm，水平楞木間距915mm，面板采用183091518膠合板；2墻模施工工藝要求墻模板安裝時，根據邊線先立一側模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直度，然后釘牢，再用斜撐和平撐固定?；炷翂Σ捎肕12300915對拉螺栓。地下室外墻施工縫（距結構板500高）處設止水帶，外墻對拉螺栓采用成品止水螺栓。內墻對拉螺栓選用直徑16的PVC管作套管，切口要平齊，不允許出現斜槎，以防漏漿堵管。塑料套管要有足夠的強度，以便墻砼澆筑硬化后能抽

13、出對拉螺栓重復使用。為了保證墻體厚度設置墻內支撐，墻內支撐可選用直徑12mm的鋼筋料頭加工，切割時必須采用無齒鋸切斷，以保證斷面平齊，不允許切斷機加工。支撐兩端刷防銹漆二道，長度比墻厚小2mm。該墻內支撐可配合鋼筋固定卡件及代替部分鋼筋墊塊使用。制作時尺寸必須準確。地下室外墻內支撐必須加焊止水鋼板。墻體內撐也可選用專用條狀砼內撐。模板拼裝一定要進行挑選，翹曲變形的嚴禁使用。拼摸時，做到嚴密，縫隙最大不超過1mm，如自檢不符要求，應重新拼裝或更換模板。模板支設前，模板與樓板接觸面如果不平，要采用水泥砂漿找平或墊泡沫膠條，以防模板底面漏漿。斜支撐端頭上加裝可調支撐頭，以便于校正墻模板垂直度和軸線位

14、移。斜向支撐嚴禁與操作平臺拉結固定，以防因操作施工時擾動墻體模板。支撐桿件支在基坑坡面時，著力點必須夯實且加墊方木等增大受力面積，嚴禁直接支設在松土上。3剪力墻模板拼裝直剪力墻模板拼裝示意圖：止水螺栓示意圖（或者采用成品止水螺栓）：剪力墻內支撐示意圖：（六）樓梯模板1、樓梯配模樓梯板模：盡量采用整塊膠合模，施工前必須經過計算配模。踏步板模：采用30厚松木板，高度較踏步高低5mm。橫向格柵：采用50mm100mm以上的方木，間距300mm450mm。一般情況下，取346mm（按配模計算調整）?？v向格柵：采用100mm100mm方木,間距1200mm。支撐：采用鋼管支撐架。2、樓梯模板工藝要求樓梯

15、施工縫留設于剪力最小的每跑樓梯約1/3處，本工程樓梯施工縫模板的做法采用后插板施工法，踏步側模統一向前推進25mm,以便粉刷時平臺位置踏步線左右成一條線。具體做法如下圖所示：樓梯施工縫模板做法示意圖（七）后澆帶模板1、工藝流程支后澆帶梁板模板幫扎后澆帶梁板鋼筋攔后澆帶側面模板澆注后澆帶兩邊梁板混凝土待混凝土強度達到拆模設計強度拆除后澆帶梁板模板，擔任保留后澆帶支撐系統支后澆帶處模板澆注后澆帶混凝土拆除模板。2、支設模板圖（八）碗扣式鋼管模板支撐架要求1、模板支撐架應根據所承受的荷載選擇立桿的間距和步距，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于350mm，立桿底部應設置可調底座或固定

16、底座；立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。2、模板支撐架斜桿設置應符合下列要求：2.1、當立桿間距大于1.5m時，應在拐角處設置通高專用斜桿，中間每排每列應設置通高八字形斜桿或剪刀撐；2.2、當立桿間距小于或等于1.5m時，模板支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m；2.3、剪刀撐的斜桿與地面夾角應在4560之間，斜桿應每步與立桿扣接。3、當模板支撐架高度大于4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。4、可調底座及可調托撐絲桿與調節螺母嚙合長度不得少于6扣，插入立

17、桿內的長度不得小于150mm。六、模板的拆除 （一）拆模順序一般應先支的后拆，后支的先拆。先拆除非承重部分，后拆除承重部分。（二）多層樓板支架的拆除，應按下列規定進行：、當上層樓板正在澆筑砼時，下兩層樓板的模板和支架不得拆除。、在拆除模板過程中，如發現有影響結構、安全、質量問題時，應暫停拆除，經過處理后，方可繼續拆模。、依據砼同條件養護試塊抗壓強度報告，達到規定要求并經項目技術負責人同意后，方可拆除模板。、后澆帶的部分必須在后澆帶封閉后，強度達到70以后才可以拆除支撐。（三）現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度，如無設計要求時，應符合下列規定： 、側模，在砼強度能保證其表面及棱角，不因拆除模板

18、面受損壞后，方可拆除。、底模，在砼強度符合下表規定后，方可拆除。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100七、模板質量要求模板安裝過程中除應按國家現行標準混凝土結構工程施工及驗收規范進行質量檢查外，尚應檢查下列內容：a、支架、水平撐、剪刀撐、鋼楞、對拉螺栓的間距及零配件緊固情況；b、立柱的支撐面積、堅實情況；c、預埋件和預留洞的固定情況；d、模板拼縫的嚴密程度。e、現澆混凝土鋼筋梁、板，當跨度大于或等于4m時，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/100

19、0。懸挑結構梁端起拱高度為 L/400.f、上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板。模板安裝允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（）檢驗方法軸線位置鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎鋼尺檢查柱、墻、梁4，鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差鋼尺檢查表面平整度2m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向測，并取其中的較大值八、成品保護1.待樓板混凝土達到規定強度后，模板才能堆放在樓面上，并應加木枋支墊。 2.模板安裝過程中，高度超過2M要搭設操作平臺，不得攀爬鋼筋。3.模板拆除后，拆下

20、來的模板緩緩平放在樓面上，或斜靠于墻柱時必須穩定，模板不得自由落下，以免軋壞樓板。九、模板施工質量通病與防治為防止質量通病模板設計中特制定如下措施：序號項目防治措施1墻底爛根在澆筑頂板時將墻體兩側100范圍內混凝土壓光至平整度小于2，同時將模板下口粘上憎水型海綿條。2墻體不平、粘連墻體混凝土強度達到4MPa方可拆除模板。清理大模板和涂刷隔離劑必須認真，要有專人檢查驗收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模時要反復用線附吊靠，支模完畢經校正后如遇有較大沖撞，應重新用線錘復核校正。4墻體凹凸不平加強模板的維修，每月就對模板檢修一次，5墻體鋼筋移位大模板上口設置卡子并采取措施控制保護層厚度6門、窗洞

21、偏斜門窗洞口角部用角鋼，洞口設木方作為水平，豎向支撐。7墻體陰角不方正、不垂直及時修理好模板，陰角處的鋼板角模，支撐時要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，陰角模與大模板之間接縫要用海綿條及膠帶封堵。8墻體大角不垂直、不方正在兩塊大模板之間放入一角鋼，此角鋼可使兩大模之間方正呈90亦可防止混凝土漏漿9外墻上下層接槎不平漏漿確保模板支撐架的牢固，下口用海綿封堵，大模板上口焊上厚為5mm的鋼板，寬度同板厚。十、安全環境文明施工措施1、所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照安全技術操作規程進行操作。2、施工前必須對施工班組進行入場三級教育，經考核合格后，方準許進場施工。3、項目施

22、工員應對模板班組進行安全技術交底。4、支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。5、 拆樓層外邊的模板時應設腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。6、 廢爛的木方不能做龍骨。7、 內墻模板安裝高度超過2.5m時，應搭設臨時腳手架。8 、在4m以上高度拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向。9、 正在支設澆搗的模板，其下方的模板支撐不準全部拆除。10、 水平拉桿不準釘在腳手架或跳板等不穩定的物體上。11、鋸方木、模板時宜避開

23、周邊群眾休息時間，應降低噪音污染。附：模板計算書（一）柱模板計算書1、大斷面柱模板計算1.1、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=650mm，柱模板的截面高度 H=1300mm，H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度 L = 6mm，柱箍間距計算跨度 d = 450mm。柱箍采用100200mm木方。柱模板豎楞截面寬度100mm，高度100mm。B方向豎楞3根，H方向豎楞5根。 柱模板支撐計算簡圖1.2、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力

24、密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.000m；1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。1.3、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布

25、荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。荷載計算值 q = 1.265.8300.450+1.44.0000.450=38.068kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3；I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.

26、100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.229.624+1.41.800)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.34310001000/24300=14.099N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.229.624+1.41.800)0.300=6.852kN截面抗剪強度計算值 T=36852.0/(2450.00018.000)=1.269N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v =

27、0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67729.6243004/(1006000218700)=1.138mm面板的最大撓度大于300.0/250,滿足要求!1.4、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.300m。荷載計算值 q = 1.265.8300.300+1.44.0000.300=25.379kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 11.420

28、/0.450=25.379kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.125.3790.45最大剪力 Q=0.60.45025.379=6.852kN最大支座力 N=1.10.45025.379=12.563kN截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.514106/166666.7=3.08N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q

29、= 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36852/(2100100)=1.028N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v =0.67721.149450.04/(1009500.008333333.5)=0.074mm最大撓度小于450.0/250,滿足要求!1.5、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.265.83+1.44.00)0.275 0.450 = 10.47kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B

30、 柱箍變形圖(mm) B 柱箍剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 10.469kN經過計算得到最大變形 V= 0.4mmB 柱箍的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0020.0020.00/6 = 666.67cm3； I = 10.0020.0020.0020.00/12 = 6666.67cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f=3.323106/666666.7=4.98N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度

31、計算值 T=310468/(2100200)=0.785N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)B柱箍撓度計算最大變形 v =0.4mmB柱箍的最大撓度小于910.0/250,滿足要求!1.6、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.469對拉

32、螺栓強度驗算滿足要求!1.7、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.265.83+1.44.00)0.300 0.450 = 11.42kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍變形圖(mm) H 柱箍剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 33.726kN經過計算得到最大變形 V= 0.1mmH 柱箍的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0020.0020.00/6 = 666.67cm3； I = 10.0020.0020.0020.00/12 = 6666

33、.67cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f=2.189106/666666.7=3.28N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=311152/(2100200)=0.836N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2H柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)H柱箍撓度計算最大變形 v =0.1mmH柱箍的最大撓度小于780.0/250,滿足要求!1.8、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積

34、(mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.150對拉螺栓強度驗算滿足要求!2、中小斷面柱模板計算2.1、中小斷面柱模板基本參數柱斷面長度B=400mm；柱斷面寬度H=500mm；木方截面寬度=100mm；木方截面高度=100mm；木方間距l=250mm,膠合板截面高度=18mm。取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 2.1、荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時

35、產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； 1外加劑影響系數，取1.2； 2混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=65.83kN/m2。實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=65.83kN/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=3kN/m2。2.3、膠合板側模驗算膠合板面板(取長邊)，按三跨連續

36、梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖(1) 側?？箯潖姸闰炈? M=0.1ql2其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.265.83+1.43.00)500.00/1000=41.598kN/m l木方間距,取l=250mm；經計算得 M=0.141.598(250.00/1000)2膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(18)2/6=27000.00mm3 = M/W=0.260106 /27000.000=9.629N/mm2膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求!(2) 側?？辜魪姸闰炈? =3V/2bh其中 V為剪力: v = 0.6ql=0.6(1.

37、265.83+1.43)500250/106=6.240kN經計算得 =36.240103/(2500.00018.000)=1.040N/mm2膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求!(3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q強度設計荷載(kN/m): q=65.83500/1000=32.915kN/m側模截面的轉動慣量 I=bh3/12=500.00018.0003/12=243000.000mm4； a木方間距,取a=250mm； E彈性模量,取E=6000N/mm2；經計算得 W=0.67732.915250.0004/(1006000.0

38、0243000.00)=0.60mm最大允許撓度 W=l/250=250/250=1.00mm膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 2.4、木方驗算木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖(1) 木方抗彎強度驗算: M=qB2/8其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.265.830+1.43.000)250/1000=20.799kN/m B截面長邊,取B=500mm；經計算得 M=20.799(500/1000)2；木方截面抵抗矩 W=bh2/6=1001002/6=166666.667mm3； = M/W=0.6

39、50106/166666.667=3.900N/mm2；木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求!(2) 木方抗剪強度驗算: =3V/2bh其中 V為剪力: v = 0.5qB=0.5(1.265.830+1.43.000)250500/106=5.200kN經計算得 =35.200103/(2100.000100.000)=0.780N/mm2木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求!(3) 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI)其中 q設計荷載(kN/m): q=65.83 I=bh3/12=1001003/12=8333333.333mm4B柱截面長邊的長度,取B

40、=500mm；E彈性模量,取E=9000N/mm2；經計算得 W=516.4585004/(3849000.008333333.33)=0.179mm允許撓度 W=B/250=500/250=2.000mm木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! （二）板模板計算書1、板厚150計算模板支架搭設高度為5.5米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.80米。頂托采用100100mm木方。 采用的鋼管類型為483.5。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元2.1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按

41、照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1501.200+0.3501.200=4.920kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00

42、N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.24.920+1.43.600)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09810001000/64800=1.520N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.920+1.43.600)0.300=1.970kN截面抗剪強度計算值 T=31970.0/(21200.00018.000)=0.137N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!

43、(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6774.9203004/(1006000583200)=0.077mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!1.2、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.2.1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2

44、= (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 1.201.125+1.200.105=1.476kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m1.2.2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.283/1.200=2.736kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.741.20最大剪力 Q=0.61.2002.736=1.970kN最大支座力 N=1.11.2002.736=3.612kN木方的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.

45、0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.394106/166666.7=2.36N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31970/(2100100)=0.295N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6771.2

46、301200.04/(1009500.008333333.5)=0.218mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!1.3、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 3.612kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 16.063kN經過計算得到最大變形 V= 2.2mm頂托梁的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0

47、010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.801106/166666.7=10.81N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.800+20.700=3.200m =3200/15.8=202.532 =0.177=13899/(0.177489)=160.685N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=45.46所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可

48、以拆除。2板厚130計算模板支架搭設高度為2.8米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.50米，立桿的步距 h=1.80米。梁頂托采用100100mm木方。采用的鋼管類型為483.5。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元21、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1301.200+0.3501.200=4.320kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

49、: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.24.320+1.43.600)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09210001000/64800=1.420N/mm2面板的抗彎強度驗算 f

50、 f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.320+1.43.600)0.300=1.840kN截面抗剪強度計算值 T=31840.0/(21200.00018.000)=0.128N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6774.3203004/(1006000583200)=0.068mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!22、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下

51、連續梁計算。221.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1300.300=0.975kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 1.200.975+1.200.105=1.296kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m222.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和

52、，計算公式如下:均布荷載 q = 3.834/1.500=2.556kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.561.50最大剪力 Q=0.61.5002.556=2.300kN最大支座力 N=1.11.5002.556=4.217kN木方的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.575106/166666.7=3.45N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木

53、方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32300/(2100100)=0.345N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6771.0801500.04/(1009500.008333333.5)=0.468mm木方的最大撓度小于1500.0/250,滿足要求!23、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 4.217kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖

54、 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 18.736kN經過計算得到最大變形 V= 2.6mm頂托梁的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=2.101106/166666.7=12.61N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2b

55、h T截面抗剪強度計算值 T=310243/(2100100)=1.536N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =2.6mm頂托梁的最大撓度小于1500.0/250,滿足要求!24、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。25、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。251.靜荷載標準值

56、包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1493.500=0.521kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.500=0.630kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1301.2001.500=5.850kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.001kN。252.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.500=5.400kN253.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1

57、.4NQ26、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 15.96kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1

58、取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.800 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.70m；公式(1)的計算結果：l0=1.1551.8001.80=2.495m =2495/15.8=157.899 =0.284 =15961/(0.284489)=114.978N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.200+20.700=2.600m =2600/15.8=113.924 =0.497 =15961/(0.497489)=65.720N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=42.14所以第7天以后的各

59、層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。（三）梁模板計算書1、3001800梁支模設計計算模板支架搭設高度為5.5米，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm1800mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.20米，梁底增加3道承重立桿。梁頂托采用100100mm木方。采用的鋼管類型為483.5。圖1 梁模板支撐架立面簡圖1.1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.1.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 24.00

60、01.8001.200=51.840kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.5001.200(21.800+0.300)/0.300=7.800kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3001.200=1.080kN均布荷載 q = 1.2051.840+1.207.800=71.568kN/m集中荷載 P = 1.41.080=1.512kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3；

61、 I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)0.0001.163變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=11.491kN N2=11.491kN最大彎矩最大變形 V = 2.4mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.91810001000/64800=14.167N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=311491.0/(21200.00018.000)=0.798N/mm2截

62、面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 1.163mm面板的最大撓度大于300.0/250,滿足要求!1.2、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 11.491/1.200=9.576kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.581.20最大剪力 Q=0.61.2009.576=6.895kN最大支座力 N=1.11.2009.576=12.640kN木方的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

63、10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.379106/166666.7=8.27N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36895/(2100100)=1.034N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.677

64、7.9801200.04/(1009500.008333333.5)=1.415mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!1.3、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 21.079kN經過計算得到最大變形 V= 0.1mm頂托梁的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 =

65、833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.135106/166666.7=6.81N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=310539/(2100100)=1.581N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.1mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!1.4、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力

66、 N1=21.08kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1495.500=0.983kN；N = 21.079+0.983=22.062kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh

67、 (1) l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.750a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.70m；公式(1)的計算結果：l0=1.1851.7501.20=2.488m =2488/15.8=157.500 =0.284 =22062/(0.284489)=158.924N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.200+20.700=2.600m =2600/15.8=164.557 =0.262 =22062/(0.262489)=171.91

68、0N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!1.5、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 88.25 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 22.06 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 250.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 250.00地基承載力的計算滿足要求!1.6、梁側模板基本參數計算斷面寬

69、度300mm，高度1800mm，兩側樓板高度150mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置6道，內龍骨采用100100mm木方。外龍骨間距1000mm，外龍骨采用200100mm木方。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距50+500+500+500，斷面跨度方向間距1000mm，直徑14mm。模板組裝示意圖1.7、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/

70、(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=38.400kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=38.400kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。1.8、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取1.00m。荷載計算值 q

71、= 1.238.4001.000+1.44.0001.000=51.680kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=6.324kN N2=18.129kN N3=15.599kN N4=15.599kN N5=18.129kN N6=6.324kN最大彎矩最大變形 V = 1.1mm(1)抗彎強度計算經計算得到面

72、板抗彎強度計算值 f = 0.52210001000/54000=9.667N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=39696.0/(21000.00018.000)=0.808N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 1.057mm面板的最大撓度小于310.0/250,滿足要求!1.9、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板

73、計算寬度得到。q = 18.129/1.000=18.129kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 18.129/1.000=18.129kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.118.1291.00最大剪力 Q=0.61.00018.129=10.877kN最大支座力 N=1.11.00018.129=19.942kN截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4

74、；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.813106/166666.7=10.88N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=310877/(2100100)=1.532N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v =0.67715.1071000.04/(1009500.008333333.5)=1.292mm最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!1.10、梁側模板外龍骨的計算

75、外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。外龍骨計算簡圖外龍骨彎矩圖(kN.m)外龍骨變形圖(mm)外龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 28.413kN經過計算得到最大變形 V= 0.1mm外龍骨的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.0010.0010.00/6 = 333.33cm3； I = 20.0010.0010.0010.00/12 = 1666.67cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.434106/333333.3=4.30N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.

76、0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=316892/(2200100)=1.267N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.1mm外龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!1.11、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(

77、mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.59對拉螺栓強度驗算滿足要求!2、250600梁支模設計計算模板支架搭設高度為2.3米，基本尺寸為：梁截面 BD=250mm600mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=1.80米，立桿的步距 h=1.80米，梁底增加2道承重立桿。梁頂托采用100100mm木方。采用的鋼管類型為483.5。 28001800600200900 圖1 梁模板支撐架立面簡圖2.1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與

78、模板自重荷載，施工活荷載等。2.1.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6001.800=27.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5001.800(20.600+0.250)/0.250=5.220kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.2501.800=1.350kN均布荷載 q = 1.2027.000+1.205.220=38.664kN/m集中荷載 P = 1.41.350=1.890kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗

79、矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 180.001.801.80/6 = 97.20cm3；I = 180.001.801.801.80/12 = 87.48cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=5.778kN N2=5.778kN最大彎矩最大變形 V = 0.5mm2.1.2面板計算(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.42010001000/97200=4.321N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可

80、以不計算截面抗剪強度計算值 T=35777.0/(21800.00018.000)=0.267N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.485mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!2.2、梁底支撐木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.778/1.800=3.210kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.211.80最大剪力 Q=0.61.8003.210=3.467kN最大支座力 N=1.11.800

81、3.210=6.356kN木方的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.040106/83333.3=12.48N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33467/(250100)=1.040N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30

82、N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6772.6751800.04/(1009500.004166666.8)=4.803mm木方的最大撓度小于1800.0/250,滿足要求!2.3、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 5.821kN經過計算得到最大變形 V= 2.0mm頂托梁的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6

83、 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.887106/166666.7=11.32N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35821/(2100100)=0.873N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =2.0mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!2.4、扣件抗滑

84、移的計算上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。2.5、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=5.82kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1163.000=0.418kN N = 5.821+0.418=6.239kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立

85、桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.800 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1631.8001.80=3.768m =3768/15.8=238.489 =0.129 =6239/(0.129489)=98.822N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算

86、結果：l0=1.800+20.300=2.400m =2400/15.8=151.899 =0.305 =6239/(0.305489)=41.894N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（四）剪力墻模板計算書1、墻模板基本參數（斷面400mm剪力墻亦按以下做法施工）計算斷面寬度400mm，高度5700mm，兩側樓板高度200mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距250mm，內龍骨采用100100mm木方，外龍骨采用200100mm木方。對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距200+700+915+915+915+915+700mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 模板組裝示意

87、圖2、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1

88、=65.830kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取5.40m。荷載計算值 q = 1.265.8305.400+1.44.0005.400=456.818kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 540.001.801.80/6 = 291.60cm3；I = 540.001.801.801.80/12 = 262.44cm4；計算簡圖 彎矩圖

89、(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=45.682kN N2=125.625kN N3=125.625kN N4=45.682kN最大彎矩最大變形 V = 0.8mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 2.85510001000/291600=9.791N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=368522.0/(25400.00018.000)=1.057N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T

90、 T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.768mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!4、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 125.625/5.400=23.264kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 21.751kN經過計算得到最大變形 V= 0.6mm內龍骨的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

91、10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.694106/166666.7=10.16N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=310995/(2100100)=1.549N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.6mm內龍骨的最大撓度小于915.0

92、/250,滿足要求!5、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。 外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m) 外龍骨變形圖(mm) 外龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 46.766kN經過計算得到最大變形 V= 0.2mm外龍骨的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.0010.0010.00/6 = 333.33cm3； I = 20.0010.0010.0010.00/12 = 1666.67cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.903106/333333.3

93、=5.71N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=314138/(2200100)=1.060N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.2mm外龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!6、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.140對拉螺栓強度驗算滿足要求!