1、趙縣北王里鎮中心學校義務教育經費保障長效機制校舍維修改造工程新建溝岸學教教學樓模板施工方案編制： 審批： 審核： 目 錄一.編制依據 1二.工程概況 1三、施工布署 2四.質量目標 2五.柱模板設計 11六.梁模板設計 17七.樓板模板設計 29八.模板施工質量控制 41九.成品保護 42十.安全文明施工措施 42十一.環境保護措施 43十二.砼澆筑方案 43十三、應急預案44模板工程施工方案一、編制依據1.1溝岸新建教學樓施工合同文本1.2新中遠建筑設計有限公司設計的溝岸新建教學樓設計圖紙1.3混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）1.4建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范

2、（JGJ130-2001）(2002年版)1.5建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)1.6建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)1.7建筑施工高空作業安全技術規程（JGJ33-2002）1.8福州市建筑工程施工現場安全管理標準1.9建筑施工手冊第四版1.10建筑施工計算手冊江正榮著1.11建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)1.12木結構設計規范 GB50005-2003二、工程概況建設開發概況溝岸新建教學樓位于溝岸小學院內。建設單位：溝岸小學，監理單位：河北海新工程項目管理有限公司，設計單位：新中遠建筑設計有限公司，施工單位：趙縣興建建筑工程有限公

3、司。本工程結構形式磚混結構，結構安全等級為二級，抗震設防烈度七度，耐火等級一級。本工程地上二層，建筑總高度7.7m。要求工期：總工期日歷280天，質量要求：符合工程施工質量驗收規范合格要求。三、施工部署：根據本工程特點，地下室按后澆帶分為一個施工，模板全部配置。材料：面板：183091518復膜（涂膜）膠合板 四、質量目標31分項合格率為100%，拆模后的混凝土外觀光潔度均勻一致，外觀較好。32實測目標值 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法（）項目允許偏差檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線和鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查樁，墻，梁+4，-5層高垂直度不大于5m6用經

4、緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8相鄰兩板表面高低差2用鋼尺檢查表面平整（2m長度上）5用2m靠尺和楔形塞尺檢查九、柱模板設計5001100柱模板計算書柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向對拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 3100mm， 柱箍間距計算跨度 d = 500mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度50mm。 B方向豎楞3根，H方向豎楞5根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 豎楞采用矩形鋼楞，寬50mm，高50mm

5、,壁厚為3mm,W=8.34cm3,I=20.85cm4. 5002242241100262262262262 柱模板支撐計算簡圖 柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m

6、； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.600kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.957.600=51.840kN/m2 柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。 荷載計算值 q = 1.251.8400.500+1.400.0000.500=31.104kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

7、: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.40.000)0.263 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.21410001000/27000=7.938N/mm2 面板的抗

8、彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67725.9202634/(1006000243000)=0.571mm 面板的最大撓度小于262.5/250,滿足要求! 豎楞木方的計算 豎楞矩形鋼管直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.263m。 荷載計算值 q = 1.251.8400.263=16.330kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如

9、下: 均布荷載 q = 8.165/0.500=16.330kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.3300.50 最大剪力 Q=0.60.50016.330=4.899kN 最大支座力 N=1.10.50016.330=8.981kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.34cm3； I = 20.85cm4；(1) 抗彎強度計算M=0.116.330.52=0.41kN.m=4.1105N.mm 抗彎計算強度 f=4.1105/8.34103=49.16N/mm2 抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求! (2)撓度計算 最大變形 v

10、 =0.67713.608500.04/(1002061032.09105)=0.2mm 最大撓度小于500.0/500,滿足要求! B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = 1.251.840.225 0.500 = 7.00kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.141mm 最大支座力 Qmax=6.998

11、kN 抗彎計算強度 f=1.522106/8982000.0=169.45N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于660/500mm,滿足要求! B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.998

12、對拉螺栓強度驗算滿足要求! H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.251.84+1.400.00)0.263 0.500 = 8.17kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.118mm 最大支座力 Qmax=12.912kN 抗彎計算強度 f=0.514106/8982000.0=57.23N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度

13、小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于446.7/500mm,滿足要求! H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.912 對拉螺栓強度驗算滿足要求!其它柱模：用料同上，柱截面大于600mm的柱箍中間加1根M12螺栓；柱截面大

14、于1000mm的柱箍中間加2根M12螺栓，計算從略。十、梁模板設計側模設計5001350大梁側模設計梁模板基本參數 梁截面寬度 B=500mm， 梁截面高度 H=1350mm， H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面100100mm， 梁模板截面側面木方距離400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.500kN/m2； 鋼筋

15、自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.050m； 1 外加劑影響修正系數，取1.

16、200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=25.190kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.925.200=22.680kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.222.68+1.403.60)1.35=43.546N/mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵

17、抗矩W分別為: W = 135.001.801.80/6 = 72.90cm3； I = 135.001.801.801.80/12 = 65.61cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2030.618+1.44.860)0.400 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.69710001000/72900=9.557N/

18、mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67730.6184004/(1006000656100)=1.348mm 面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.222.68+1.403.60)1.350.40/1=17.42kN 穿梁螺栓直徑為14mm； 穿梁螺栓有效直徑

19、為11.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=17.418kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距400mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 其它梁側模的用料同上，梁高900mm以下的不用加對拉螺栓，外梁高900mm以上的梁側模中間應加1根M12螺栓(500)。 梁支撐設計5001350大梁支撐設計 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為3.6m， 梁截面 BD=500mm1350mm，立桿的縱距(跨度方向) l=

20、0.90m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度18mm，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方100100mm，間距350mm，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁底支撐木方長度 0.90m。 梁頂托采用100100mm木方。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的

21、結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5001.3500.500+0.5000.500)=15.716kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.92.5000.500=1.125kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；

22、 f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2015.716+1.41.125)0.350 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.25010001000/27000=9.271N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67715.7163504/(1006000243000)=1.095mm 面板的最大撓度小于350.0/250,滿足要求! 梁底支撐木方的計算

23、（一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.350=12.049kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.350(21.350+0.500)/0.500=1.120kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = 2.5000.5000.350=0.438kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.2012.049+1.201.120)=14.222kN/m 考慮0.9的結構

24、重要系數，集中荷載 P = 0.91.400.438=0.551kN 木方計算簡圖 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.831kN N2=3.831kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.831kN 經過計算得到最大變形 V= 1.137mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)

25、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.279106/166666.7=7.67N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 最大變形 v =1.137mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 10.893kN 經過計算得到最大變形 V= 0.

26、589mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.896106/166666.7=5.38N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于11N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.589mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 扣件抗滑移的計算 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立

27、桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=10.893kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.200.1363.600=0.529kN N = 10.893+0.529=11.423kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200

28、+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.497； 經計算得到=11423/(0.497450)=51.097N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!750800梁模支撐設計計算參數: 模板支架搭設高度為2.9m， 梁截面 BD=750mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底設置2道承重立桿。 面板厚度18mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，間距350mm，抗彎強度11N/mm2，彈性模量9

29、000.0 N/mm2。 梁底支撐木方長度 0.90m。 梁頂托采用100100mm木方。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 具體計算略。300800梁模支撐設計計算參數: 模板支架搭設高度為2.9m， 梁截面 BD=300mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.50m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底設置2道承重立桿。 面板厚度18mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，間距400mm，抗彎強度11N/mm2，彈性

30、模量9000.0 N/mm2。 梁底支撐木方長度 0.90m。 梁頂托采用100100mm木方。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 梁模板支撐架立面簡圖具體計算略。600900梁模支撐設計計算參數: 模板支架搭設高度為2.9m， 梁截面 BD=600mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底設置2道承重立桿。 面板厚度18mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，間距400mm，抗彎強度11N/mm2，彈性

31、模量9000.0 N/mm2。 梁底支撐木方長度 0.90m。 梁頂托采用100100mm木方。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 梁模板支撐架立面簡圖具體計算略。3001100梁模支撐設計計算參數: 模板支架搭設高度為2.6m， 梁截面 BD=300mm1100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.50m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底設置2道承重立桿。 面板厚度18mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，間距400mm，抗彎強度11N/mm2，

32、彈性模量9000.0 N/mm2。 梁底支撐木方長度 0.90m。 梁頂托采用100100mm木方。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。圖1 梁模板支撐架立面簡圖具體計算略。十一、 樓板模板設計地下室頂板模板設計 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為3.6m， 立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，間

33、距390mm，抗彎強度11N/mm2，彈性模量9000.0 N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載1.50kN/m2。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0000.3001.200+0.3001.200)=8.424kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.91.5001.200=1.620kN/m 面板的截面慣性矩

34、I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.208.424+1.41.620)0.390 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.1

35、8810001000/64800=2.905N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.4243904/(1006000583200)=0.377mm 面板的最大撓度小于390.0/250,滿足要求! 支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.390=2.925kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.390=0.117kN/m (3)

36、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+0.000)0.390=0.585kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.202.925+1.200.117)=3.285kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.585=0.737kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.363/1.200=4.469kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.471.20 最大剪力 Q=

37、0.61.2004.469=3.218kN 最大支座力 N=1.11.2004.469=5.900kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.644106/166666.7=3.86N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.042kN/m 最大變形 v =0.6773.04

38、21200.04/(1009000.008333333.5)=0.569mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 5.900kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 20.020kN 經過計算得到最大變形 V= 1.926mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

39、: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.028106/166666.7=12.17N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于111.2=13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.926mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.118

40、3.600=0.425kN 鋼管的自重計算參照碗件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3001.2001.200=10.800kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 10.491kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(1.500+0.000)1.2001.200=1.94

41、4kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 15.31kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為210

42、0/16=132； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386； 經計算得到=15311/(0.386450)=88.026N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!上部樓板模板設計 計算參數: 模板支架搭設高度為2.8m， 立桿的縱距 b=1.50m，立桿的橫距 l=1.50m，立桿的步距 h=1.60m。 面板厚度18mm，抗彎強度13/mm2，彈性模量6000.0 N/mm2。 木方100100mm，間距370mm，抗彎強度11/mm2，彈性模量9000.0 N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重2

43、5.00kN/m3，施工活荷載2.5N/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0000.1201.500+0.3001.500)=4.455kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.91.5001.500=2.025kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 150.001.801.80/6 = 81

44、.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.455+1.42.025)0.370 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11210001000/81000=1.383N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.

45、677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.4553704/(1006000729000)=0.129mm 面板的最大撓度小于370.0/250,滿足要求! 支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.370=1.110kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.370=0.111kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+0.000)

46、0.370=0.555kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.201.110+1.200.111)=1.319kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.555=0.699kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.363/1.500=2.242kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.241.50 最大剪力 Q=0.61.5002.242=2.018kN 最大支座力 N=1.11.5002.242=3.700kN 木方的截面力學參數為

47、 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.504106/166666.7=3.03N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.221kN/m 最大變形 v =0.6771.2211500.04/(1009000.008333333.5)=0.558mm 木方的最大撓度小于1500.0/250,滿足要求!

48、 托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.700kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 16.606kN 經過計算得到最大變形 V= 2.526mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12

49、 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.162106/166666.7=12.97N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于111.2=13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =2.526mm 頂托梁的最大撓度小于1500.0/250,滿足要求! 立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1142.830=0.323kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(k

50、N)： NG2 = 0.3001.5001.500=0.675kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.5001.500=6.750kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.973kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(1.500+0.000)1.5001.500=3.037kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,

51、立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.62kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+20.350=2.500m； 由長細比，為2500/16=156； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.288； 經計算得到=12620/(0.288450)=

52、97.38N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.7002.0300.105=0.149kN/m2 h 立桿的步距，1.60m； la 立桿迎風面的間距，1.50m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.50m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.1491.5001.8001.600/10=0.073kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.26.97

53、3+0.91.43.037+0.90.91.40.073/1.500=11.11kN 經計算得到=11110/(0.288450)+73000/4729=101.16N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置

54、； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； 3. 頂部支撐點的設計： a.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度應滿足規范要求； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且應滿足規范要求； 4. 支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差小于鋼管扣件腳手架規范的要求； 5. 施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要

55、有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十二模板施工質量控制121模板的施工應保證混凝土觀感滿足要求，模板及支承必須有足夠的強度、剛度和穩定性，不允許發生下沉和變形，接縫嚴密，不得漏漿。122對拉螺栓、對拉片緊固可靠。固定在模板上的予埋件及予留洞不得遺漏，且安裝必須牢固，位置準確。123預埋件和預留孔洞的偏差控制在規范允許的范圍內。預埋件和預留孔洞允許偏差（mm）項目允許偏差檢查方法予埋鋼板中心線位置3拉線和尺寸檢查預埋管、預留孔中心位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸+

56、10，0124模板安裝完后進行自檢，其允許偏差必須符合上表要求，凡不符合要求的應自行返工調整，合格后進行報驗。125模板安裝合格后，在澆筑過程中設專人檢查，發現變形，松動等現象，及時修整加固。126各種構件拆模時混凝土要達到規范允許的強度。現澆構件拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度(m)按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2752，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100十三成品保護131模板安拆時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。132拆除模板時按程序進行；拆模時不得用大錘硬砸或硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。133模板在使用過程中加強管理，分規格堆放。134支完模板后，

57、保持模內清潔。135搬運模板時應注意保護已澆筑好的混凝土，不得將其表面碰壞。136搞好模板的日常保養工作和維修工作，及時涂刷脫模劑。十四安全文明施工措施14.1進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業必須系好安全帶。作業前應做好安全交底和安全教育工作。檢查使用的工具是否牢固。扳手等工具必須用繩鏈掛在身上，以免掉落傷人。工作時思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落；14.2操作工人在現場支設墻柱模板時，塔吊吊起模板就位時，必須設專業信號工指揮，小心平穩的就位二人抬運模板時要互相配合、協同工作。傳遞模板工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。不得在腳手架上堆放大批模板等材料；14.3在墻柱位置線處，避免

58、模板碰撞鋼筋，以防止鋼筋的偏位和模板面的出現劃痕。14.4支模過程中如需停歇，應將支撐等釘牢，折模間歇時，將已活動的模板支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空踏空而墜落；14.5在支設梁板模板時，腳手架搭設必須穩固，并按照模板方案的要求搭設，未經技術人員允許的情況下不得擅自更改。搭設時，必須設置臨時斜撐，以防整體偏移。14.6要隨時檢查模板上的螺栓等配件的連接情況，發現有松動的現象及時擰緊或撤換。14.7混凝土板上的預留洞在模板拆除后將洞口及時蓋好。拆除模板宜用長撬棍。人不許站在正在拆除的模板上。14.8 嚴禁高空拋物，以免傷人。14.9 上高空的施工人員均應經體檢合格，如有高血壓、心臟病等疾病的人

59、員均不得上高空參與施工活動。十五環境保護措施151噪音的控制：在支拆模板時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打模板以降低噪音。152模板拆除后，清除模板上的粘結物如混凝土等，現場要及時清理收集，堆放在固定堆放場地，待夠一車后集中運到垃圾集中堆放場。153梁板模板內鋸末、和碎木塊等雜物應及時清理，并裝袋送入垃圾場處理。十六、砼澆筑方案：本工程全部采用商品砼泵送方案。施工順序采取先墻、柱后梁板分開澆搗。地下室按后澆帶一次澆搗完畢。主樓每層先澆搗剪力墻，后澆搗梁板或墻板砼一次澆搗。本工程主樓剪力墻較多，且斷面較大，砼量相對樓板多。剪力墻的澆搗方法，根據泵送特點采取

60、斜面分層淺澆搗法，根據氣候和每道剪力墻的砼及商品砼運送速度確定分層的厚度和斜面長度，使砼不至于產生冷縫和一次澆搗高度太大給模板造成影響。本工程的地下室頂板厚度達300mm，為保證支撐安全，應認真按施工交底澆搗，避免砼一次堆在模板太高，以不超過400mm為控制。在每塊板區間，應對稱澆搗，避免單方面澆搗造成支撐受力不對稱。十七、應急預案：17.1目的為了貫徹實施“安全第一，預防為主”的安全方針，根據模板工程的現場環境、設計要求及施工方案等工程特點進行危險源辨識與分析，以及采取相應的預防措施及救援方案，提高整個項目部對事故的整體應急能力，確保發生意外事故時能有序的應急指揮，有效的保護員工的生命、企業

61、財產的安全、保護生態環境和資源、把事故降低到最小程度，特制定本預案。17.2應急領導小組在模板工程施工前成立專門的應急領導小組，確保發生意外事故時能有序的應急指揮。應急領導小組構成如下：組長：商中輝 電話：8327127917.3應急領導小組職責（1） 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高其應變能力。（2） 當施工現場發生突發事件時，負責救險的人員、器材、車輛、通訊聯絡和組織指揮協調。（3） 負責配備好各種應急物資和消防器材、救生設備和其他應急設備。（4） 發生事故要及時趕到現場組織指揮，控制事故的擴大和連續發生，并迅速向上級機構報告。（5） 負責組織搶險、疏散、救助及通信聯絡。（6） 組

62、織應急檢查，保證現場道路通暢，對危險性大的施工項目應與當地醫院取得聯系，做好救護準備。17.4應急反應預案（1） 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織急救。（2） 施工報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故（包括人員死亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。（3） 現場事故應急處理危險性較大模板工程施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1

63、） 火災事故應急處理 及時報警，組織撲救。當火災發生時。當事人或周圍發現者應立即撥打119，并說明火災位置和簡要情況。同時報告給值班人員和義務消防隊進行撲救； 集中力量控制火勢。根據就地情況，利用周圍消防設施對可燃物的性質、數量、火勢、燃燒速度及范圍作出正確判斷，迅速進行滅火； 消滅飛火。組織人力密切監視未燃盡飛火，防止造成新的火源； 疏散物質。安排人力物力對沒被損壞的物品進行疏散，減少損失，防止火勢蔓延； 注意人生安全。在撲救過程中，防止自身及周圍人員的重新傷害； 積極搶救被困人員。由熟悉情況的人員做向導，積極尋找失落遇難的人員； 配合好消防人員，最終將火撲滅。2） 觸電事故應急處理 立即切

64、斷電源。用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具將電線挑開，放置適當位置，以防再次觸電。 傷員被救后應迅速觀察其呼吸、心跳情況。必要時可采取人工呼吸、心臟擠壓術。 在處理電擊時，還應注意有無其它損傷而做相應的處理。 局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎。由點擊而發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 3) 高溫中暑的應急處理： 應迅速將中暑人員移至陰涼的地方。解開衣服，讓其平臥，頭部不要墊高。 降溫：用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱。降溫過程中必須加強護理，密切觀察體溫、血壓、和心臟情況。當體溫降到38攝氏度左右時，應立即停止降溫。 及時補充水分和無機

65、鹽。能飲水患者應鼓勵其喝足涼水或其它飲料；不能飲水者應靜脈補液，其中生理鹽水約占一半。 及時處理呼吸、循環衰竭。 轉院：醫療條件不完善時，應及時送往就近醫院，進行搶救。 4）其他人身傷害事故處理 當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等而造成人身傷害時： 向項目部匯報。 應立即排除其他隱患，防止救援人員遭到傷害。 積極進行傷員搶救。 做好死亡者的善后工作，對其家屬進行撫恤。（4） 應急培訓和演練應急反應組織和預案確定后，施工單位應急組長組織所有應急人員進行應急培訓。組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果進行完善。在確認險情和事故處置妥當后，應急反應小組進行現場拍照、繪圖、收集證據，保留物證。經業主、監理單位同意后，清理現場恢復生產。單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理。在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主、監理單位和有關安全管理部門。（5） 應急通信聯絡遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采取相應救援措施。各施工班組應制定詳細的應急反應計劃，列明各營地及相關人員通訊聯系方式，并在施工現場、營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。模板圖