1、鋼架鋼結構計算書項目名稱：沁水縣樹理廣場改造工程設計階段：施工圖計算人：校核人：審核人：目錄1工程概況12設計基本參數22.1設計依據22.2荷載和作用22.3材料和構件32.4計算軟件32.5荷載組合33計算結果43.1動力特性43.2 結構內力53.3結構位移83.4 構件強度、穩定性驗算93.5 構件應力比221工程概況本工程為商場入口鋼結構,橫向跨度7.3m,縱向不等柱距，總長18m，布置15跨鋼柱。屋面為波浪形屋面，由三段圓弧構成，屋面采用主次梁體系，端部主梁懸挑1.05m。所有鋼柱和鋼梁均采用矩形鋼管，鋼架平面和立面布置見圖12.圖1 鋼架平面布置圖圖2 鋼架立面布置圖2設計基本參

2、數2.1設計依據本工程鋼結構設計時主要依據以下規范、規程和圖集：建筑抗震設計規范（GB50011-2010）鋼結構設計規范（GB50017-2003）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）(2006年版)2.2荷載和作用本工程結構設計使用年限50年，結構安全等級為二級。上部鋼結構計算時主要考慮恒荷載、活荷載、雪荷載、風荷載、地震作用。1、 恒荷載樓面恒荷載主要是結構自重和裝修材料自重。屋架側面采用60x40x2矩形鋼管、5mm厚鏤空刻花鋼板和鋼化玻璃進行裝飾。方鋼管與鋼柱焊接，荷載直接傳給鋼柱。鋼板和鋼化玻璃的重量則由鋼柱底部的托梁承擔；屋面采用8+8鋼化夾膠玻璃，荷載取0.5kN/m2

3、.表1 結構主要恒載60x40x2矩形鋼管0.0314kN/m5m厚鋼板0.4 kN/m2鋼化玻璃0.5 kN/m22、 屋面活荷載屋面活荷載按照不上人屋面，取0.5kN/m2，雪荷載按50年一遇取0.3kN/m2.3、 風荷載50年一遇基本風壓為0.5kN/m2，地面粗糙度為C類。按照維護結構風荷載計算。由于結構上部沿縱向呈流線型，因此只考慮兩個側面風荷載。本結構最高處約5.5m，根據表，風壓高度變化系數0.74.根據第條，迎風面體系系數可以取0.8，背風面取-0.5。根據表，陣風系數取2.3.迎風面風荷載為0.7 kN/m2，背風面風荷載為0.5kN/m2.軟件中采用軟件提供中國“荷載規范

4、”關于風荷載規定的方式加載。4、 地震作用抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第三組。2.3材料和構件所有鋼構件均采用Q235B，主要構件截面見表2。表2 構件截面構件規格GZ1150x100x4GZ2150x150x4GL1100x100x4GL2200x150x4GL3150x100x42.4計算軟件本工程鋼結構計算采用MIDAS/Gen V8.00，結構三維計算模型如圖3所示。 圖3 結構計算模型2.5荷載組合荷載組合采用程序默認的根據鋼結構設計規范自動生成的荷載組合。3計算結果3.1動力特性通過動力特性分析來看，結構第一階振型為橫向平動，振型質量參與系數達到

5、95%，第二階振型為扭轉，振型質量參與系數達到89%。縱向抗側剛度較強，不會出現平動。由于橫梁線剛度較弱，從第三階振型開始，出現一定程度的局部振動。結構前三階周期分別為0.22s，0.08s，0.06s. 圖4 第一階振型 圖5 第二階振型圖6 第三階振型3.2 結構內力結構內力包絡圖如圖7所示。圖7 結構內力包絡圖對比較典型幾根構件內力進行分析。中間橫梁GL2構件內力值，如圖89所示。圖8 GL2恒載+活載內力標準值圖9 GL2內力包絡值中間鋼柱GZ1內力值，如圖1011所示。圖10 GZ1恒載+活載內力軸力標準值圖11 GZ1恒載+活載內力彎矩標準值圖12 GZ1軸力包絡值圖13 GZ1彎

6、矩包絡值3.3結構位移結構在恒載+活載作用下整體位移如圖14所示。最大撓度為3.6mm，位于橫梁的跨中，撓度約為跨度的1/2028，遠小于規范限制.懸挑部分最大撓度為2.9mm，約為跨度的1/490，滿足規范限制要求。圖14 結構整體位移3.4 構件強度、穩定性驗算運用軟件鋼結構構件設計功能，可以按照鋼結構規范（GB50017-2003）對每根構件的強度和穩定性進行驗算。驗算結果表明：所有構件均滿足要求。現取出幾根典型構件的詳細計算結果列出。3.4.1 GL2強度和穩定性驗算- midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800

7、 = *. DEFINITION OF LOAD COMBINATIONS WITH SCALING UP FACTORS. - LCB C Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) - 5 1 DL( 1.350) + 自重( 1.350) + LL( 0.980) 6 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 1.400) 7 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 1.400) 8 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + WL(

8、1.400) 9 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + WL(-1.400) 10 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + WL( 1.400) 11 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + WL(-1.400) 12 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 1.400) + WL( 0.840) 13 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 1.400) + WL(-0.840) 14 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 1.400) + WL( 0.840) 15

9、1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 1.400) + WL(-0.840) 16 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.980) + WL( 1.400) 17 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.980) + WL(-1.400) 18 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.980) + WL( 1.400) 19 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.980) + WL(-1.400) 20 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200)

10、 + LL( 0.600) - midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = + SRSS3( 1.300) 21 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.600) + SRSS4( 1.300) 22 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.600) + SRSS3(-1.300) 23 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.600) + SRSS4(-1.300) 24 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL

11、( 0.500) + SRSS3( 1.300) 25 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.500) + SRSS4( 1.300) 26 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.500) + SRSS3(-1.300) 27 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.500) + SRSS4(-1.300) - midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = *. PROJECT : *. MEMBER NO = 81, ELEMEN

12、T TYPE = Beam *. LOADCOMB NO = 12, MATERIAL NO = 1, SECTION NO = 4 *. UNIT SYSTEM : kN, mm *. SECTION PROPERTIES : Designation = GL2, B 200x150x5 Shape = B - Section. (Rolled) Depth = 200.000, Flg Width = 150.000, Web Center = 145.000 Web Thick = 5.000, Top F Thick = 5.000, Bot.F Thick = 5.000 Area

13、= 3.34000e+003, Asy = 1.50000e+003, Asz = 2.00000e+003 Ybar = 7.50000e+001, Zbar = 1.00000e+002, Qyb = 1.18250e+004, Qzb = 9.70000e+003 Wyy = 1.93000e+005, Wzz = 1.66000e+005, Wpy = 2.36500e+005, Wpz = 1.94000e+005 Iyy = 1.93500e+007, Izz = 1.24500e+007, Iyz = 0.00000e+000 iy = 7.62000e+001, iz = 6.

14、11000e+001 J = 2.35140e+007, Cwp = 1.00000e+028 *. DESIGN PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION : Ly = 7.30000e+003, Lz = 3.90000e+003, Lu = 3.90000e+003 Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000 *. MATERIAL PROPERTIES : Fy = 2.35000e-001, Es = 2.06000e+002, MATERIAL NAME = Q235 *. DESCRIPTION OF APPLIED FA

15、CTOR FOR CHECKING. Special Provisions For Seismic Design : Intensity 7. *. FORCES AND MOMENTS AT (1/2) POINT : Axial Force Fxx =-1.17966e+001 Shear Forces Fyy = 8.02973e-004, Fzz =-7.82981e-002 Bending Moments My = 5.20604e+003, Mz =-8.54712e+002 End Moments Myi = 1.09966e+003, Myj = 1.40502e+003 (f

16、or Lb) Myi =-5.15343e+003, Myj =-4.28869e+003 (for Ly) Mzi =-8.53146e+002, Mzj =-8.56278e+002 (for Lz) = |*| 計算上翼緣有效截面特性值. = ( ). 計算梁翼緣在兩腹板之間部分寬厚比及腹板高厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. BTRL = 36 * SQRT235/fay = 36.000 -. BTR = Width/tf = 30.00 O.K. -. beff = MIN BTRL*t

17、f, Width = 150.0000 mm. -. Aeff = beff * tf = 750.0000 mm2. -. yeff = beff/2 = 75.0000 mm. - midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = |*| 計算下翼緣有效截面特性值. = ( ). 計算梁翼緣在兩腹板之間部分寬厚比及腹板高厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. BTRL = 36 * SQRT235/fay = 36.000 -.

18、 BTR = Width/tf = 30.00 O.K. -. beff = MIN BTRL*tf, Width = 150.0000 mm. -. Aeff = beff * tf = 750.0000 mm2. -. yeff = beff/2 = 75.0000 mm. = |*| 計算左腹板有效截面特性值. = ( ). 計算工字形或槽形截面梁板件寬厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. SigmaR = N / (As*fy) = 0.015 -. DTRL = MAX 85 - 120*S

19、igmaR, 40 * SQRT235/fay = 83.196 -. DTR = Depth/tw = 38.00 O.K. -. deff1 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 95.0000 mm. -. Aeff1 = deff1 * tw = 475.0000 mm2. -. zeff1 = h - deff1/2 = 147.5000 mm. -. deff2 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 95.0000 mm. -. Aeff2 = deff2 * tw = 475.0000 mm2. -. zeff2 = deff2 / 2 = 52.50

20、00 mm. = |*| 計算右腹板有效截面特性值. = ( ). 計算工字形或槽形截面梁板件寬厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. SigmaR = N / (As*fy) = 0.015 -. DTRL = MAX 85 - 120*SigmaR, 40 * SQRT235/fay = 83.196 -. DTR = Depth/tw = 38.00 O.K. -. deff1 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 95.0000 mm. -. Aeff1 = deff1 * tw

21、= 475.0000 mm2. -. zeff1 = h - deff1/2 = 147.5000 mm. -. deff2 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 95.0000 mm. -. Aeff2 = deff2 * tw = 475.0000 mm2. -. zeff2 = deff2 / 2 = 52.5000 mm. = |*| 軸向強度驗算. = midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = ( ). 軸向受壓構件長細比(Kl/i)驗算. GB50017-03 5.3.8 Table 5.

22、3.8 -. Kl/i = 95.8 O.K. ( ). 計算正則化長細比. -. Lambda1 = Pi * SQRT(Es/fy) = 93.014 -. Lambda_by = (KLy/iy) / Lambda1 = 1.030 ( ). 計算軸向受壓構件強軸整體穩定驗算的承載力 (Nrc_y). GB50017-03 附錄 C - Lambad_by 0.215. -. f = 0.215 kN/mm2. -. Alpha1 = 0.6500 -. Alpha2 = 0.9650 -. Alpha3 = 0.3000 -. AAA = Alpha2 + Alpha3*Lambda_

23、by + Lambda_by2 = 2.3348 -. Phi_y = AAA-SQRTAAA2-4*Lambda_by2 / (2*Lambda_by2) = 0.5824 -. Nrc_y = Phi_y * f * Aeff = 418.24 kN. ( ). 強軸整體穩定驗算 (N/Nrc_y). N 11.80 -. - = - = 0.028 O.K. Nrc_y 418.24 ( ). 計算正則化長細比. -. Lambda1 = Pi * SQRT(Es/fy) = 93.014 -. Lambda_bz = (KLz/iz) / Lambda1 = 0.686 ( ). 計算

24、軸向受壓構件弱軸整體穩定驗算的承載力 (Nrc_z). GB50017-03 附錄 C - Lambad_bz 0.215. -. f = 0.215 kN/mm2. -. Alpha1 = 0.6500 -. Alpha2 = 0.9650 -. Alpha3 = 0.3000 -. AAA = Alpha2 + Alpha3*Lambda_bz + Lambda_bz2 = 1.6418 -. Phi_z = AAA-SQRTAAA2-4*Lambda_bz2 / (2*Lambda_bz2) = 0.7865 -. Nrc_z = Phi_z * f * Aeff = 564.81 kN

25、. ( ). 弱軸整體穩定驗算 (N/Nrc_z). N 11.80 -. - = - = 0.021 O.K. Nrc_z 564.81 = |*| 強軸抗彎強度驗算. = ( ). 計算有效抗彎承載力. GB50017-03 4.1.1 -. Weffy = 193000.0000 mm3. -. Mcry = f * Weffy = 41495.00 kN-mm. - midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = ( ). 抗彎承載力驗算 (My/Mcry). My 5206.04 -. - = - = 0.12

26、5 O.K. Mcry 41495.00 = |*| 弱軸抗彎強度驗算. = ( ). 計算有效抗彎承載力. GB50017-03 4.1.1 -. Weffz = 166000.0000 mm3. -. Mcrz = f * Weffz = 35690.00 kN-mm. ( ). 抗彎承載力驗算 (Mz/Mcrz). Mz 854.71 -. - = - = 0.024 O.K. Mcrz 35690.00 = |*| 梁整體穩定驗算. = ( ). 假定梁的整體穩定系數 (Phi_b). -. Phi_b = 1.0 (Default value) ( ). Calculate equi

27、valent moment factor (Beta_my, Beta_mz, Beta_ty, Beta_tz). GB50017-03 5.2.2 -. Beta_my = 1.000 (User defined or default value) -. Beta_ty = 1.000 (User defined or default value) -. Beta_mz = 1.000 (User defined or default value) -. Beta_tz = 1.000 (User defined or default value) ( ). 壓彎構件強度驗算. GB500

28、17-03 5.2.1 -. Gammay = 1.050 -. Gammaz = 1.050 -. A = Aeff = 3340.0000 mm2. N My Mz -. Rmax1 = - + - + - = 0.159 f*A Gammay*f*Wny Gammaz*f*Wnz ( ). 雙軸對稱工字形截面和箱型截面穩定性驗算 彎矩作用在兩個主平面內. GB50017-03 5.2.5 - midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = -. Phi_y = 0.582 -. Phi_z = 0.787 -. P

29、hi_by = 1.000 -. Phi_bz = 1.000 -. Gammay = 1.050 -. Gammaz = 1.050 -. Eta = 0.700 -. N_Ey = Pi2*E*A / (1.1*Lambda_y2) = 672.644 kN. -. N_Ez = Pi2*E*A / (1.1*Lambda_z2) = 1515.214 kN. N Beta_my*My Eta*Beta_tz*Mz -. Rmax21 = - + - + - = 0.166 (5.2.5-1) Phi_y*f*A Gammay*f*W1y*1-0.8*(N/N_Ey) Phi_bz*f*W

30、1z N Eta*Beta_ty*My Beta_mz*Mz -. Rmax22 = - + - + - = 0.132 (5.2.5-2) Phi_z*f*A Phi_by*f*W1y Gammaz*f*W1z*1-0.8*(N/N_Ez) -. Rmax2 = MAX Rmax21, Rmax22 = 0.166 -. Rmax = MAX Rmax1, Rmax2 = 0.166 O.K. = |*| 抗剪強度驗算. = ( ). 計算局部坐標系y軸方向的剪應力 (Tau_y). ( LCB = 13, POS = I ) -. 剪力 : Fyy = -1.01 kN. -. Tau_y

31、 = (Fyy*Qzb)/Izz = 7.832e-004 kN/mm2. -. fvy = 0.125 kN/mm2. ( ). 抗剪強度驗算 (Tau_y/fvy). Tau_y 7.832e-004 -. - = - = 0.006 O.K. fvy 0.125 ( ). 計算局部坐標系z軸方向的剪應力 (Tau_z). ( LCB = 13, POS = 3/4 ) -. Applied shear force : Fzz = 3.23 kN. -. Tau_z = (Fzz*Qyb)/Iyy = 0.002 kN/mm2. -. fvz = 0.125 kN/mm2. ( ). 抗剪

32、強度驗算 (Tau_z/fvz). Tau_z 0.002 -. - = - = 0.016 O.K. fvz 0.125 3.4.2 GZ1強度和穩定性驗算- midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= *. DEFINITION OF LOAD COMBINATIONS WITH SCALING UP FACTORS.- LCB C Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor)- 5 1 DL( 1.350) + 自重(

33、1.350) + LL( 0.980) 6 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 1.400) 7 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 1.400) 8 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + WL( 1.400) 9 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + WL(-1.400) 10 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + WL( 1.400) 11 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + WL(-1.400) 12 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + L

34、L( 1.400) + WL( 0.840) 13 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 1.400) + WL(-0.840) 14 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 1.400) + WL( 0.840) 15 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 1.400) + WL(-0.840) 16 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.980) + WL( 1.400) 17 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.980) + WL(-1.400) 18

35、 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.980) + WL( 1.400) 19 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.980) + WL(-1.400) 20 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.600)- midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= + SRSS3( 1.300) 21 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.600) + SRSS4( 1.300) 22 1 DL( 1.200)

36、 + 自重( 1.200) + LL( 0.600) + SRSS3(-1.300) 23 1 DL( 1.200) + 自重( 1.200) + LL( 0.600) + SRSS4(-1.300) 24 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.500) + SRSS3( 1.300) 25 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.500) + SRSS4( 1.300) 26 1 DL( 1.000) + 自重( 1.000) + LL( 0.500) + SRSS3(-1.300) 27 1 DL( 1.000) + 自重( 1.0

37、00) + LL( 0.500) + SRSS4(-1.300)- midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= *. PROJECT : *. MEMBER NO = 5, ELEMENT TYPE = Beam *. LOADCOMB NO = 16, MATERIAL NO = 1, SECTION NO = 1 *. UNIT SYSTEM : kN, mm *. SECTION PROPERTIES : Designation = GZ1, B 150x100x4 Shape = B - Section. (R

38、olled) Depth = 150.000, Flg Width = 100.000, Web Center = 96.000 Web Thick = 4.000, Top F Thick = 4.000, Bot.F Thick = 4.000 Area = 1.89400e+003, Asy = 8.00000e+002, Asz = 1.20000e+003 Ybar = 5.00000e+001, Zbar = 7.50000e+001, Qyb = 6.17050e+003, Qzb = 4.65800e+003 Wyy = 7.92700e+004, Wzz = 6.37000e

39、+004, Wpy = 9.87280e+004, Wpz = 7.45280e+004 Iyy = 5.94580e+006, Izz = 3.18550e+006, Iyz = 0.00000e+000 iy = 5.60000e+001, iz = 4.11000e+001 J = 6.49416e+006, Cwp = 1.00000e+028 *. DESIGN PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION : Ly = 5.32000e+003, Lz = 5.32000e+003, Lu = 5.32000e+003 Ky = 1.00000e+000,

40、Kz = 1.00000e+000 *. MATERIAL PROPERTIES : Fy = 2.35000e-001, Es = 2.06000e+002, MATERIAL NAME = Q235 *. DESCRIPTION OF APPLIED FACTOR FOR CHECKING. Special Provisions For Seismic Design : Intensity 7. *. FORCES AND MOMENTS AT (J) POINT : Axial Force Fxx =-8.49124e+000 Shear Forces Fyy = 1.36628e-00

41、2, Fzz =-6.40735e-001 Bending Moments My = 1.95002e+003, Mz =-3.61346e+001 End Moments Myi =-1.45869e+003, Myj = 1.95002e+003 (for Lb) Myi =-1.45869e+003, Myj = 1.95002e+003 (for Ly) Mzi = 3.65514e+001, Mzj =-3.61346e+001 (for Lz)= |*| 計算上翼緣有效截面特性值.= ( ). 計算工字形截面腹板高厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensit

42、y 7 at Multi-story Building. -. BTRL = 40 * SQRT235/fay = 40.000 -. BTR = Width/tf = 25.00 O.K. -. beff = MIN BTRL*tf, Width = 100.0000 mm. -. Aeff = beff * tf = 400.0000 mm2. -. yeff = beff/2 = 50.0000 mm.- midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= |*| 計算下翼緣有效截面特性值.= ( ). 計算工字形截面腹

43、板高厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. BTRL = 40 * SQRT235/fay = 40.000 -. BTR = Width/tf = 25.00 O.K. -. beff = MIN BTRL*tf, Width = 100.0000 mm. -. Aeff = beff * tf = 400.0000 mm2. -. yeff = beff/2 = 50.0000 mm.= |*| 計算左腹板有效截面特性值.= ( ). 計算箱型截面柱板件寬厚比. GB50011-01 8.3.2-1

44、 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. DTRL = 40 * SQRT235/fay = 40.000 -. DTR = Depth/tw = 35.50 O.K. -. deff1 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 71.0000 mm. -. Aeff1 = deff1 * tw = 284.0000 mm2. -. zeff1 = h - deff1/2 = 110.5000 mm. -. deff2 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 71.0000 mm. -. Aeff2 = deff2 * tw

45、= 284.0000 mm2. -. zeff2 = deff2 / 2 = 39.5000 mm.= |*| 計算右腹板有效截面特性值.= ( ). 計算箱型截面柱板件寬厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. DTRL = 40 * SQRT235/fay = 40.000 -. DTR = Depth/tw = 35.50 O.K. -. deff1 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 71.0000 mm. -. Aeff1 = deff1 * tw = 284.0000 mm2.

46、 -. zeff1 = h - deff1/2 = 110.5000 mm. -. deff2 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 71.0000 mm. -. Aeff2 = deff2 * tw = 284.0000 mm2. -. zeff2 = deff2 / 2 = 39.5000 mm.= |*| 軸向強度驗算.=midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= ( ). 軸向受壓構件長細比(Kl/i)驗算. GB50017-03 5.3.8 Table 5.3.8 -. Kl/i = 129.4

47、 120.0 - Not Acceptable ! ( ). 計算正則化長細比. -. Lambda1 = Pi * SQRT(Es/fy) = 93.014 -. Lambda_by = (KLy/iy) / Lambda1 = 1.021 ( ). 計算軸向受壓構件強軸整體穩定驗算的承載力 (Nrc_y). GB50017-03 附錄 C - Lambad_by 0.215. -. f = 0.215 kN/mm2. -. Alpha1 = 0.6500 -. Alpha2 = 0.9650 -. Alpha3 = 0.3000 -. AAA = Alpha2 + Alpha3*Lambd

48、a_by + Lambda_by2 = 2.3146 -. Phi_y = AAA-SQRTAAA2-4*Lambda_by2 / (2*Lambda_by2) = 0.5877 -. Nrc_y = Phi_y * f * Aeff = 239.33 kN. ( ). 強軸整體穩定驗算 (N/Nrc_y). N 8.49 -. - = - = 0.035 O.K. Nrc_y 239.33 ( ). 計算正則化長細比. -. Lambda1 = Pi * SQRT(Es/fy) = 93.014 -. Lambda_bz = (KLz/iz) / Lambda1 = 1.392 ( ). 計

49、算軸向受壓構件弱軸整體穩定驗算的承載力 (Nrc_z). GB50017-03 附錄 C - Lambad_bz 0.215. -. f = 0.215 kN/mm2. -. Alpha1 = 0.6500 -. Alpha2 = 0.9650 -. Alpha3 = 0.3000 -. AAA = Alpha2 + Alpha3*Lambda_bz + Lambda_bz2 = 3.3191 -. Phi_z = AAA-SQRTAAA2-4*Lambda_bz2 / (2*Lambda_bz2) = 0.3901 -. Nrc_z = Phi_z * f * Aeff = 158.84 k

50、N. ( ). 弱軸整體穩定驗算 (N/Nrc_z). N 8.49 -. - = - = 0.053 O.K. Nrc_z 158.84= |*| 強軸抗彎強度驗算.= ( ). 計算有效抗彎承載力. GB50017-03 4.1.1 -. Weffy = 79270.0000 mm3. -. Mcry = f * Weffy = 17043.05 kN-mm.midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= ( ). 抗彎承載力驗算 (My/Mcry). My 1950.02 -. - = - = 0.114 O.K.

51、Mcry 17043.05= |*| 弱軸抗彎強度驗算.= ( ). 計算有效抗彎承載力. GB50017-03 4.1.1 -. Weffz = 63700.0000 mm3. -. Mcrz = f * Weffz = 13695.50 kN-mm. ( ). 抗彎承載力驗算 (Mz/Mcrz). Mz 36.13 -. - = - = 0.003 O.K. Mcrz 13695.50= |*| 梁整體穩定驗算.= ( ). 假定梁的整體穩定系數 (Phi_b). -. Phi_b = 1.0 (Default value) ( ). Calculate equivalent moment

52、 factor (Beta_my, Beta_mz, Beta_ty, Beta_tz). GB50017-03 5.2.2 -. Beta_my = 0.850 (User defined or default value) -. Beta_ty = 0.850 (User defined or default value) -. Beta_mz = 0.850 (User defined or default value) -. Beta_tz = 0.850 (User defined or default value) ( ). 壓彎構件強度驗算. GB50017-03 5.2.1 -

53、. Gammay = 1.050 -. Gammaz = 1.050 -. A = Aeff = 1894.0000 mm2. N My Mz -. Rmax1 = - + - + - = 0.132 f*A Gammay*f*Wny Gammaz*f*Wnz ( ). 雙軸對稱工字形截面和箱型截面穩定性驗算 彎矩作用在兩個主平面內. GB50017-03 5.2.5 - midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800= -. Phi_y = 0.588 -. Phi_z = 0.390 -. Phi_by = 1.000

54、-. Phi_bz = 1.000 -. Gammay = 1.050 -. Gammaz = 1.050 -. Eta = 0.700 -. N_Ey = Pi2*E*A / (1.1*Lambda_y2) = 387.889 kN. -. N_Ez = Pi2*E*A / (1.1*Lambda_z2) = 208.937 kN. N Beta_my*My Eta*Beta_tz*Mz -. Rmax21 = - + - + - = 0.131 (5.2.5-1) Phi_y*f*A Gammay*f*W1y*1-0.8*(N/N_Ey) Phi_bz*f*W1z N Eta*Beta_t

55、y*My Beta_mz*Mz -. Rmax22 = - + - + - = 0.124 (5.2.5-2) Phi_z*f*A Phi_by*f*W1y Gammaz*f*W1z*1-0.8*(N/N_Ez) -. Rmax2 = MAX Rmax21, Rmax22 = 0.131 -. Rmax = MAX Rmax1, Rmax2 = 0.132 O.K.= |*| 抗剪強度驗算.= ( ). 計算局部坐標系y軸方向的剪應力 (Tau_y). ( LCB = 16, POS = J ) -. 剪力 : Fyy = 0.01 kN. -. Tau_y = (Fyy*Qzb)/Izz =

56、 1.998e-005 kN/mm2. -. fvy = 0.125 kN/mm2. ( ). 抗剪強度驗算 (Tau_y/fvy). Tau_y 1.998e-005 -. - = - =1.598e-004 O.K. fvy 0.125 ( ). 計算局部坐標系z軸方向的剪應力 (Tau_z). ( LCB = 16, POS = J ) -. Applied shear force : Fzz = -0.64 kN. -. Tau_z = (Fzz*Qyb)/Iyy = 6.649e-004 kN/mm2. -. fvz = 0.125 kN/mm2. ( ). 抗剪強度驗算 (Tau_z/fvz). Tau_z 6.649e-004 -. - = - = 0.005 O.K. fvz 0.1253.5 構件應力比 圖15列出了所有鋼構件驗算的應力比， 可以看出：最大構件的應力比約為0.57，只有4根構件的應力比超過0.5，絕大部分構件應力比在0.3以下，這說明整體結構安全可靠，且尚有一定的安全余度。 圖15 構件應力比