1、國道 G210 獨山至新寨公路改造工程麻尾大橋步履式頂升滑移專項作業(yè)方案二 O 一七年十一月目目 錄錄1 工程概況.11.1 工程簡述.11.2 工作內(nèi)容.21.3 編制依據(jù).21.4 工程文件.21.5 遵循的規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn).22 方案簡述.32.1 工況分析.32.2 方案思路.32.3 安裝流程簡述.32.4 方案優(yōu)點.62.5 類似工程.73 液壓頂推滑移系統(tǒng).93.1 主要技術(shù).93.2 主要設(shè)備.123.3 技術(shù)特點.154 頂推方案詳述.164.1 臨時支撐體系的布置.164.2 支撐體系設(shè)計.164.3 滑移限位裝置.254.4 結(jié)構(gòu)導(dǎo)梁的設(shè)計.274.5 主要設(shè)備配置.274.6

2、 滑移過程橋形控制.294.7 坡度導(dǎo)致結(jié)構(gòu)下滑控制.錯誤！未定義書簽。錯誤！未定義書簽。4.8 防傾覆控制.315 質(zhì)量控制.345.1 液壓系統(tǒng)同步控制.345.2 頂推前準(zhǔn)備及檢查.355.3 頂推過程質(zhì)量控制.365.4 安全文明施工.386 應(yīng)急預(yù)案.396.1 現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急預(yù)案.396.2 附屬設(shè)施破壞應(yīng)急預(yù)案.406.3 自然環(huán)境影響應(yīng)急預(yù)案.417 其他.417.1 現(xiàn)場要求.417.2 滑移速度.417.3 施工工期.427.4 主要設(shè)備.42第 1頁 共 42 頁1 工程概況工程概況1.1 工程簡述工程簡述本工程是國道 G210 獨山至新寨公路改造工程麻尾過境線建設(shè)工程

3、的一個子項，設(shè)計道路于樁號 K1+809.876 處與現(xiàn)狀蘭海高速立體交叉，本橋為跨越現(xiàn)狀蘭海高速而設(shè)計，走向為自東向西。橋梁中心樁號 K1+809.876，起點樁號K1+745.876，終點樁號 K1+873.876，橋梁全長 128.0m，橋面寬度 12.0m，橋面面積 1536?。橋梁跨徑布置為(35+50+35)m，上部結(jié)構(gòu)采用等高度連續(xù)鋼箱梁，梁高 2.0m，頂板寬度為 11.8m，底板寬度為 8.9m，底板平坡、頂板向外側(cè)設(shè)置雙向 2.0%橫坡。下部結(jié)構(gòu)橋臺采用肋板式橋臺，橋墩采用柱式墩，墩臺基礎(chǔ)采用淺基礎(chǔ)，鋼箱梁總重約為 900t。橋梁立面橋梁立面橋梁平面橋梁平面第 2頁 共 4

4、2 頁橋梁斷面橋梁斷面1.2 工作內(nèi)容工作內(nèi)容本工程中考慮結(jié)構(gòu)特點及施工工況，我司擬采用步履式頂推法進(jìn)行施工，在整個滑移作業(yè)施工中，我司主要完成如下內(nèi)容：提供液壓頂推器及相關(guān)配套設(shè)備；提供液壓頂推器的外形尺寸和布置要求；指導(dǎo)液壓頂推器及配套設(shè)備的安裝工作；實施箱梁結(jié)構(gòu)頂推滑移及卸載落位工作。1.3 編制編制依據(jù)依據(jù)本液壓滑移專項作業(yè)方案是以甲方提供的鋼結(jié)構(gòu)安裝施工組織設(shè)計及相關(guān)施工圖紙為依據(jù)，參考我司以往類似工程中的施工經(jīng)驗，結(jié)合本工程的實際情況及特點，并通過相應(yīng)的計算、分析，在給定的鋼結(jié)構(gòu)施工場地、現(xiàn)有機械設(shè)備以及施工進(jìn)度計劃基礎(chǔ)上編制而成的。1.4 工程文件工程文件國道 G210 獨山至新

5、寨公路改造工程麻尾過境線建設(shè)工程相關(guān)圖紙；現(xiàn)行國家（或行業(yè)）施工驗收規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)；我司類似工程的施工經(jīng)驗及相關(guān)的技術(shù)文件；1.5 遵循的規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)遵循的規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010；第 3頁 共 42 頁鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范GB50661-2011鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50755-2012鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205-2001；建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-91建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59-20112 方案簡述方案簡述2.1 工況分析工況分析鋼箱梁結(jié)構(gòu)自重較大，若采用常規(guī)

6、的分塊散裝，需搭設(shè)大量的腳手架和臨時支撐，不但構(gòu)件組裝、焊接工作量巨大，且可能對已有蘭海高速通行產(chǎn)生影響，工程存在較大的質(zhì)量風(fēng)險，施工的難度可想而知，施工工期難以保證。若將鋼箱梁在橋體一端拼裝成整體，利用步履式頂升滑移施工工藝將鋼箱梁逐步滑移至設(shè)計位置，該安裝工藝將大大降低安裝施工難度，并于質(zhì)量、安全和工期等均有利。2.2 方案思路方案思路根據(jù)以往類似工程的成功經(jīng)驗，需設(shè)置若干臨時頂推支撐體系，在臨時支撐上方布置滑移頂推器（頂推點與鋼箱梁橋體腹板對齊），分若干階段實施頂推滑移作業(yè)，利用步履式頂升滑移施工技術(shù)將長度 120m 鋼箱梁逐步滑移至設(shè)計位置。采用步履式頂升滑移工藝進(jìn)行鋼箱梁的安裝，施工

7、過程中由于結(jié)構(gòu)受力與設(shè)計狀態(tài)存在一定差異，頂推過程中可能存在較大懸臂情況，考慮到鋼箱梁結(jié)構(gòu)自重較大，在結(jié)構(gòu)前端設(shè)置導(dǎo)梁，然后利用“步履式液壓頂升滑移”技術(shù)將其滑移到位，滑移到位后利用頂升滑移設(shè)備即可將橋體同步落位至設(shè)計位置。2.3 安裝安裝流程簡述流程簡述鋼箱梁施工流程主要分為如下步驟：第 4頁 共 42 頁Step1：設(shè)置設(shè)置 8 組臨時支撐組臨時支撐，8 組位于拼裝區(qū)域組位于拼裝區(qū)域，4 組位于橋墩間組位于橋墩間，在臨時支撐在臨時支撐上方設(shè)上方設(shè)置頂推點置頂推點 18，頂推頂推設(shè)備設(shè)備安裝安裝在在鋼箱梁腹板正下方位置鋼箱梁腹板正下方位置，初始狀態(tài)僅在頂推點初始狀態(tài)僅在頂推點 15 安裝設(shè)安

8、裝設(shè)備，其后頂推設(shè)備倒用備，其后頂推設(shè)備倒用；布置液壓泵源系統(tǒng)等設(shè)備設(shè)施；布置液壓泵源系統(tǒng)等設(shè)備設(shè)施；Step2：橋體橋體在拼裝胎架在拼裝胎架上整體拼裝上整體拼裝，鋼箱梁組裝完成后在其前端位置，鋼箱梁組裝完成后在其前端位置安裝安裝鋼導(dǎo)梁鋼導(dǎo)梁，與鋼箱梁連成一整體，導(dǎo)梁長度不小于與鋼箱梁連成一整體，導(dǎo)梁長度不小于 35m（導(dǎo)梁長度宜為最大跨度的（導(dǎo)梁長度宜為最大跨度的 0.70.8 倍倍）；Step3：我司對壓頂推設(shè)備、電控系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)試和整體聯(lián)調(diào)，包括：我司對壓頂推設(shè)備、電控系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)試和整體聯(lián)調(diào)，包括 5 臺泵源和臺泵源和 10 套套頂推器頂推器；調(diào)試完成后橋體整體向前頂推調(diào)試完成后橋體整體向

9、前頂推，直至橋體脫離頂推點直至橋體脫離頂推點 1，暫停暫停，頂推點頂推點 1 設(shè)備轉(zhuǎn)設(shè)備轉(zhuǎn)移至頂推點移至頂推點 6；頂推過程中注意頂推速度的控制頂推過程中注意頂推速度的控制，注意橋體的偏移及調(diào)整注意橋體的偏移及調(diào)整，確保橋體弧形確保橋體弧形走向；走向；第 5頁 共 42 頁Step4：重復(fù)上述步驟繼續(xù)滑移，待橋體脫離頂推點重復(fù)上述步驟繼續(xù)滑移，待橋體脫離頂推點 2，暫停，頂推點，暫停，頂推點 2 設(shè)備轉(zhuǎn)移至設(shè)備轉(zhuǎn)移至頂推點頂推點 7；Step5：頂推點頂推點 37 同時工作，繼續(xù)滑移，待橋體脫離頂推點同時工作，繼續(xù)滑移，待橋體脫離頂推點 3，暫停，頂推點，暫停，頂推點 3 設(shè)設(shè)備轉(zhuǎn)移至頂推點備

10、轉(zhuǎn)移至頂推點 8；Step6：利用頂推點利用頂推點 48 的液壓頂推設(shè)備將結(jié)構(gòu)滑移至設(shè)計位置；的液壓頂推設(shè)備將結(jié)構(gòu)滑移至設(shè)計位置；第 6頁 共 42 頁Step7：拆除導(dǎo)梁，頂升油缸縮缸，結(jié)構(gòu)落位至橋墩支墩；拆除導(dǎo)梁，頂升油缸縮缸，結(jié)構(gòu)落位至橋墩支墩；Step8：補裝橋體兩端橋臺結(jié)構(gòu)，拆除頂推設(shè)備及臨時支撐結(jié)構(gòu)，橋體滑移安裝工作補裝橋體兩端橋臺結(jié)構(gòu)，拆除頂推設(shè)備及臨時支撐結(jié)構(gòu)，橋體滑移安裝工作完成。完成。2.4 方案優(yōu)點方案優(yōu)點本工程中采用步履式頂升滑移技術(shù)進(jìn)行安裝，具有如下的優(yōu)點：與傳統(tǒng)的卷揚機鋼絲繩（鋼絞線）牽引不同，頂推滑移啟動和制動時，不會因為有柔性鋼絲繩的延伸而使得鋼箱梁抖動或顫動，

11、且液壓頂推器滑移過程的水平推進(jìn)力、垂直頂升力及推進(jìn)速度可測和可控。計算機系統(tǒng)通過傳感器檢測液壓頂推器的推進(jìn)力及速度，控制各頂推點之間的協(xié)調(diào)同步，當(dāng)有意外超載或同步超差時，系統(tǒng)會及時做出調(diào)整并發(fā)出報警信號，從而使滑移過程更加安全可靠；液壓頂推器頂推滑移鋼箱梁時，與牽引（鋼絞線柔性連接）滑移方式不同，液壓頂推千斤頂與待滑移構(gòu)件間采取剛性連接，該連接方式對于滑移跨度較大的鋼箱梁時，其各滑移（頂推）點的同步性控制較好，鋼箱梁就位準(zhǔn)確性高；第 7頁 共 42 頁設(shè)備體積小、重量輕，可擴展組合，多點推拉，分散鋼箱梁、滑移支撐體系的受力；頂推滑移啟動、制動時的加速度極小，鋼箱梁、滑移臨時支撐不會有過大的動荷

12、載，使得滑移安全性較好；液壓滑移作業(yè)絕對時間較短，能夠有效保證鋼箱梁的安裝工期；利用頂升滑移裝置安裝橋體結(jié)構(gòu)，可大大減小對下部高速公路車輛通行的影響；有類似的滑移成功案例。2.5 類似工程類似工程我司采用液壓同步滑移施工工藝已成功完成多項橋梁安裝工程，與本工程類似的項目如下圖所示：宜興荊邑大橋鋼箱梁滑移安裝宜興荊邑大橋鋼箱梁滑移安裝滑移總重量約滑移總重量約 3600t，滑移距離約，滑移距離約 120m第 8頁 共 42 頁哈爾濱進(jìn)鄉(xiāng)街跨鐵路鋼箱梁橋體安裝哈爾濱進(jìn)鄉(xiāng)街跨鐵路鋼箱梁橋體安裝滑移總重量約滑移總重量約2000t，滑移距離約，滑移距離約120m杭州跨京杭運河橋頂推滑移杭州跨京杭運河橋頂推

13、滑移滑移總重滑移總重4500t，全橋總長，全橋總長180m第 9頁 共 42 頁杭州杭州吉鴻路吉鴻路橋頂推滑移橋頂推滑移滑移總重滑移總重2000t，全橋總長，全橋總長125m3 液壓頂推滑移系統(tǒng)液壓頂推滑移系統(tǒng)3.1 主要技術(shù)主要技術(shù)3.1.1 液壓頂推原理液壓頂推原理“步履式頂升滑移”采用液壓頂推器作為滑移驅(qū)動設(shè)備。液壓頂推器為組合式結(jié)構(gòu)，一部分為水平滑移裝置，為滑移時產(chǎn)生的水平摩擦力提供驅(qū)動力的裝置，一端以鉸接點形式與反力裝置連接，另一端與滑移頂升裝置連接；另一部分為滑移頂升裝置，為滑移時承受結(jié)構(gòu)自重荷載，水平滑移和頂升均利用液壓油缸進(jìn)行驅(qū)動。第 10頁 共 42 頁頂推設(shè)備示意圖頂推設(shè)備

14、示意圖該設(shè)備利用“頂”、“推”、“降”、“縮”的四個步驟交替進(jìn)行，先用頂升油缸1 將主橋整體頂升托起；然后頂推油缸向前推送一個行程；之后頂升油缸 2 伸缸，橋體由頂升油缸 2 支撐；頂升油缸 1 縮缸，頂推油缸再縮缸到底，頂升油缸 2縮缸調(diào)整橋形，完成一個行程的頂推；繼續(xù)進(jìn)行下一個循環(huán)，通過往復(fù)頂推步驟，最終將橋體頂推到預(yù)定的位置。頂推器的支撐頂升油缸安裝于待頂推下部結(jié)構(gòu)，其支撐面在臨時支撐上。3.1.2 液壓頂推過程液壓頂推過程液壓頂推具體步驟如下：步步 驟驟簡簡 述述附附 圖圖1設(shè)備安裝就位2頂升油缸 1 伸缸，鋼箱梁被頂起，所有重量轉(zhuǎn)移至設(shè)備上第 11頁 共 42 頁3頂推油缸伸缸，帶動

15、鋼箱梁向前滑移4頂升油缸 2 伸缸，荷載轉(zhuǎn)移至頂升油缸 25頂升油缸 1 空載縮缸6啟動水平糾偏油缸調(diào)整水平位置7頂推油缸縮缸到底至初始狀態(tài)8頂推油缸 2 縮缸，一個頂升滑移行程完成3.1.3 計算機同步控制計算機同步控制第 12頁 共 42 頁步履式頂升滑移施工技術(shù)采用計算機控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實現(xiàn)一定的同步動作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報警等多種功能。液壓頂推控制系統(tǒng)組態(tài)人機界面液壓頂推控制系統(tǒng)組態(tài)人機界面3.2 主要設(shè)備主要設(shè)備3.2.1 液壓頂推器液壓頂推器液壓頂推器是一種能自動頂升并進(jìn)行結(jié)構(gòu)頂推的設(shè)備，由頂升油缸、頂推油缸及糾偏油缸

16、組成。此設(shè)備可拋棄傳統(tǒng)的反力架，省去了反力點的加固問題，省時省力，且由于各點獨立往復(fù)運動，同步控制較易實現(xiàn)，就位精度高。本案配置額定頂升能力 3500kN、額定頂推能力 1200kN 的頂推器。第 13頁 共 42 頁液壓液壓頂推器示意圖頂推器示意圖頂推器部分性能參數(shù)：設(shè)備尺寸：底座2750mm（長）x950mm（寬）；整體3930mm（長）x1810mm（寬）x900mm（高）；頂推油缸：額定壓力25MPa；設(shè)計壓力31.5MPa；頂推力600kN；行程1000mm；頂升油缸：額定壓力25MPa；設(shè)計壓力31.5MPa；頂升力3500kN；行程250mm；糾偏油缸：額定壓力25MPa；設(shè)計壓

17、力31.5MPa；糾偏力600kN；行程100mm；3.2.2 液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為頂推器提供液壓動力，在各種液壓閥的控制下完成相應(yīng)動作。在不同的工程使用中，由于頂推點的布置和頂推器的安排都不盡相同，為了提高液壓滑移設(shè)備的通用性和可靠性，泵源液壓系統(tǒng)的設(shè)計采用了模塊化結(jié)構(gòu)。根據(jù)頂推點的布置以及頂推器的數(shù)量來配置泵源的數(shù)量，且可進(jìn)行多個模塊的組合，每一套模塊以一套泵源系統(tǒng)為核心，可獨立控制一組液壓頂推器，同時可進(jìn)行多頂推點擴展，以滿足實際頂推滑移工程的需要。第 14頁 共 42 頁液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)3.2.3 同步控制系統(tǒng)同步控制系統(tǒng)同步控制系統(tǒng)由動力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動系

18、統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)等組成。主要完成以下兩個控制功能：集群頂推器作業(yè)時的動作協(xié)調(diào)控制。滑移工作中，每臺頂推器都必須在計算機的控制下協(xié)調(diào)動作，為同步滑移創(chuàng)造條件。各點之間的同步控制是通過計算機網(wǎng)絡(luò)來控制頂推器的同步運行，保持被頂推構(gòu)件的各點同步運行，以保持其滑移姿態(tài)。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機控制系統(tǒng)人機界面進(jìn)行液壓滑移過程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。第 15頁 共 42 頁液壓傳感系統(tǒng)液壓傳感系統(tǒng)計算機同步系統(tǒng)主控制器計算機同步系統(tǒng)主控制器3.3 技術(shù)特點技術(shù)特點3.3.1頂推設(shè)備體積小、自重輕、承載能力大，特別適宜于在狹小空間或室內(nèi)進(jìn)行大噸位構(gòu)件、設(shè)備的水平滑移；3.

19、3.2可同時多點頂推，分散對下部支承結(jié)構(gòu)的水平和豎向載荷；3.3.3推移反力作用點距滑移支承點很近，對支撐體系安裝要求低；3.3.4液壓頂推器傳力直接，構(gòu)件或設(shè)備就位準(zhǔn)確性高；3.3.5工作可靠性好，故障率低；3.3.6設(shè)備自動化程度高，操作方便靈活，安全性好，可靠性高，使用面廣，通用性強。第 16頁 共 42 頁4 頂推方案詳述頂推方案詳述4.1 臨時支撐體系的布置臨時支撐體系的布置步履式頂推法安裝鋼箱梁橋體，頂推過程中橋體的承載體系在不停轉(zhuǎn)換中，當(dāng)液壓頂推器頂起結(jié)構(gòu)時設(shè)備承載，荷載通過臨時支撐體系傳至地面，但鋼箱梁橋體與橋墩之間沒有足夠空間放置頂推器，故頂推器的設(shè)置需借助臨時支撐結(jié)構(gòu)，臨時

20、支撐體系要保證頂推時承載要求；橋體落位至原結(jié)構(gòu)支座時載荷通過原結(jié)構(gòu)支座傳至橋墩。頂推過程中臨時支撐布置如下所示。滑移臨時支撐體系平面布置圖滑移臨時支撐體系平面布置圖滑移臨時支撐體系滑移臨時支撐體系立立面布置圖面布置圖共共 16 個頂推點個頂推點4.2 支撐體系設(shè)計支撐體系設(shè)計4.2.1 拼裝區(qū)域拼裝區(qū)域頂推支撐體系頂推支撐體系鋼箱梁橋頂推臨時支撐縱向共 8 組，大致分為 2 大類，其中有 4 組位于橋墩間，其余 4 組頂推支撐在拼裝區(qū)域。拼裝區(qū)域 4 組頂推支撐采用四肢格構(gòu)柱外加側(cè)向支撐的形式。橋墩間支撐借助原有橋墩設(shè)置格構(gòu)柱。第 17頁 共 42 頁拼裝區(qū)域拼裝區(qū)域頂推支撐體系示意圖（頂推支

21、撐體系示意圖（共共 4 組組）根據(jù)現(xiàn)場實際情況，調(diào)整下部臨時支撐高度。類似工程照類似工程照4.2.2 橋墩間橋墩間頂推支撐體系頂推支撐體系墊凳頂推器臨時支撐結(jié)構(gòu)第 18頁 共 42 頁鋼箱梁頂推時在橋墩間布置 4 組頂推支撐體系，臨時支撐體系與橋墩連接。橋墩間頂推臨時支撐及設(shè)備設(shè)置圖（橋墩間頂推臨時支撐及設(shè)備設(shè)置圖（0、3 軸）軸）橋墩間頂推臨時支撐及設(shè)備設(shè)置圖（橋墩間頂推臨時支撐及設(shè)備設(shè)置圖（1、2 軸）軸）第 19頁 共 42 頁臨時支撐截面選擇臨時支撐截面選擇4.2.3 注意事項注意事項1、頂推支撐體系標(biāo)高需嚴(yán)格控制，要求各橋墩布置的頂推設(shè)備縮缸狀態(tài)頂部標(biāo)高均不得高于橋體底板標(biāo)高，具體標(biāo)

22、高需待深化后確定。2、頂推器單點為集中荷載、且載荷值較大，頂推時接觸面較小，為此在頂升油缸上方設(shè)置墊凳增大接觸面積，且需對原結(jié)構(gòu)進(jìn)行校核，校核橋體底板及腹板能否滿足承載要求，必要時局部加固。4.2.4 橋墩間臨時支撐相關(guān)計算橋墩間臨時支撐相關(guān)計算計算說明計算說明邊界條件：支撐節(jié)點鉸接；荷載：自重DEAD。集中荷載LIVE（單點最大荷載作為豎向力及其 10%作為水平力）荷載組合：強度及穩(wěn)定1.2xDEAD+1.4xLIVE。支座反力及變形1xDEAD+1xLIVE主肢P630 x12綴條P180 x10支撐大梁4xH550 x400 x16x20托梁3xH400 x200 x16x20分配梁H4

23、00 x600 x20 x30第 20頁 共 42 頁本案計算兩種類型支撐架，0、3 橋墩共用一種，1、2 橋墩共用一種驗算結(jié)果驗算結(jié)果0、3 軸支撐計算：驗算模型驗算模型第 21頁 共 42 頁支撐變形示意圖支撐變形示意圖大梁最大下?lián)洗罅鹤畲笙聯(lián)?2.9mm，最大水平位移，最大水平位移 1.1mm軸力示意圖軸力示意圖第 22頁 共 42 頁彎矩示意圖彎矩示意圖應(yīng)力比云圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比最大應(yīng)力比 0.7501、2 軸支撐驗算：第 23頁 共 42 頁驗算模型驗算模型變形示意圖變形示意圖大梁最大下?lián)洗罅鹤畲笙聯(lián)?3.7mm，最大水平位移，最大水平位移 0.6mm第 24頁 共 42 頁軸力

24、示意圖軸力示意圖彎矩示意圖彎矩示意圖第 25頁 共 42 頁應(yīng)力比云圖應(yīng)力比云圖最大應(yīng)力比最大應(yīng)力比 0.719小結(jié)小結(jié)1.0、3 軸支撐最大下?lián)?2.9mm，最大水平位移 1.1mm，最大應(yīng)力比 0.750，滿足提升要求。2.1、2 軸支撐最大下?lián)?3.7mm，最大水平位移 0.6mm，最大應(yīng)力比 0.719，滿足提升要求。4.3 滑移限位裝置滑移限位裝置鋼箱梁在頂推過程中，由于結(jié)構(gòu)的拼裝精度、頂推支撐體系布置的直線軌跡、滑移同步控制等因素的影響，鋼箱梁滑移過程中難免存在左、右偏移的情況，故需要在滑移過程中進(jìn)行限位、及時糾偏。本案中采用現(xiàn)場監(jiān)測（全站儀及時跟蹤），當(dāng)超過理論設(shè)定值時及時利用單

25、點（單組）控制液壓頂推器進(jìn)行鋼箱梁結(jié)構(gòu)的水第 26頁 共 42 頁平調(diào)整，具體調(diào)整措施：可利用頂推設(shè)備自帶的水平糾偏油缸糾偏保證結(jié)構(gòu)在設(shè)計軸線位置；或利用液壓頂推器手動糾偏楔塊的方式進(jìn)行調(diào)整，方法為在滑槽中設(shè)置糾偏擋塊的方式。每個滑移行程長度為 1000mm，利用此種方式可在每個行程中水平糾偏 20mm。滑槽滑槽糾偏糾偏示意示意圖圖（手動方式）（手動方式）液壓頂推器示意圖液壓頂推器示意圖楔塊糾偏具體流程（手動方式）：第 1 步：鋼箱梁自重荷載轉(zhuǎn)移至頂升油缸 2，頂推油缸縮缸到底，頂升油缸1 狀態(tài)為懸空（空載狀態(tài)）；第 2 步：利用撬棍將頂升油缸 1（含套筒）撬至側(cè)向卡槽的一側(cè)，使得頂升油缸 1

26、 與待糾偏方向的另一側(cè)側(cè)向卡槽靠近，在同側(cè)放入糾偏楔塊；第 3 步：頂升油缸 1 伸缸支承鋼箱梁自重荷載、頂升油缸 2 處于懸空狀態(tài)，第 27頁 共 42 頁頂推油缸伸缸結(jié)構(gòu)向前移動，過程中當(dāng)頂升油缸1 經(jīng)至糾偏楔塊時頂升油缸1（鋼箱梁）橫向自動向另一側(cè)偏移，糾偏距離約 20mm（糾偏楔塊厚度）；第 4 步：重復(fù)上述步驟直至鋼箱梁水平橫向與設(shè)計軸線位置重合，按此步驟行程 1m 內(nèi)可水平糾偏 20mm，如現(xiàn)場需要可行程 0.3m 內(nèi)糾偏一次，1m 內(nèi)行程則可以水平調(diào)整 60mm；第 5 步：若鋼箱梁頂推至設(shè)計位置卸載過程中存在水平誤差，則利用設(shè)備自有的糾偏油缸進(jìn)行糾偏，具體糾偏措施：頂升油缸 2

27、 伸缸支承鋼箱梁自重荷載，糾偏油缸伸缸，一次可以糾偏 20mm，可重復(fù)。4.4 結(jié)構(gòu)導(dǎo)梁的設(shè)計結(jié)構(gòu)導(dǎo)梁的設(shè)計通常導(dǎo)梁的作用主要有兩點：1、導(dǎo)梁設(shè)計較輕，減小橋體在懸挑較長時發(fā)生傾覆；2、結(jié)構(gòu)前端懸挑較長時，下?lián)陷^大，可能難以滑上下一個支座，導(dǎo)梁即可引導(dǎo)結(jié)構(gòu)滑上下一個支座。本案由于橋體整體滑移，基本不存在傾覆的可能。根據(jù)經(jīng)驗及相關(guān)規(guī)范要求，導(dǎo)梁長度宜取最大懸臂長度的 0.7-0.8 倍，依據(jù)上述分析，在兩頂推軸線處設(shè)置變截面桁架，中間次梁連接。導(dǎo)梁類似工程照導(dǎo)梁類似工程照4.5 主要設(shè)備配置主要設(shè)備配置第 28頁 共 42 頁本工程中根據(jù)現(xiàn)場施工條件和鋼箱梁的外形特點，采用鋼結(jié)構(gòu)累積液壓滑移安裝

28、的施工工藝。配合本施工工藝的先進(jìn)性和創(chuàng)新性，我司主要使用如下關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備：步履式頂升滑移和同步卸載施工技術(shù)；TJJ-3500 型步履式液壓頂推器；TJV-60 型液壓泵源系統(tǒng)；YT-2 型計算機同步控制系統(tǒng)。4.5.1 液壓頂推器液壓頂推器考慮滑移工況，根據(jù)滑移流程及各頂推點豎向反力，擬在每頂推點布置 1套液壓頂推器，考慮設(shè)備倒用，整個滑移過程中配置 12 套液壓頂推器（最多 10套同時使用）。每套頂推器由 2 臺 TJJ-3500 型頂升油缸、2 臺 TJG-600 型頂推油缸和 2 臺 TJG-600 型糾偏油缸組成，每套液壓頂推器頂推油缸水平推力為 120t，總水平推力F 為 10 x

29、120=1200t。取摩擦系數(shù) 0.1（最大摩擦系數(shù)約為 0.065、頂升油缸基座下設(shè)置 MGE 板），所需額定頂推能力 0.1x900t=90t，滿足要求。每套液壓頂推器頂升油缸頂升額定能力為 350t，總頂升能力G 為 10 x350t=3500t，本案最大滑移重量 900t，滿足要求。頂升油缸通過墊凳與橋體結(jié)構(gòu)接觸（增加油缸與鋼箱梁橋體接觸面）：墊凳設(shè)置示意圖墊凳設(shè)置示意圖MGE 工程塑料合金的相關(guān)性能參數(shù)如下：墊凳第 29頁 共 42 頁MGE 部分性能參數(shù)項目單位MGE項目單位MGE密度g/cm31.01.1使用溫度0C-40+90拉伸強度Mpa30老化壽命年50沖擊強度KJ/m27

30、5極限 PV 值Mpa.m/s8壓縮強度Mpa65摩擦系數(shù)干態(tài)0.0450.065邵氏硬度D6070水潤滑0.0220.040線脹系數(shù)1/0C89.110-7油潤滑0.0160.030注：工程中考慮采用油潤滑 MGE!4.5.2 液壓泵源系統(tǒng)配置液壓泵源系統(tǒng)配置本方案中依據(jù)頂推力和頂升力的大小及頂推器的數(shù)量，與頂推設(shè)備一同倒用，配置 4 臺 60kW 液壓泵站。單臺泵站分別驅(qū)動頂推油缸 4 臺、頂升油缸 4 臺、糾偏油缸 2 臺（卸載落梁過程）。本工程泵源需同時使用 4 臺，所需總的用電功率為 240kW。4.5.3 控制系統(tǒng)配置控制系統(tǒng)配置本方案中依據(jù)頂推器、泵源系統(tǒng)的數(shù)量及其現(xiàn)場布置，配置

31、一套 YT-2 型計算機同步控制及傳感檢查系統(tǒng)。4.6 滑移過程橋形控制滑移過程橋形控制本案基本思路為沿橋面的弧線進(jìn)行滑移，可將橋體整體準(zhǔn)確滑移至設(shè)計位置，控制橋體弧線至關(guān)重要，需保證每個頂升滑移行程結(jié)束后，整個結(jié)構(gòu)仍然與設(shè)計狀態(tài)在一個圓弧上。此處舉例進(jìn)行說明，其數(shù)據(jù)并非本案實際數(shù)據(jù)。初始狀態(tài)橋底面與頂升油缸 1 頂部均距離 50mm；第 30頁 共 42 頁頂升油缸 1 同步伸缸 100mm，將橋面頂起 50mm；頂推油缸伸缸，將頂升油缸 1 連同橋體向前頂推 1m；頂升油缸 2 伸缸，恰好與橋面接觸，豎向荷載完全由頂升油缸 2 承載；頂升油缸 1 縮缸，頂推油缸縮缸；此時頂推油缸 2 縮缸

32、即完成一個頂推行程，比較初始橋面弧形與現(xiàn)頂推完成后弧形，左邊設(shè)備頂升油缸 2 需伸缸 85mm，右邊設(shè)備頂升油缸 2 需縮缸 16mm。即若恢復(fù)到原弧線位于不同軸線的頂推器頂升油缸 2 的縮缸有差別；第 31頁 共 42 頁精確控制各點進(jìn)行不同距離的縮缸具有一定的難度，在此可考慮下一個步驟，即頂升油缸 2 縮缸完成后，頂升油缸 1 再伸缸 100mm，此時兩套設(shè)備狀態(tài)與前一個行程完全相同，現(xiàn)場每次滑移至少有 3 排設(shè)備共同工作，3 點可確定一段圓弧，則此時弧形必定與原狀態(tài)在同一弧線上。綜上所述，只要每次能確保頂升油缸 1 伸缸距離不變，即可保證頂推過程橋面弧形不變。頂升油缸 2 不是主要控制因

33、素，但也要盡可能對橋面弧線進(jìn)行調(diào)整。4.7 防傾覆控制防傾覆控制根據(jù)原有設(shè)計圖紙，滑移工況最大跨度約 51.1m，橋體結(jié)構(gòu)總長約 120m，導(dǎo)梁長度約 35m 且較輕。前段設(shè)置導(dǎo)梁可保證結(jié)構(gòu)滑移工況下橋體前段最大懸挑約 16m，此時結(jié)構(gòu)總長與懸挑段比值為 7.5，完全可以保證結(jié)構(gòu)沒有傾覆危險。但存在這樣的一種工況，即橋體后端剛好滑出臨時支撐 3，此時橋體后段出現(xiàn) 51.1m 的懸挑段，此時結(jié)構(gòu)總長與懸挑段比值為 2.35，結(jié)構(gòu)可能發(fā)生傾覆或頂推點 5 荷載較大。為保證安全、在臨時支撐 3 與 0#橋墩間增設(shè)臨時支撐 4。4.7.1計算說明計算說明邊界條件：支撐點Z 向鉸接，X、Y 向釋放（模擬

34、頂升支撐約束）荷載：自重DEAD荷載組合：強度及穩(wěn)定1.35xDEAD支座反力及變形1xDEAD第 32頁 共 42 頁4.7.2計算結(jié)果計算結(jié)果驗算結(jié)構(gòu)三維示意圖（箱梁前端懸挑驗算結(jié)構(gòu)三維示意圖（箱梁前端懸挑+導(dǎo)梁導(dǎo)梁51m）計算模型計算模型支座反力（支座反力（KN）第 33頁 共 42 頁變形示意圖變形示意圖導(dǎo)梁端部下?lián)蠈?dǎo)梁端部下?lián)?202mm軸力示意圖軸力示意圖彎矩示意圖彎矩示意圖第 34頁 共 42 頁前導(dǎo)梁應(yīng)力比前導(dǎo)梁應(yīng)力比最大應(yīng)力比最大應(yīng)力比 0.3114.7.3小結(jié)小結(jié)前導(dǎo)梁+橋體前端最大懸挑時，導(dǎo)梁最大下?lián)?202mm，滑移至橋墩時使用葫蘆等設(shè)備將導(dǎo)梁前端拉起即可；最大應(yīng)力比

35、0.311，滿足要求。5 質(zhì)量控制質(zhì)量控制5.1 液壓系統(tǒng)同步控制液壓系統(tǒng)同步控制5.1.1 頂推同步控制策略頂推同步控制策略液壓同步同步控制應(yīng)滿足以下要求：盡量保證各臺液壓頂推器均勻受載；盡量保證各頂推點保持同步。根據(jù)以上要求，制定如下的控制策略：將其中一臺頂推器設(shè)為主令點 A，另外的頂推器設(shè)為從令點 B；將主令點 A 的液壓頂推器（頂推油缸）滑移速度設(shè)定為標(biāo)準(zhǔn)值，作為同步控制策略中速度和位移的基準(zhǔn)。在計算機的控制下從令點 B 以位移量來跟蹤比對基準(zhǔn)點，進(jìn)行動態(tài)調(diào)整；第 35頁 共 42 頁根據(jù)兩點間位移量之差L，取中值L/2 分別進(jìn)行動態(tài)調(diào)整，保證各臺液壓頂推器在滑移過程中始終保持同步。通

36、過兩點確定一條直線的幾何原理，保證整個鋼箱梁結(jié)構(gòu)在整個頂推過程中的平穩(wěn)；同理，頂推器（頂升油缸）頂升速度和高度控制策略同上，保證各頂升油缸同步頂升；基準(zhǔn)點主令點A從令點BLL/2L/2滑移控制策略示意圖滑移控制策略示意圖5.1.2 同步控制原理同步控制原理頂推同步控制原理框圖詳見下圖：頂推同步控制原理框圖頂推同步控制原理框圖5.2 頂推前準(zhǔn)備及檢查頂推前準(zhǔn)備及檢查結(jié)構(gòu)頂推之前，應(yīng)對滑移系統(tǒng)及滑移輔助設(shè)備進(jìn)行全面檢查及調(diào)試工作：檢查泵站上所有閥或硬管的接頭是否有松動，檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧處于是否完全放松狀態(tài)。檢查泵站啟動柜與液壓頂推器之間電纜線的連接是否正確。檢查泵站與液壓頂推器頂推油缸和頂升油

37、缸之間的油管連接是否正確。第 36頁 共 42 頁系統(tǒng)送電，檢查液壓泵主軸轉(zhuǎn)動方向是否正確。在泵站不啟動的情況下，手動操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動作是否正常，截止閥編號和頂推器編號是否對應(yīng)。檢查傳感器，輕拉各臺液壓頂推器拉繩傳感器，使電腦監(jiān)控畫面中相應(yīng)的數(shù)據(jù)信號反饋。滑移前檢查：啟動泵站，調(diào)節(jié)一定的壓力(5Mpa 左右)，伸縮頂推器頂推油缸和頂升油缸：檢查 A 腔、B 腔的油管連接是否正確；檢查截止閥能否截止對應(yīng)的油缸；檢查變頻器在電流變化時能否加快或減慢對應(yīng)油缸的伸縮速度。預(yù)加載：調(diào)節(jié)頂升油缸和頂推油缸壓力（23Mpa），使各頂升油缸與鋼箱梁接觸并保持基本相同受力狀態(tài)、頂推油

38、缸也保持同等受力狀態(tài)。5.3 頂推過程質(zhì)量控制頂推過程質(zhì)量控制5.3.1 分級加載滑移分級加載滑移待系統(tǒng)檢測無誤后開始正式滑移。經(jīng)計算，確定液壓頂推器所需的伸缸壓力（考慮壓力損失）和縮缸壓力。開始滑移時，液壓頂推器頂升油缸伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的 20%、40%，在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到 60%、80%、90%、100%至結(jié)構(gòu)脫離頂推支撐體系。結(jié)構(gòu)荷載完全轉(zhuǎn)移至頂推器頂升油缸后，頂推油缸伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的 20%、40%，在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到60%、80%、90%、100%至結(jié)構(gòu)即將移動。滑移結(jié)構(gòu)即將移動時暫停滑移推進(jìn)，保持推進(jìn)系統(tǒng)壓力。對液壓

39、頂推器及設(shè)備系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)系統(tǒng)進(jìn)行全面檢查，在確認(rèn)整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性及安全性絕無問題的情況下，才能繼續(xù)滑移。5.3.2 正式滑移正式滑移在液壓滑移過程中，注意觀測設(shè)備系統(tǒng)的壓力、荷載變化情況等，并認(rèn)第 37頁 共 42 頁真做好記錄工作。根據(jù)設(shè)計滑移荷載預(yù)先設(shè)定好泵源壓力值，由此控制頂推器最大輸出推力及頂升力，保證整個滑移設(shè)施的安全。計算機控制系統(tǒng)通過榕柵傳感器反饋距離信號，控制每臺頂推器誤差在20mm 內(nèi)，從而控制整個滑移單元的同步滑移。保持一定的同步滑移狀態(tài)時水平方向橫向水平力很小，且滑移工況下滑移支撐體系計算為安全，滑移單元對應(yīng)位置設(shè)橫向擋塊，整個滑移過程是安全可靠的。頂推器為液壓系統(tǒng)，通過流

40、量控制，頂推器的啟動、停止加速度幾乎為零，對頂推支撐的沖擊力很小。滑移過程中應(yīng)密切注意頂推支撐、液壓頂推器、液壓泵源系統(tǒng)、計算機同步控制系統(tǒng)、傳感檢測系統(tǒng)等的工作狀態(tài)。現(xiàn)場無線對講機在使用前，必須向工程指揮部申報，明確回復(fù)后方可作用。通訊工具專人保管，確保信號暢通。5.3.3 滑移過程同步監(jiān)測控制方案滑移過程同步監(jiān)測控制方案1、根據(jù)預(yù)先通過計算得到的滑移頂推工況各頂推點反力值，在計算機同步控制系統(tǒng)中，對每臺液壓頂推器的最大頂推力和頂升力進(jìn)行設(shè)定。當(dāng)遇到頂推力、頂升力超出設(shè)定值時，液壓頂推器自動采取溢流卸載，以防止出現(xiàn)頂推點荷載分布嚴(yán)重不均，造成對結(jié)構(gòu)或臨時設(shè)施的破壞。2、通過液壓回路中設(shè)置的機

41、械和液壓自鎖系統(tǒng)，在液壓頂推器停止工作或遇到停電等情況時，能夠長時間自動鎖緊頂升油缸不致下沉，確保結(jié)構(gòu)的安全。3、傳感監(jiān)測系統(tǒng)通過行程傳感監(jiān)測，獲得油缸的位置信息；通過油壓傳感監(jiān)測，獲得各頂推點的頂推力和頂升力信息；通過電機啟動信號反饋，獲得電機的運行狀況；通過電磁閥得電信號反饋，獲得閥的工作狀態(tài)；通過變頻器電流信號反饋，獲得系統(tǒng)流量（頂推速度和頂升速度）。4、計算機控制系統(tǒng)第 38頁 共 42 頁計算機網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)將上述反饋和控制信號遠(yuǎn)程、實時、可靠地反映到中央控制室的人機界面上：顯示當(dāng)前系統(tǒng)運行狀態(tài)和參數(shù)（如油缸狀態(tài)，同步位移，負(fù)載油壓），記錄歷史數(shù)據(jù)和曲線（如推進(jìn)速度，同步精度，頂推點負(fù)載等

42、時間歷程曲線）；操作人員將通過點擊計算機人機界面：設(shè)定運行狀態(tài)、啟動泵源電機、切換控制模式、調(diào)整推進(jìn)速度、暫停推進(jìn)過程；計算機控制系統(tǒng)將自動校驗通信數(shù)據(jù)、糾正通信誤碼、改變控制算法、優(yōu)化控制參數(shù)、修正同步精度；液壓同步控制系統(tǒng)各傳感檢測信息相互冗余，各操作控制信號相互閉鎖，構(gòu)成了安全、可靠、高效、便捷的現(xiàn)代化實用裝備。5、通過計算機控制和人工輔助，頂推過程中準(zhǔn)確了解滑移狀態(tài)，并作好記錄。如發(fā)現(xiàn)同步偏差較大時立即進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整通過對單臺頂推器進(jìn)行點動控制和人工糾偏相輔助，并分析初始滑移記錄數(shù)據(jù)，報審項目總工及監(jiān)控單位工程師審核，詳細(xì)分析記錄數(shù)據(jù)原因并在后續(xù)滑移施工過程中作相應(yīng)調(diào)整。5.4 安全文

43、明施工安全文明施工必須堅決落實公司“安全第一，預(yù)防為主”的方針，全面實行“預(yù)控管理”，從思想上重視，行動上支持，控制和減少傷亡事故發(fā)生。要在職工中樹立安全生產(chǎn)第一的思想，認(rèn)識到安全生產(chǎn)文明施工的重要性；所有施工人員要對施工方案及工藝進(jìn)行了解、熟悉，在施工前必須逐級進(jìn)行安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容針對性強，并做好記錄，明確安全責(zé)任，班后總結(jié)；現(xiàn)場安全設(shè)施齊備，設(shè)置牢靠，施工中加強安全信息反饋，不斷消除施工過程中的事故隱患，使安全信息及時得到反饋；在施工區(qū)域拉好紅白帶，專人看管，嚴(yán)禁非施工人員進(jìn)入。吊裝時，施工人員不得在起重構(gòu)件、起重臂下或受力索具附近停留；高空應(yīng)鋪設(shè)安裝、操作臨時平臺，地面應(yīng)劃定安全區(qū)

44、，應(yīng)避免重物墜落，造成人員傷亡；在施工過程中，施工人員必須按施工方案的作業(yè)要求進(jìn)行施工。如有特殊第 39頁 共 42 頁情況進(jìn)行調(diào)整，則必須通過一定的程序以保證整個施工過程安全；在液壓同步滑移過程中，注意觀測設(shè)備系統(tǒng)的壓力、荷載變化情況等，并認(rèn)真做好記錄工作；在液壓滑移過程中，測量人員應(yīng)通過測量儀器配合測量各監(jiān)測點位移的準(zhǔn)確數(shù)值；液壓滑移過程中應(yīng)密切注意液壓頂推器、液壓泵源系統(tǒng)、計算機同步控制系統(tǒng)、傳感檢測系統(tǒng)等的工作狀態(tài)；現(xiàn)場無線對講機在使用前，必須向工程指揮部申報，明確回復(fù)后方可作用。通訊工具專人保管，確保信號暢通；高空作業(yè)人員經(jīng)醫(yī)生檢查合格，才能進(jìn)行高空作業(yè)。高空作業(yè)人員必須帶好安全帶，

45、安全帶應(yīng)高掛低用。大風(fēng)、大雨雪天不得從事露天高空作業(yè)，施工人員應(yīng)注意防滑、防雨、防水及用電防護。不允許雨天進(jìn)行焊接作業(yè)，如必須，需設(shè)置可靠的擋雨、擋風(fēng)蓬，防護后方可作業(yè)。禁止在風(fēng)速五級以上進(jìn)行滑移工作；重視安全宣傳，加強安全管理，教育為主、懲罰為輔；吊運設(shè)備和結(jié)構(gòu)要充分做好準(zhǔn)備，有專人指揮操作，遵守吊運安全規(guī)定；易燃、易爆有毒物品一定要隔離加強保管，禁止隨意擺放。施工現(xiàn)場焊接或切割等動火操作時要事先注意周圍上下環(huán)境有無危險，清除易燃物，并派專人監(jiān)護；施工用電、照明用電按規(guī)定分線路接線，非電器人員不得私自動電，現(xiàn)場要配備標(biāo)準(zhǔn)配電盤，現(xiàn)場用電要設(shè)專職電工。電纜的敷設(shè)要符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定；夜間施工必須

46、有足夠照明，周邊孔洞處設(shè)置防護欄和警示燈；各工種人員要持證上崗，嚴(yán)格遵守本工種安全操作規(guī)程。在安裝中不要報僥幸心理，而忽視安全規(guī)定。6 應(yīng)急預(yù)案應(yīng)急預(yù)案6.1 現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急預(yù)案現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急預(yù)案第 40頁 共 42 頁6.1.1 油缸故障油缸故障本次滑移所使用的頂推器，負(fù)荷試驗超載 25，現(xiàn)場歷史故障率低，滑移過程中如油缸發(fā)生漏油、損壞等故障，可隨時停止滑移更換油缸，期間鋼箱梁結(jié)構(gòu)荷載轉(zhuǎn)移至臨時頂推支撐，狀態(tài)為安全。6.1.2 泵站故障泵站故障本工程所用泵站常規(guī)試驗超荷 25，一些簡單漏油故障只需幾分鐘更換墊圈即可，電機等大故障必要時隨時進(jìn)行更換，期間頂升油缸可自動鎖緊或可將鋼箱梁結(jié)構(gòu)荷

47、載轉(zhuǎn)移至臨時頂推支撐，結(jié)構(gòu)狀態(tài)安全。6.1.3 油管損壞故障油管損壞故障油路傳輸采用液壓專用高壓管道，滑移過程中，如油管爆裂，停止滑移，更換油管即可，對滑移構(gòu)件安全無任何影響。6.1.4 控制系統(tǒng)故障控制系統(tǒng)故障本次滑移使用的電器系統(tǒng)為我司自行研制，穩(wěn)定性高，一些簡單故障現(xiàn)場即可調(diào)試，必要時更換控制系統(tǒng)。本套液壓滑移設(shè)備可靠性好、自動化程度高、現(xiàn)場操作方便，設(shè)備每次出廠都經(jīng)過嚴(yán)格檢修、試驗，且出現(xiàn)故障不會對總體安全造成任何影響。6.2 附屬設(shè)施破壞應(yīng)急預(yù)案附屬設(shè)施破壞應(yīng)急預(yù)案本案中，各頂推點反力較大，作業(yè)過程中應(yīng)仔細(xì)監(jiān)測臨時頂推支撐體系及其基礎(chǔ)沉降問題，確保各頂推器受力基本處于合理區(qū)間。若個別

48、頂推支撐基礎(chǔ)沉降大將導(dǎo)致頂推器豎向反力較小，此頂推點結(jié)構(gòu)荷載轉(zhuǎn)移對其他頂推支撐體系和滑移的同步控制不利。滑移過程中應(yīng)嚴(yán)格監(jiān)測。滑移過程中由于導(dǎo)梁懸挑較長，前端的撓度較大，前導(dǎo)梁上橋體支墩或臨時頂推支撐時應(yīng)密切派人及時監(jiān)控。第 41頁 共 42 頁6.3 自然環(huán)境影響應(yīng)急預(yù)案自然環(huán)境影響應(yīng)急預(yù)案雨天停止高空作業(yè)，大雨停止現(xiàn)場作業(yè)；濕度超過 80%，停止現(xiàn)場作業(yè)；如遇大風(fēng)天氣（六級以上），停止現(xiàn)場作業(yè)。7 其他其他7.1 現(xiàn)場要求現(xiàn)場要求7.1.1 施工用電施工用電在每臺泵站 5 米范圍內(nèi)需各放置一臺專用配電箱，供泵源系統(tǒng)用電，每臺配電箱用電功率不小于 60KW，在放置計算機同步控制系統(tǒng)處需有 2

49、20V 電源，供計算機同步控制用電，本工程總用電功率為 240kW。7.1.2 施工配合施工配合需甲方提供人工及吊機負(fù)責(zé)我方進(jìn)行滑移設(shè)備的安裝和拆除、裝卸車，頂推過程中的觀測及相關(guān)頂推準(zhǔn)備工作。7.1.3 設(shè)備保護設(shè)備保護我方現(xiàn)場設(shè)備及人員的安全及完整性；提供相關(guān)操作人員的操作空間。7.2 滑移速度滑移速度系統(tǒng)的速度取決于泵源系統(tǒng)流量及其他輔助工作所占用的時間。在本方案中，每臺液壓泵源的主泵流量為 63L/min。本工程中，考慮最大工況，正式滑移速度約為 34/h。液壓滑移作業(yè)過程中，頂推力由液壓頂推器提供。在液壓頂推器啟動直至停止的過程中，頂推速度的增加和減少由于液壓系統(tǒng)的特性以及計算機程序控制的第 42頁 共 42 頁原因，加速度極小，以至于可以忽略不計。這為鋼屋面累積整體滑移的安全增加了保證度。7.3 施工工期施工工期總施工工期與甲方保持一致，具體如下：設(shè)備吊裝、連接4d；滑移速度34m/h；卸載1d；滑移設(shè)備拆除3d。7.4 主要設(shè)備主要設(shè)備序序 號號名名 稱稱規(guī)規(guī) 格格型型 號號單單 重重數(shù)數(shù) 量量1液壓泵源系統(tǒng)60KWTJV-602.5 噸4 臺2步履式液壓頂推器3500KNTJJ-35004 噸8 臺3標(biāo)準(zhǔn)油管31.5Mpa粗長箱0.04 噸40 箱細(xì)長箱10 箱4計算機控制系統(tǒng)16 通道YT-21 套5傳感器拉繩16 套壓力16 套