1、西湖賓館后區改造工程高大模板鋼管支撐體系專項施工方案編制：審核：審批：目錄第一章 編制說明及依據.1一、編制說明 .1二、編制依據 .1第二章工程概況 .3一、工程概況 .3二、高大模板專項工程概況.3三、位置平面圖4 第三章設計方案.16一、模板及支撐體系材料選擇.16二、梁板模板及支架設計方案.17三、支承樓地面要求 .19四、支撐大樣圖17 五、施工要求 .28第四章 施工計劃.29一、施工進度計劃 .29二、材料、設備、勞動力計劃.29第五章高大模板施工工藝.29一、施工準備 .29二、施工操作工藝 .30三、砼澆筑要求 .32四、質量驗收標準 .32五、成品保護 .32第六章施工安全

2、保證措施.33一、安全施工組織體系 .33二、安全技術措施 .34三、施工應急救援預案 .37四、施工監測監控措施 .42附件：設計計算書35 一、1000*1800、500*1500、400*1000 框架梁驗算35 二、11米高樓板驗算60第一章編制說明及依據一、編制說明本專項方案編制內容主要依據福建省建設廳關于印發高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定（閩建建 200732號）的通知及建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質 2009254號）的要求，包括：編制說明及依據、工程概況、設計方案、施工計劃、施工工藝技術、施工安全保證措施、計算書及相關圖紙。模板設計計算采用品茗科

3、技有限公司開發的品茗施工安全設施計算軟件。二、編制依據1.招標文件，施工合同；2 施工組織設計；3設計圖紙文件；4國家、省、市法律法規(1)建筑工程安全生產管理條例(2)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質 200987號）(3)福建省建設廳關于印發高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定（閩建建 200732號）的通知5.標準、規范(1)建筑施工模板安全技術規范（JGJ 1622008）(2)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）(3)建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）(4)混凝土結構設計規范 GB50010-2002(5)建筑結構

4、荷載規范(GB 50009-2001)(6)鋼結構設計規范(GB 50017-2003)(7)木結構設計規范(GB 50005-2003)(8)冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2003)(9)高層混凝土結構技術規程（JGJ3-2002）(10)建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001(11)混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002（2011 版）第二章 工程概況一、工程概況本工程由綜合樓、1#接待樓、2#接待樓、康樂樓及變電所組成，每棟樓均設地下1 層，地下總建筑面積約13088.12m2，其中綜合樓 9085.86m2，1#接待樓 965.38m2，2

5、#接待樓949.06m2，康樂樓 1936.82m2，變電房 151m2。地上為 14 層，地上總建筑面約 28065.74m2,其中綜合樓 18074.52m2,1#接待樓 4165.13m2，2#接待樓 4175.25m2，康樂樓 1477.2m2，變電房 173.64m2，總建筑面積 41153.86m2。綜合樓為酒店，地上四層，一層為酒店的綜合服務，含大堂、大堂吧、接待廳、商場、早餐廳、中餐廳、茶室等功能；一層內設夾層為酒店內部辦公、商務及客房；北側為大空間的大型宴會廳及大型會議室及其門廳、備餐等配套功能；二至四層均為客房層；地下室為車庫、咖啡廳、酒店后勤服務用房及設備用房等，建筑高度

6、22.45m。1#、2#接待樓：地上三層，一層為大堂、接見廳、宴會廳、會議廳及配套的等候廳、隨從餐廳、備餐等服務用房；二層為隨從客房；三層為頂級套房，其中1#樓三層整層為一套頂級套房，2#樓三層分隔為兩套頂級套房。地下室為廚房、服務用房及設備用房。1#接待樓建筑高度 18.9m,2#接待樓建筑高度 15.3m?？禈窐牵旱厣弦粚?，為門廳及美容美發，地下層為設備用房、游泳館、網球館,建筑高度10m。變電所：地上一層為變配電室，地下一層為發電機房。本工程建設單位為福建省西湖賓館，設計單位為漢嘉設計集團股份有限公司，監理單位為福州諾成工程項目管理有限公司，施工單位為福建省第五建筑工程公司。二、高大模板

7、專項工程概況本工程梁、柱布置比較規整，但梁截面尺寸普遍較大，存在較多超重梁，且超重梁與非超重梁交錯布置，給模板及支撐系統的設計和施工帶來困難。部分區域支模高度超過8m,屬于超高模板支撐體系。具體情況如下：1、綜合樓 A 區地下室頂板梁：13 軸、15 軸處 KLY15a（800 1000），詳見【位置圖一】；11 軸處的 KLY13、23 軸處的 KLY24b(400 2200)，詳見【位置圖一】；D 軸處框架梁（8001500），詳見【位置圖二】；G 軸處 KLX29b(400 2200,400 1700),詳見【位置圖三】；B 軸處 KLX39b(400 1400),詳見【位置圖四】；L

8、軸處 KLX26d（4001600）,詳見【位置圖五】；2、綜合樓 A 區二層梁：13 軸、15 軸處 KLY7（1000 1800），詳見【位置圖六】；22 軸處 KLY9（750 1800），24 軸處 KLY10（700 1600），詳見【位置圖七】；2 軸處 KLY1(400 1900)，詳見【位置圖八】；這些梁為線荷載超過20KN/m的超重梁，其余梁大部分截面尺寸不大于400*1000。3、1#接待樓二層梁：3 軸處 KZLY1，4 軸處 KZLY2，14 軸處 KZLY4，15 軸處 KZLY5，D 軸處 KZLX1 等梁截面為 500 1200，詳見【位置圖九】；以上為超重梁，其

9、余梁尺寸大部分不大于400 1000。4、2#接待樓二層梁：D 軸處 KZL6、3 軸處 KZL1 4 軸處 KZL2、14 軸處 KZL5，15 軸處 KZL5 等梁截面為500 1500，詳見【位置圖九】；9 軸處 KZL3（500 1200），詳見【位置圖十】。以上為超重梁，其余梁截面尺寸大部分不大于400 1000。5、1#、2#樓板支模最大高度11m，為超高支模體系，詳見【位置圖十一】。綜合樓無夾層部分的二層樓板支模高度9.3m，為超高支模體系詳見【A 區地下室頂板圖及A 區夾層梁板圖】。【位置圖一】：【位置圖二】【位置圖三】【位置圖四】【位置圖五】【位置圖六】【位置圖七】【位置圖八

10、】【位置圖九】【位置圖十】【位置圖十一】第三章設計方案一、模板及支撐體系材料選擇板模板：采用 18 mm厚膠合板；小楞木采用 50 100mm松木；主楞采用 100 100mm松木。梁底模：用 18mm厚膠合板；小楞用50 100mm松木，沿梁長向鋪設于主楞上；主楞用 100 100mm方木，垂直于梁長方向設置，支承于支撐架立桿的U 型支托上。梁側模：用 18mm 厚膠合板；豎向小楞用50 100mm，大于 700 梁中部設若干道水平主楞和對拉螺栓，主楞采用雙根 48 3.5mm 鋼管，對拉螺栓端部采用雙螺母或三字扣鎖緊。支撐體系：超重部分用 483.5mm 碗扣式鋼管支撐連接（計算時按483

11、.0mm 取值），超高部分用扣件式支架支撐，立桿頂部采用可調U 型頂托受力，底座采用150mm 150mm 8mm鋼板和鋼管套管焊接組成。梁底支架與板底支架立桿需采用水平桿和扣件連成整體。梁底支架采用碗扣架，在梁底增設立桿時，增設的立桿必須用扣件與原架體連成整體。支撐架與已澆筑的框架柱采用抱箍連接抱緊，抱箍豎向間距為2-3m，如下圖：圖 3.1 抱柱連墻件示意圖二、梁板模板及支架設計方案1.梁側模板所有梁側模均用 18mm 厚膠合板；豎向小楞用50 100mm，水平間距 250mm；大于700 的梁中部設若干道水平主楞，沿梁高方向間距500mm，主楞采用雙根 48 3.5mm 鋼管，沿主楞方向

12、每間距500mm 600mm設一道 M12 對拉螺桿，沿梁高方向每500 設一道 M12 對拉螺，第一道對拉螺桿距梁底200mm，對拉螺栓端部采用雙螺母或三字扣鎖緊。2.梁底模板底模用 18mm厚膠合板；小楞用50 100mm松木，沿梁長向鋪設于主楞上，間距200mm；主楞用 100100mm方木或雙根 48 3.5mm 焊接鋼管，垂直于梁長方向設置，間距同立桿縱距，支承于支撐架立桿的U 型支托上。3.板模板底模用 18mm 厚膠合板；小楞用 50100mm 方木，間距 400mm；主楞用 100 100mm方木，間距 900mm或 1200mm（根據立桿間距確定），支承于支撐架立桿的U 型支

13、托上（詳見梁板模板加固大樣圖）。4.梁底立桿布置因本工程梁截面尺寸較多，且超重梁與板超重梁交錯布置，根據設計圖紙及現場碗扣架鋼管配置情況，梁底立桿布置方案如下：1、截面尺寸為梁KLY7（1000 1800），KLY9（750 1800），KLY10（700 1600）及頂板梁 KLy24b（400 2200），KLy15a（800 1000）,KLx(800 1500)的大梁，梁底采用四根立桿受力，橫向間距為400，縱向間距（沿梁長方向）600，梁中增加的立桿，應采用扣件與碗扣架連接形成整體，梁底支架與板底支架采用短鋼管及扣件連成整體，梁中立桿應每步設置雙向水平桿，水平桿步距 1200，橫向水

14、平桿與板底碗扣架應采用扣件連接形成整體，詳見【圖十二、十三】。取 1000 1800 大梁進行驗算。2、截面尺寸為 500 1200-500 1500 及 400 1400 的梁，梁底采用三根立桿受力，橫向間距為450，縱向間距（沿梁長方向）600，梁中增加的立桿，應采用扣件與碗扣架連接形成整體，梁底支架與板底支架采用短鋼管及扣件連成整體，詳見【圖十四、十五】。取500 1500 梁，立桿縱距 600 進行驗算。3、截面尺寸不大于 400 1000 的梁，梁底采用 2 根立桿受力，橫向間距為600，縱向間距（沿梁長方向）900，梁底支架與板底支架采用短鋼管及扣件連成整體，立桿應每步設置雙向水平

15、桿，水平桿步距 1200，橫向水平桿與板底碗扣架應采用扣件連接形成整體，詳見【圖十六、十七】。取 400 1000 梁，立桿縱距 900 進行驗算。5.板底支撐布置除康樂樓游泳池部分的地下室頂板板厚為250mm，其余各棟樓板厚不大于200mm。游泳池部分板底立桿縱橫向間距為900 900，其余板底立桿縱橫間距為900 900，900 1200 或 1200 1200，根據四周梁底立桿間距確定，板底立桿間距與梁底立桿間距相等或為梁底立桿間距的 2 倍，計算時按 1200 1200 驗算。6.掃地桿、水平拉桿架體連續設置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱橫向掃地桿采用碗扣固定在距底座上皮不大于 300mm

16、處的立桿上，水平拉桿步距 1.5m。梁底支架與板底支架采用短鋼管和扣件連成整體。頂層水平桿距立桿頂部U 型支托距離不大于300mm。支撐高度超過 8m 的支架，在最上面兩道水平桿之間增加一道水平桿。7.剪刀撐1 垂直剪刀撐：架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔四排立桿應設置一道剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不小于6m，斜桿與地面傾角應在45 度60度之間，跨越立桿最多根數為：45 度時 7 根，50 度時 6 根，60 度時 5 根。剪刀撐斜桿與立桿或水平桿的每個相交處應采用旋轉扣件固定。2 水平剪刀撐：架體兩端與中間沿水平方向全平面每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步應設置

17、一道水平剪刀撐。8.連墻件設置在框架柱的位置，支架的縱橫水平拉桿沿豎直方向每隔兩步（23M）與柱可靠拉結，連接做法詳見 圖 3.1。支撐高度超過8m 的支架，水平桿應與夾層四周的邊梁拉結牢靠，拉結點間距 6-9m，在邊梁上預埋短鋼管作為拉結點。9、超高滿堂支撐架位于 1#、2#接待樓一樓大堂處，樓板在三層梁板6-12 F-K 軸，采用滿堂扣件式支撐體系，模板支架搭設高度為11.0m，立桿的縱距b=1.20m，立桿的橫距l=1.20m，水平桿的步距 h=1.50m。面板厚度 18mm，木方 100 100mm，間距 300mm，梁頂托采用 100 100mm木方。水平剪刀撐在架體兩端與中間沿水平

18、方向全平面每隔四排立桿從頂層開始向下每隔 2 步應設置一道水平剪刀撐。架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔四排立桿應設置一道剪刀撐。支撐高度超過8m 的支架，在最上面兩道水平桿之間增加一道水平桿。詳見【大樣圖十八、十九】三、支承樓地面要求本工程模板支撐立桿均落在地下室底板或一、二層樓板上，立桿底座下設置長度不少于2 跨、寬度不小于 150mm、厚度不小于 50mm 的木墊板。梁板支架落在一層樓板上，施工時應保留地下層梁模板及支架直到上層砼強度達到75%設計強度方可拆除。梁板支架落在二層樓板上，施工時應保留地下層、一層梁模板及支架不拆除。1#、2#接待樓二層超重梁位于非地下室部分，梁截

19、面500 1500，500 1200，對支承面（即非地下室部分首層梁板）的施工要求如下：1、施工非地下室部分的承臺、地梁時，周邊超挖部分應采用中砂夯填密實；2、為確保首層樓板承載力，非地下室部分首層板厚應全部改為160 厚；3、非地下室部分首層梁板下方應采用中砂回填夯實后再施工梁板結構。【大樣圖十二】M1250050*100250100*100600248 3.5【大樣圖十三】【大樣圖十四】M12500248 3.550*100250100*100600【大樣圖十五】【大樣圖十六】M12600248 3.550*100200100*100900【大樣圖十七】【大樣圖十八】【大樣圖十九】四、施工

20、要求1、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿接頭均應錯開在不同的框格層中設置，螺桿伸出立桿頂部的長度應不大于 200mm。梁底增設的立桿縱向應設置水平桿，橫向應采用扣件鎖緊在碗扣架的水平桿上，梁底支架和板底支架應采用短鋼管和扣件連成整體。2、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于碗扣架規范的要求；3、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4、安排施工計劃時，先澆筑柱混凝土，后施工梁板鋼筋和澆筑梁板混凝土，應精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；5、嚴格控制實際施工荷載不

21、超過設計荷載，鋼筋等材料不能在支架上方集中堆放；6、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。7、應認真做好架體與框架柱的拉結及架體水平桿與四周邊梁的頂緊頂牢措施。第四章施工計劃一、施工進度計劃根據工程施工總進度計劃，本工程高大模板施工期間為2012 年 6 月 30 日至 8 月 30 日，每段滿堂架搭設時間3-7 天，模板安裝時間 3-5 天，鋼筋綁扎時間2-5 天，混凝土澆筑時間1 天，具體見施工總進度計劃。二、材料、設備、勞動力計劃詳見施工組織設計。第五章高大模板施工工藝一、施工準備1.技術準備（1）根據高大模板的設計方案，確定木膠合板模板制作的幾何形狀，尺

22、寸要求，龍骨的規格、間距，選用支撐系統。（2）模板、支架備料：按照模板設計圖或明細及說明進行材料準備。（3）根據高大模板設計要求和工藝標準，向班組進行安全、技術交底。2.材料要求（1）模板的面板：九夾板，厚度為18 mm。（2）龍骨和背楞：50 100、100 100 方木、50 50 2.5 方鋼管。（3）支撐系統：鋼管（483.5）、扣件、底座、頂托等。（4）脫模劑：水質隔離劑。（5）模板及支架的材料質量必須符合其設計要求。安裝前先檢查模板的質量，不符合質量標準的不得投入使用。3.主要機具設備木工電鋸、木工電刨、手電鉆、鐵木榔頭、活動（套口）扳子、水平尺、鋼卷尺、托線板、輕便爬梯、腳手板、

23、撬杠等。4.作業條件（1）根據工程的特點、計劃工期及現場環境等完成高大模板設計及模板配料工作。（2）模板涂刷脫模劑，并分規格堆放。（3）根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。（4）墻、柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱蔽驗收手續。二、施工操作工藝1、工藝流程安放墊板搭鋼管支架綁扎柱筋安裝柱模安裝梁底模安裝梁側模安裝板底模板澆墻柱梁砼綁扎梁板鋼筋澆梁板砼砼養護拆模板拆支模架2、支承面處理立桿落在樓面時，樓面下應采取可靠的支頂措施，梁底模及支撐不得拆除。3、支撐系統搭設（1）先在每根立桿底部設置底座，底座宜采用規格不小于150mm 150mm 8mm鋼

24、板和鋼管套管焊接組成，底座下應設置通長木墊板。（2）順梁方向排列鋼管，立柱縱橫間距應滿足設計要求，按照鋼管排柵的施工方法進行搭設，鋼管支架排列搭設好后，離地300mm 用483.5 鋼管設置一道掃地桿，再按規范要求安裝縱橫拉桿，在立桿上安放可調頂托，再在頂托上安放托梁。（3）鋼管立桿安裝時，要排列整齊，縱向成列、橫向成排，并保證立桿的垂直、平穩、牢固。剪刀撐要拉緊扣實，確保支撐體系的穩定性。4、模板安裝（1）在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。（2）梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度 4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱

25、高度為跨度的1/10003/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板來確定。（4）當梁高超過 700mm 時，梁側模板按設計方案加穿梁螺栓加固。（5）板龍骨：通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。（6）鋪板模板：可從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁側模時，角位模板應通線釘固。（7）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。（8）預防措施：1）支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。2）梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固

26、。3）梁底模板、板模板按規定起拱。4）樓板模板厚度要一致，擱柵木料要有足夠的強度和剛度，擱柵面要平整。5）混凝土澆筑前，應將模內清理干凈，并澆水濕潤。6）防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模漲模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難的現象。防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。5、模板拆除（1）模板的拆除對結構混凝土表面、強度要求應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204 2002）中 5.3 模板拆除的規定。（2）拆模應遵循：分段分區塊拆除、平面上先拆臨邊跨再拆內部跨、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從

27、懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊。（3）梁、頂板模板拆模操作順序：搭設作業平臺拆梁側支模水平桿/斜撐拆除梁側模板底承重水平橫桿對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿拆頂板底模板拆梁底承重水平橫桿拆梁底模板拆支模架剪刀撐拆支模架橫桿拆支模架立桿。（4）模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統一由一個作業班組進行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便和安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。三、砼澆筑要求1、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2、對于高度超過 900 的梁，應

28、采用分層澆筑，澆筑每層厚度為400mm 左右。3、泵送立管不得與高大模板支架連接，泵送管應盡量沿架體剛度較大方向對稱布置。4、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施；5、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。四、質量驗收標準1、鋼 管 支 撐 架 搭 設質 量 應 滿 足 建 筑施 工扣 件 式 鋼 管 腳手 架安 全 技術 規范（JGJ130-2011）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）的要求。2、模板工程施工質量應滿足 混凝土工程施工質量驗收規范（GB50204-2002（2011版）、建筑施

29、工模板安全技術規范（JGJ 1622008）的要求。五、成品保護1、堅持模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。2、按樓板部位對層安裝，減少損耗。3、材料應按編號分類堆放整齊。第六章施工安全保證措施一、安全施工組織體系項目經理技術負責人安全員機管員材料員編制安全技術方案安全設施設備驗收特殊施工安全交底施工生產安全交底安全檢查監督整改施工員制訂有關安全規章制度監督指導安全措施貫徹落實安全獎懲工作機電設備檢查保養維修機電易燃物品、材料保管、二、安全技術措施1.扣件鋼管架搭拆安全技術措施(1)搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。嚴重銹蝕、變形、，螺栓螺紋已損壞的扣

30、件不宜采用。(2)搭設鋼管架人員必須持證上崗，操作時必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。(3)滿堂支撐架的搭設可采用逐列、逐排和逐層搭設方法，搭設過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。應及時沿橫向和縱向加設水平撐和垂直剪刀撐，并與支柱固定牢靠。(4)所有扣件緊固力矩，應達到4560N m。(5)搭設拆除滿堂架時，施工操作層應滿鋪腳手板，工人應系安全帶。(6)拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。(7)搭設材料向上傳遞盡可能借助現場垂直起重設備，當機械不能利用時可以人工分段或手動小滑輪向上傳遞。(8)卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面。2模板安裝安全技術措施(1)工作前應先檢查使用的工具是否

31、牢固，板手等必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。(2)高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。(3)二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。(4)支設立柱模板和梁模板時，必須搭設施工層。腳手板鋪嚴，外側設防護欄桿，不準站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允許利用拉桿支撐攀登上下。防止上下在同一垂直面操作。(5)樓板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。(6)支模過程中如

32、遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。(7)模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。(8)裝、拆模板時禁止使用2x4”木料作立人板。(9)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。(10)裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。3模板拆除安全技術措施(1)模板拆除前必須確認砼強度達到規定，并經拆模申請批準后方可進行，?要有砼強度報告砼強度未達到規定，嚴禁提前拆模。(2)模板拆除前應向操作班組進行安全技術交底，?在作業范圍設安全警戒線并懸掛警示牌，拆除時派專人（監護人）看守。(3)拆模時應搭設腳手

33、板，用塔吊拆時應與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。(4)拆模時拆模工人必須有可靠的立足點。對高度超過 2m 的模板拆除無安全防護時操作工人必須正確佩戴安全帶。(5)拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。(6)拆模必須一次性拆清，不得留無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。(7)拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向

34、處倒跌的措施。(8)拆模后，模板或木方上的釘子，應及時拔除或敲平，防止釘子扎腳。(9)在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好安全防護欄桿，或將板的洞蓋嚴。(10)拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等運走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而墜落。(11)高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。4其它(1)遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。(2)澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動

35、，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。(3)木工機械必須嚴格使用專用開關箱，一次線不得超過 3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。(4)用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不

36、善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板。(5)環保與文明施工：夜間22:00 6:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。三、施工應急救援預案本工程高大模板的特點是支模高，梁截面尺寸大。在做好高大模板危險源的識別基礎上，特制訂本項目發生緊急情況或事故的應急措施，并開展應急知識教育和應急演練，以提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響。1 突發事件風險分析本工程支架受力大，可能產生支架

37、失穩造成模板坍塌、高空墜落、高空落物傷人等危險因素。在工地已采取機電管理，安全管理各種防范措施的基礎上，還需要作好以上危險因素產生的應急方案。2 突發事件及風險預防措施（1）施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。（2）本高支模方案施工前組織專家論證評審簽字，報監理審批同意后方可執行。（3）支架搭設完畢，班組自檢合格報項目部質檢組組織詳細逐項檢查，合格后報監理檢查。（4）逐個扣件進行檢查擰緊度是否達到40N.m 扭力距。（5）逐根立桿檢查是否與地下室底板及梁底模頂牢固。（6）梁側模板對拉螺栓每端必須用雙螺母擰緊。（7）認真通過審核審定本高支模結構設計計算，是

38、否符合規范要求。（8）從中間或兩對邊開始向兩側平衡澆筑砼，同時在砼澆筑時，不能集中過多砼于某點部位，防止局部超負荷。（9）澆筑砼時，無關人員不準在模板支架下，要有專職安全員看護，配置有專業工種進行監護并及時處理，在有可能出現事故前及時發現并及時處理，將安全隱患消除在萌芽狀態前。3 組織機構及職責公司按要求成立以經理為組長的生產安全事故應急救援領導小組，負責制定和啟動本單位的生產安全事故應急救援預案，并組織實施（演練）。項目經理部按要求成立以項目經理為組長的項目生產安全事故應急救援領導小組，負責制定和啟動項目的生產安全事故應急救預案，并組織實施（演練）。項目生產安全事故應急救援領導小組成員如下：

39、組長：（項目經理）吳敬勇副組長：李靈杰、岳俊英、組員：羅春炯、吳友濱、曾金春應急組織的分工職責組長職責：(1)決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。(2)復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。(3)指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。(4)與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。(5)在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。(6)在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責（1）評

40、估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。（2）如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。（3）安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。（4）設立與應急救援中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。（5）協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，可代替組長的職責。組員職責：在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護，搶救，警戒等工作，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。4 應急物資應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫療設備藥品，生活保

41、障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現在何處1 小車臺1 現場2 滅火器個20 現場3 藥箱及藥品個/批1 現場4 對講機部8 現場5 手 機部6 現場6 擔 架副1 現場5模板支撐架倒塌事故的應急救援(1)不論任何人，一旦發現有坍塌、倒塌事故發生，立即大聲呼叫在場人員緊急撤離，并迅速報告應急響應指揮部。(2)事故發生后，應急響應指揮部人員應在第一時間趕到現場并了解和掌握事故情況，啟動應急救援預案，制定搶險搶救和維護現場秩序，嚴格保護事故現場等。(3)人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場

42、受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。(4)項目應急響應指揮部負責人應指令醫療救護組和安全防護救護組到事故現場，開展施救工作；同時指令通訊聯絡組立即向公司應急救援指揮部匯報事故發生情況，公司應急救援指揮部負責人，應立即帶領安全防護救護組、醫療小組趕赴事故現場開展救援工作。若傷者傷情較嚴重應及時向當地醫療救援機構聯絡撥打“120”或“110”電話前來救護，并派人到主要路口引導急救車到事故現場

43、，盡快將傷員送到醫院救治。(5)當醫院的救護車未到達之前，安全防護救護組、醫療救護組展開自救，對傷員昏迷、心臟停止的進行人工呼吸或胸外心臟擠壓等，傷者流血或有骨折，采取包扎止血或骨折固定，應注意骨折部位的保護，使用木板平抬，避免因不正確抬運，造成二次傷害，盡最大努力搶救傷者。如發生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工班組成員，按搶險搶救的方案進行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。組織所有員工協助清理材料，如有人員被壓埋、砸傷的，應首先清理被壓埋人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員出來，最大限度地減少事故的傷害。(6)把傷者送入醫院接受救治后，應急響應指揮部人員應召開會議，

44、研究善后處理工作，做好當事人家屬的接洽善后處理事宜安排。(7)注意保護好事故現場，協助公司或上級事故調查組開展調查，事故處理按“四不放過”原則處理。6通訊聯系醫院急救中心：120 火警：119 匪警：110 項目部應按要求明確應急救援電話，確保24 小時開通和有人接聽，并在醒目位置公示。7教育訓練、互相協議在高大模板施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力。項目部事先與地方醫院建立正式互相協議，以便在事故發生時得到外部救援力量和資源的援助。四、施工監測監控措施為了監測砼澆筑過程中大梁底的模板及支承體系變化情況及是否異常，可采用如下簡單有效的辦法：

45、砼澆筑前在大梁底部的兩端及中間三處各設兩根吊垂線（兩側），從大梁底一直吊到立桿支承板（基礎）；吊垂尖離地控制在20mm以內，在吊垂尖正下方用紅藍筆、墨斗線做好十字標記，同時量測好線垂與立桿間的相對距離；砼澆筑過程中專人跟蹤監測，每隔施工 1 小時測出吊垂與地面距離及與立桿距離變化值，撓度值、側移值按有關規范允許變形值要求控制；發現異常情況，立即停止施工，處理后方可繼續施工。附件設計計算書梁側模板計算書400 1000 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400 1000 梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)150 二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)25 新澆混凝

46、土初凝時間t0(h)5.71 外加劑影響修正系數11 混凝土坍落度影響修正系數21.15 混凝土澆筑速度V(m/h)1 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1 振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2225 5.71 1 1.15 11/2，25 1 min36.12，2525kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4 0.7Q2k 0.9max1.225+1.4 4，1.35 25+1.4 0.7 40.9max35

47、.6，37.670.9 37.6733.9kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k25 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200 主梁合并根數2 主梁最大懸挑長度(mm)200 對拉螺栓水平向間距(mm)600 支撐距梁底距離依次為200，700 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18 面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15 面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000 182/654000mm3，Ibh3/12=1000 183/12486000mm4。計算簡圖如下：

48、1、抗彎驗算q1bS承1 33.933.9kN/m Mmax0.125q1l20.125 33.9 0.220.17kN m Mmax/W 0.17 106/540003.14N/mm2 f 15N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算qbS正1 2525kN/m max5 25 2004/(384 10000 486000)=0.11mm 200/400=0.5mm滿足要求！3、支座反力驗算承載能力極限狀態Rq1l=33.90.26.78kN 正常使用極限狀態Rq2l=25 0.25kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50 100 小梁彈性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪強度設

49、計值 (N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN m)q=6.78kN/m Mmax/W 0.14 106/833301.63N/mm2 f 15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)max3 Vmax/(2bh)3 1.81 1000/(2100 50)0.54N/mm2 1.66N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=5kN/m max0.05mm 500/400=1.25mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計

50、算承載能力極限狀態Rmax2.59kN 正常使用極限狀態Rmax=1.91kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48 3.5 主梁合并根數2 主梁彈性模量E(N/mm2)206000 主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205 主梁抗剪強度設計值 (N/mm2)120 主梁截面慣性矩I(cm4)21.88 主梁截面抵抗矩W(cm3)7.29 因主梁 2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁連續梁部分彎矩圖(kN m)主梁懸挑梁部分彎矩圖(kN m)q=1.3kN/m Mmax/W 0.25 106/7290 34.17N/mm2 f 205N/mm2

51、 滿足要求！2、抗剪驗算主梁連續梁部分剪力圖(kN)主梁懸挑梁部分剪力圖(kN)maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.81 1000 40 602-(40-5)552/(8218800 5)7.9N/mm2 120N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算主梁連續梁部分變形圖(mm)主梁懸挑梁部分變形圖(mm)q=1.91kN/m 1max0.2mm 600/400=1.5mm2max0.04mm 200/400=0.5mm滿足要求！4、最大支座反力計算Rmax8.63kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12 軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.95 8.638

52、.2kN Ntb12.9kN 滿足要求！梁模板（碗扣式）計算書400 1000 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱4001000 新澆混凝土梁計算跨度(m)8 混凝土梁截面尺寸(mm mm)400 1000 新澆混凝土結構層高(m)6.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.25 面板及小梁0.37 樓板模板0.5 模板及其支架0.75 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25 混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1 振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2 模板工程支拆環境不考慮風

53、荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距la(mm)900 步距 h(mm)1200 立柱根數2 立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,600 底模下設支撐小梁根數3 梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)400 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18 模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15 模板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度 1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下：Wbh2/6=1000 18 18/654000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/

54、12486000mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q2k b=0.9 max1.2(0.25+(25+1.5)1)+1.4 2，1.35(0.25+(25+1.5)1)+1.4 0.7 2 134.27kN/m q1靜 0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h 1 0.9 1.35 0.25+(25+1.5)1 132.5kN/m q1活 0.9 1.4 0.7 Q2k 10.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h 10.25+(25+1.5)1 1

55、26.75kN/m 1、強度驗算Mmax0.125q1L20.125q1l2 0.125 34.27 0.220.17kN m Mmax/W 0.17 106/540003.17N/mm2 f 15N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算max0.521qL4/(100EI)=0.52126.75 2004/(100 10000 486000)0.05mm l/400200/4000.5mm 滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.37532.5 0.2+0.4371.76 0.22.59kN R2=1.25q1l=1.2534.2

56、7 0.28.57kN 標準值(正常使用極限狀態)R1=R3=0.375 q2l=0.37526.75 0.2 2.01kN R2=1.25q2l=1.2526.75 0.26.69kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50 100 小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.78 小梁彈性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 q1max2.59+0.91.35 (0.37-0.25)0.4/2，8.57+0.91.35(0.37-0.25)0.4/28.6kN/m q2m

57、ax2.01+(0.37-0.25)0.4/2，6.69+(0.37-0.25)0.4/26.71kN/m 1、抗彎驗算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.107 8.6 0.92，0.5 8.6 0.420.74kN m Mmax/W 0.74 106/833308.94N/mm2 f 15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 8.6 0.9，8.6 0.44.7kN max3Vmax/(2bh0)=3 4.7 1000/(2100 50)1.41N/mm2 1.78N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算1

58、0.632q2l14/(100EI)0.632 6.71 9004/(100 9350 4166700)0.71mm l/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)6.71 4004/(8 9350 4166700)0.55mm l/400400/4001mm 滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1 8.6 0.9，0.4 8.6 0.9+8.60.48.51kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R42.59kN，R2 R38.51kN 正常使用極限狀態Rma

59、xmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1 6.71 0.9，0.4 6.71 0.9+6.710.46.64kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1 R42.01kN，R2R36.64kN 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)100 100 可調托座內主梁根數1 主梁彈性模量E(N/mm2)8415 主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 主梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.66 主梁截面慣性矩I(cm4)833.33 主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN m)Mmax/W 1.8

60、4 106/16667011.06N/mm2 f=15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax11.76kN max3Vmax/(2bh0)=3 11.76 1000/(21000 400)0.04N/mm2 1.66N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)max0.7mm l/400 400/400 1mm 滿足要求！4、支座反力驗算R17.85kN，R211.76kN 七、立柱驗算鋼管類型(mm)483立柱截面面積 A(mm2)424 立柱截面回轉半徑i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 立柱抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h=

61、kuh0=1.1551.298 1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8 計算。=h/i=1800/15.9=113 =210 長細比滿足要求！查表得，0.391 立柱最大受力 NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max7.85+0.9max1.2(0.75+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.75+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0-0.4/2)/20.9，11.76+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0.9+

62、0-0.4/2)/20.917.99kN fN/(A)17.99 103/(0.391424)108.5N/mm2 f 205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算 一節計算可知可調托座最大受力Nma 0kN N 30kN 滿足要求！梁模板（碗扣式）計算書500 1500 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱5001500 新澆混凝土梁計算跨度(m)8 混凝土梁截面尺寸(mm mm)5001500 新澆混凝土結構層高(m)6.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.25 面板及小梁0.37 樓板模板0.5 模板及其支架0.75 新

63、澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25 混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1 振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2 模板工程支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距la(mm)600 步距 h(mm)1200 立柱根數3 立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,450,450 底模下設支撐小梁根數4 梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)

64、18 模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15 模板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度 1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下：Wbh2/6=1000 18 18/654000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q2k b=0.9 max1.2(0.25+(25+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.25+(25+1.5)1.5)+1.40.7 2 150.36kN/m q1靜 0.9 1.35 G1k+(

65、G2k+G3k)h 1 0.9 1.35 0.25+(25+1.5)1.5 148.6kN/m q1活 0.9 1.4 0.7 Q2k 10.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h 10.25+(25+1.5)1.5 140kN/m 1、強度驗算Mmax-0.1q1靜L2+0.117q1活L2-0.1 48.6 0.172+0.117 1.76 0.1720.13kN m Mmax/W 0.13 106/540002.39N/mm2 f 15N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算max0.677qL4/(100EI)=0.67740 166.674/(100

66、10000 486000)0.04mm l/400166.67/4000.42mm 滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.448.6 0.17+0.451.76 0.173.37kN R2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.148.6 0.17+1.21.76 0.179.26kN 標準值(正常使用極限狀態)R1=R4=0.4 q2l=0.440 0.17 2.67kN R2=R3=1.1 q2l=1.140 0.17 7.33kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50 100 小梁抗彎強度設計值f(N/mm2

67、)15.44 小梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.78 小梁彈性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 q1max3.37+0.91.35 (0.37-0.25)0.5/3，9.26+0.91.35(0.37-0.25)0.5/39.29kN/m q2max2.67+(0.37-0.25)0.5/3，7.33+(0.37-0.25)0.5/37.35kN/m 1、抗彎驗算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.107 9.29 0.62，0.5 9.29 0.120.36kN m Mmax/W 0.3

68、6 106/833304.29N/mm2 f 15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 9.29 0.6，9.29 0.1 3.38kN max3Vmax/(2bh0)=3 3.38 1000/(2100 50)1.01N/mm2 1.78N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算10.632q2l14/(100EI)0.632 7.35 6004/(100 9350 4166700)0.15mm l/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)7.35 1004/(8 9350 4166700)0mm l/400 100/40

69、00.25mm 滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143 9.29 0.6，0.393 9.29 0.6+9.290.16.37kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R42.33kN，R2 R36.37kN，6.37kN 正常使用極限狀態Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143 7.35 0.6，0.393 7.35 0.6+7.350.1 5.04kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1 R41.84kN，R2R

70、35.04kN，5.04kN 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)100 100 可調托座內主梁根數1 主梁彈性模量E(N/mm2)8415 主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 主梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.66 主梁截面慣性矩I(cm4)833.33 主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN m)Mmax/W 0.59 106/1666703.51N/mm2 f=15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax7.49kN max3Vmax/(2bh0)=3 7.49 1000/(21

71、500 500)0.01N/mm2 1.66N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)max0.04mm l/400250/4000.62mm 滿足要求！4、支座反力驗算R11.21kN，R214.97kN，R3 1.21kN 七、立柱驗算鋼管類型(mm)483立柱截面面積 A(mm2)424 立柱截面回轉半徑i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 立柱抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h=kuh0=1.1551.298 1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8 計算。=h/i=1800/15.9=113 =210 長細比滿足要求！查表

72、得，0.391 立柱最大受力 NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2max1.21+0.9max1.2(0.75+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.75+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0-0.5/2)/20.9，14.97，1.21+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0.6+0-0.5/2)/20.914.97kN fN/(A)14.97 103/(0.391424)90.3N/mm2 f 205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗

73、算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算 一節計算可知可調托座最大受力NmaxR214.97kN N 30kN 滿足要求！梁側模板計算書1000 1800 一、工程屬性新澆混凝梁名稱1000 1800 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1000 1800 梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)150 二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)25 新澆混凝土初凝時間t0(h)5 外加劑影響修正系數11 混凝土坍落度影響修正系數21.15 混凝土澆筑速度V(m/h)1 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.8 振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土

74、對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2225 5 1 1.15 11/2，25 1.8min31.62，4531.62kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4 0.7Q2k 0.9max1.231.62+1.44，1.35 31.62+1.40.7 40.9max43.54，46.610.9 46.6141.95kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k31.62 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250 主梁合并根數2 主梁最大懸挑長度(mm)200 對拉螺栓水平向間距

75、(mm)500 支撐距梁底距離依次為200，600，1000，1500 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18 面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15 面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000 182/654000mm3，Ibh3/12=1000 183/12486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1bS承1 41.9541.95kN/m Mmax0.125q1l20.125 41.95 0.2520.33kN m Mmax/W 0.33 106/540006.07N/mm2 f 15

76、N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算qbS正1 31.6231.62kN/m max5 31.62 2504/(384 10000 486000)=0.33mm 250/400=0.62mm滿足要求！3、支座反力驗算承載能力極限狀態Rq1l=41.950.2510.49kN 正常使用極限狀態Rq2l=31.620.257.9kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50 100 小梁彈性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 計算簡

77、圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN m)q=10.49kN/m Mmax/W 0.22 106/833302.64N/mm2 f 15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)max3 Vmax/(2bh)3 2.83 1000/(2100 50)0.85N/mm2 1.66N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=7.9kN/m max0.07mm 500/400=1.25mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計算承載能力極限狀態Rmax5.22kN 正常使用極限狀態Rmax=3.93kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5主梁合并根數2 主梁

78、彈性模量E(N/mm2)206000 主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205 主梁抗剪強度設計值 (N/mm2)120 主梁截面慣性矩I(cm4)12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁 2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁連續梁部分彎矩圖(kN m)主梁懸挑梁部分彎矩圖(kN m)q=2.61kN/m Mmax/W 0.32 106/5080 63.71N/mm2 f 205N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算主梁連續梁部分剪力圖(kN)主梁懸挑梁部分剪力圖(kN)max2Vmax/A=2 3.24 1000/48913.25N/mm2 1

79、20N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算主梁連續梁部分變形圖(mm)主梁懸挑梁部分變形圖(mm)q=3.93kN/m 1max0.27mm 500/400=1.25mm2max0.19mm 200/400=0.5mm滿足要求！4、最大支座反力計算Rmax12.12kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12 軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.95 12.1211.51kN Ntb12.9kN 滿足要求！梁模板（碗扣式）計算書1000 1800 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱1000 1800 新澆混凝土梁計算跨度(m)8 混凝土梁截面尺寸(mm mm)1000 1800 新澆

80、混凝土結構層高(m)6.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.25 面板及小梁0.37 樓板模板0.5 模板及其支架0.75 新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25 混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1 振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2 模板工程支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距la(mm)600 步距 h(mm)1200 立柱根數4 立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,400,400

81、,400 底模下設支撐小梁根數6 梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18 模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15 模板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度 1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下：Wbh2/6=1000 18 18/654000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q2k b=0.9 max1.2(0.

82、25+(25+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.25+(25+1.5)1.8)+1.40.7 2 160.02kN/m q1靜 0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h 1 0.9 1.35 0.25+(25+1.5)1.8 158.26kN/m q1活 0.9 1.4 0.7 Q2k 10.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h 10.25+(25+1.5)1.8 147.95kN/m 1、強度驗算Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107 58.26 0.22+0.121 1.76 0.220.24kN m Mmax

83、/W 0.24 106/540004.46N/mm2 f 15N/mm2 滿足要求！2、撓度驗算max0.632qL4/(100EI)=0.63247.95 2004/(100 10000 486000)0.1mm l/400 200/4000.5mm 滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.39358.26 0.2+0.4461.76 0.24.74kN R2=R4=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.92858.26 0.2+1.1421.76 0.211.22kN R3=1.143q1靜l+1.223q1活l=1

84、.14358.26 0.2+1.2231.76 0.213.75kN 標準值(正常使用極限狀態)R1=R5=0.393 q2l=0.39347.95 0.2 3.77kN R2=R4=0.928 q2l=0.92847.95 0.2+1.1421.76 0.2 8.9kN R3=1.143 q2l=1.14358.26 0.210.96kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50 100 小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.78 小梁彈性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面慣性矩I(cm4)416

85、.67 q1max4.74+0.91.35 (0.37-0.25)1/5，13.75+0.91.35 (0.37-0.25)1/513.78kN/m q2max3.77+(0.37-0.25)1/5，10.96+(0.37-0.25)1/5 10.99kN/m 1、抗彎驗算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.107 13.78 0.62，0.5 13.78 0.120.53kN m Mmax/W 0.53 106/833306.37N/mm2 f 15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 13.78 0.

86、6，13.78 0.15.02kN max3Vmax/(2bh0)=3 5.02 1000/(2100 50)1.51N/mm2 1.78N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算10.632q2l14/(100EI)0.632 10.99 6004/(100 9350 4166700)0.23mm l/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)10.99 1004/(8 9350 4166700)0mm l/400 100/400 0.25mm 滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2ma

87、x1.143 13.78 0.6，0.393 13.78 0.6+13.780.19.45kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R63.27kN，R2R57.71kN，R2R39.45kN 正常使用極限狀態Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143 10.99 0.6，0.393 10.99 0.6+10.990.17.53kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R6 2.6kN，R2 R56.12kN，R2R37.53kN 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)100 100 可調托座內主梁根數1 主梁彈性模量E(N/m

88、m2)8415 主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44 主梁抗剪強度設計值 (N/mm2)1.66 主梁截面慣性矩I(cm4)833.33 主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN m)Mmax/W 0.69 106/1666704.13N/mm2 f=15.44N/mm2 滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax9.45kN max3Vmax/(2bh0)=3 9.45 1000/(21800 1000)0.01N/mm2 1.66N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)max0.04mm l/400333

89、.33/4000.83mm 滿足要求！4、支座反力驗算R12.66kN，R217.77kN，R3 17.77kN，R42.66kN 七、立柱驗算鋼管類型(mm)483立柱截面面積 A(mm2)424 立柱截面回轉半徑i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 立柱抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h=kuh0=1.1551.298 1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8 計算。=h/i=1800/15.9=113 =210 長細比滿足要求！查表得，0.391 立柱最大受力 NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6+N邊2max2.66+0

90、.9max1.2(0.75+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.75+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0-1/2)/20.9，17.77，17.77，2.66+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0.6+0-1/2)/20.917.77kN fN/(A)17.77 103/(0.391424)107.2N/mm2 f 205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算 一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R

91、317.77kN N 30kN 滿足要求！扣件鋼管滿堂模板支架計算書計算依據 1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據 2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高度為11.0m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度 18mm，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2。木方 100100mm，間距 300mm，剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9000.0N/mm2。梁頂

92、托采用 100100mm 木方。模板自重 0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照規范 4.3.1 條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.10 0.20+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35 24.00 0.20+0.7 1.40 2.50=8.930kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。一、模

93、板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮 0.9 的結構重要系數，靜荷載標準值 q1=0.9(25.100 0.200 1.200+0.300 1.200)=5.746kN/m 考慮 0.9 的結構重要系數，活荷載標準值 q2=0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=120.001.80 1.80/6=64.80cm3；I=120.001.80 1.80 1.80/12=58.32cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中

94、f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.20 5.746+1.40 2.700)0.300 0.300=0.096kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.09610001000/64800=1.483N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 5.746+1.4 2.700)0.300=1.921kN 截

95、面抗剪強度計算值 T=3 1921.0/(21200.000 18.000)=0.133N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6775.746 3004/(100 6000583200)=0.090mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為9000.000mm 集中荷載 P=2.5kN 考慮 0.9 的結構重要系數，靜

96、荷載標準值 q=0.9(25.100 0.200 9.000+0.300 9.000)=43.092kN/m 面板的計算跨度 l=300.000mm 經計算得到 M=0.2000.9 1.40 2.5 0.300+0.080 1.20 43.092 0.300 0.300=0.561kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.56110001000/64800=8.662N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.200 0.300=1.506kN/m (2)模板的自

97、重線荷載(kN/m)：q12=0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考慮 0.9 的結構重要系數，靜荷載 q1=0.9(1.20 1.506+1.20 0.090)=1.724kN/m 考慮 0.9 的結構重要系數，活荷載 q2=0.91.40 0.750=0.945kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.945+1.724)1.200=3.203kN 2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎

98、矩和，計算公式如下:均布荷載 q=3.202/1.200=2.669kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.1 2.67 1.20 1.20=0.384kN.m 最大剪力 Q=0.6 1.200 2.669=1.921kN 最大支座力 N=1.1 1.200 2.669=3.523kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.384106/166666.7=2.31N/mm2木方的抗彎

99、計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 1921/(2 100100)=0.288N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.436kN/m 最大變形 v=0.6771.436 1200.04/(100 9000.00 8333333.5)=0.269mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎

100、強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M=0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P=0.92.5kN 經計算得到 M=0.2001.40 0.9 2.5 1.200+0.080 1.723 1.200 1.200=0.955kN.m 抗彎計算強度 f=0.955106/166666.7=5.73N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P=3.523kN 均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m。120012001200 3.52kN 3.52kN 3.52kN

101、3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 0.10kN/mAB托梁計算簡圖1.4711.758托梁彎矩圖(kN.m)5.645.622.10 2.071.45 1.485.00 5.038.558.577.107.093.57 3.540.010.013.543.577.097.108.578.555.03 5.001.48 1.452.07 2.105.625.64托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：120012001200 1.90kN 1.90kN 1.90kN

102、 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 0.10kN/mAB托梁變形計算受力圖1.2480.085托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=1.757kN.m 經過計算得到最大支座 F=15.670kN 經過計算得到最大變形 V=1.248mm 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.75710

103、6/166666.7=10.54N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 8567/(2 100100)=1.285N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v=1.248mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作

104、用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.11111.000=1.217kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3001.200 1.200=0.432kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.1000.200 1.200 1.200=7.229kN 考慮 0.9 的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=7.990kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷

105、載。考慮 0.9 的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ=0.9(2.500+0.000)1.200 1.200=3.240kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.20NG+1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.12kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h 最大步

106、距，h=1.50m；l0計算長度，取1.500+2 0.300=2.100m；由長細比，為2100/16.0=132 150滿足要求!軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到 0.391；經計算得到=14124/(0.391424)=85.169N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9 0.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.7 0.400 0.740 0.105=0.031kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la立桿迎風面的間距，1.20m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9 0.9 1.4 0.031 1.200 1.500 1.500/10=0.010kN.m；Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2 7.990+0.9 1.4 3.240+0.9 0.9 1.4 0.010/1.200=13.680kN 經計算得到=13680/(0.391424)+10000/4491=84.607N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!