1、焦化公司新1、2#焦爐改造工程方案設計目 次1 概述11.1 方案概述11.2 方案比較12 煉焦車間32.1 概述32.2 煉焦基本工藝參數32.2.1 方案1（455孔6m焦爐）32.2.2 方案2（270孔7.63m焦爐）32.3 煉焦工藝流程42.3.1 方案142.3.2 方案252.4 煉焦工藝布置62.4.1 方案162.4.2 方案272.5 焦爐爐體72.5.1 方案172.5.2 方案2102.6 焦爐機械122.6.1 方案1122.6.2 方案2132.7 工藝裝備152.7.1 方案1152.7.2 方案2152.8 焦爐除塵設施162.8.1 方案1162.8.2

2、方案2173 方案1和方案2的綜合比較203.1.1 焦化技術水平203.1.2 環境保護203.1.3 焦炭質量213.1.4 小結214 煤氣凈化車間224.1 概述224.2 設計基礎數據224.3 產品234.4 工藝流程、特點、主要技術操作指標及主要設備選擇244.4.1 冷凝鼓風工段244.4.2 硫銨工段264.4.3 粗苯蒸餾工段294.5 管道的防腐、保溫、保冷措施的論述324.6 防火、防爆措施324.7 抗震設防324.8 原材料、能源的計量措施324.9 車間外部管道335 總圖345.1 方案1（455孔6m焦爐方案）345.1.1 總平面布置思路與比較355.2 方

3、案2（270 孔7.63m焦爐）375.2.1 工程位置及概況375.2.2 總平面布置385.2.3 工程組成385.2.4 總平面布置385.2.5 豎向布置395.2.6 場地排雨水395.2.7 工廠運輸405.2.8 道路運輸405.2.9 綠化設計415.2.10 消防415.2.11 總圖運輸主要技術經濟指標415.3 結論426 投資估算436.1 編 制 說 明436.2 采用資料436.3 工程投資446.4 有關說明466.5 投資分析467 經營成本531 概述1.1 方案概述我院于2004年9月為武鋼新1、2#焦爐改造工程（原名：武鋼焦化有限責任公司新建9、10焦爐工

4、程）編制了初步設計，設計內容為：1）備煤系統：新建上煤系統。2）煉焦系統：新建2x55孔JN60型單熱式單集氣管焦爐。與其配套焦爐裝煤及出焦除塵地面站、濕法熄焦（預留140t/h的干熄焦位置）。新建篩、貯焦樓系統、篩、貯焦樓除塵。3）煤氣凈化：為年產110萬噸干全焦的焦爐配套設計。煤氣凈化車間組成為：冷凝鼓風工段、硫銨工段、終冷洗苯工段、粗苯蒸餾工段（配套330萬噸焦化廠），原料及產品儲存由原油庫考慮。配套項目還包括變電所、制冷站、空壓站等。上述項目（簡稱原始方案）廠址由武鋼確定在耐火廠高鋁車間機修間建設。該項目年產110萬噸焦炭包括配套項目在內的總體投資：53644.07萬元。為了武鋼集團公

5、司投資的合理性、建設項目的科學性，焦化公司決定讓我院做如下方案比較，供集團公司領導決策參考。1.2 方案比較方案1在原始方案的基礎上，于耐火廠耐材庫處新建255孔6m焦爐(稱新3、4#)和新冷凝鼓風工段，該兩座焦爐產生的荒煤氣經新冷凝鼓風工段后送一回收車間處理，該方案（共455孔6m焦爐，分別稱新1、2、3、4#焦爐）年產焦炭總計220萬噸。工程投資約97080.71萬元。方案2在耐火廠高鋁車間新建270孔7.63m焦爐，年產焦炭220萬t/a，配套建設包括冷凝鼓風工段（220萬噸規模）、硫銨工段和終冷洗苯工段（110萬噸規模）、粗苯蒸餾工段（配套330萬噸焦化廠），還包括變電所、制冷站、空壓

6、站等。其中170孔7.63m焦爐產生的荒煤氣經新建冷凝鼓風工段處理后送一回收車間處理。工程總投資約125000萬元(含3100萬歐)。其中前期工程（170孔7.63m焦爐）總投資為92000萬元，(含2400萬歐元)。220萬t/a的焦化廠可采用455孔6m焦爐或270孔7.63m焦爐，兩種方案進行對比后，從產能、焦炭質量、煤炭資源、環保等方面比較7.63m焦爐更具優勢。以下章節是同等規模的兩種焦爐的綜合比較。2 煉焦車間2.1 概述本預可行性研究對武鋼新1號、2號焦爐改造工程的兩個方案進行了論證比較。這兩個方案分別是270孔7.63m焦爐和455孔6m焦爐。2.2 煉焦基本工藝參數2.2.1

7、 方案1（455孔6m焦爐）炭化室孔數 455 孔炭化室有效容積 38.5 m3/孔每孔炭化室裝煤量(干) 28.5 t焦爐周轉時間 19 h焦爐年工作日數 365 d焦爐緊張操作系數 1.07裝爐煤水分 10煤氣產率 300 m3/t干煤成焦率 77焦爐加熱用焦爐煤氣低發熱值 17900kJ/m3裝爐煤水分10時干煤相當耗熱量用焦爐煤氣加熱時 2514kJ/kg用混合煤氣加熱時 2835kJ/kg2.2.2 方案2（270孔7.63m焦爐）炭化室孔數 270 孔炭化室有效容積 76.25 m3/孔裝爐煤的堆比重 0.76 t/m3每孔炭化室裝煤量(干) 57.95 t焦爐周轉時間 25.2

8、h焦爐年工作日數 365 d焦爐緊張操作系數 1.07裝爐煤水分 10煤氣產率 300 m3/t干煤成焦率 77焦爐加熱用焦爐煤氣低發熱值 17900kJ/m3裝爐煤水分10時干煤相當耗熱量用焦爐煤氣加熱時 2779kJ/kg用混合煤氣加熱時 2930kJ/kg2.3 煉焦工藝流程2.3.1 方案1將備煤工段送來的配合煤裝入煤塔。裝煤車按作業計劃從煤塔取煤，經計量后裝入炭化室內。煤料在炭化室內經過一個結焦周期的高溫干餾煉制成焦炭并產生荒煤氣。炭化室內的焦炭成熟后，用推焦機推出，經攔焦機導入熄焦車內，由電機車牽引熄焦車至熄焦塔內進行噴水熄焦。熄焦后的焦炭卸至涼焦臺上，冷卻一定時間后送往篩貯焦工段

9、。當采用干熄焦熄焦時，焦爐推出的焦炭經攔焦機導入由電機車牽引的焦罐車內，并送到干熄站干法熄焦，干熄后的焦炭由帶式輸送機送往篩貯焦系統。煤在炭化室干餾過程中產生的荒煤氣匯集到炭化室頂部空間，進入機側上升管、橋管進入集氣管。約800的荒煤氣在橋管內被氨水噴灑冷卻至85左右?；拿簹庵械慕褂偷韧瑫r被冷凝下來。煤氣和冷凝下來的焦油等同氨水一起經吸煤氣管道送入煤氣凈化車間進行凈化處理。焦爐加熱用的焦爐煤氣由外部管道架空引入。焦爐煤氣經預熱后送到焦爐地下室，通過下噴管把煤氣送入燃燒室立火道底部與由廢氣交換開閉器進入的空氣匯合燃燒。燃燒后的廢氣通過立火道頂部跨越孔進入下降氣流的立火道，再經過蓄熱室，由格子磚把

10、廢氣的部分顯熱回收后，經過小煙道、廢氣交換開閉器、分煙道、總煙道、煙囪,排入大氣。焦爐加熱用的高爐煤氣由外部管道架空引入焦爐地下室，經摻混一定量的焦爐煤氣后，通過廢氣開閉器、小煙道、蓄熱室送入燃燒室立火道與同時引入的空氣匯合燃燒。燃燒后產生的廢氣排入大氣，其途徑與燃燒焦爐煤氣時相同。上升氣流的煤氣和空氣與下降氣流的廢氣由交換傳動裝置定時進行換向。2.3.2 方案2由備煤車間送來的配合好的煉焦用煤裝入煤塔。裝煤車按作業計劃從煤塔取煤，經計量后裝入炭化室內，煤料在炭化室內經過一個結焦周期的高溫干餾煉制成焦炭和荒煤氣。炭化室內的焦炭成熟后，用推焦機推出，經攔焦機導入焦罐車（或熄焦車）內。熄焦車開入到

11、熄焦塔內進行熄焦。熄焦后的焦炭通過運焦皮帶（或熄焦后的焦炭缷至涼焦臺上，冷卻一段時間后）送往篩貯焦工段。當采用干熄焦熄焦時，焦爐推出的焦炭經攔焦機導入由電機車牽引的焦罐內，并送到干熄站干法熄焦，干熄后的焦炭由帶式輸送機送往篩貯焦系統。煤在炭化室干餾過程中產生的荒煤氣匯集到炭化室頂部空間，經過上升管和橋管進入集氣管。約800左右的荒煤氣在橋管內經氨水噴灑冷卻至85左右，荒煤氣中的焦油等同時被冷凝下來。煤氣和冷凝下來的焦油同氨水一起經吸煤氣管道送入煤氣凈化車間。焦爐加熱用的焦爐煤氣，由外部管道架空引入，通過下噴管把煤氣送入燃燒室立火道底部；空氣經廢氣交換開閉器、小煙道、蓄熱室的空氣分別在三級入口（

12、燃燒室底、距燃燒室底2.38 m和4.37 m）處匯合燃燒。燃燒后的廢氣通過立火道頂部跨越孔進入下降氣流的立火道，再經過蓄熱室，由格子磚把廢氣的部分顯熱回收后，經過小煙道、廢氣交換開閉器、分煙道、總煙道、煙囪,排入大氣。上升氣流的煤氣和空氣與下降氣流的廢氣由交換傳動裝置定時進行換向。2.4 煉焦工藝布置2.4.1 方案1455孔JN60型焦爐，每兩座焦爐構成一個爐組，平面布置一樣，這兩個爐組分別在不同地方建設。每兩座焦爐中間設一座三跨雙曲線斗槽的煤塔。煤塔下部各層分別設有液壓交換機室、煤塔電子秤及其操作室、辦公室和衛生間等。焦爐和煤塔之間設爐間臺，焦爐端部設爐端臺。在爐端臺布置爐門修理站，推焦

13、桿、平煤桿更換站。在爐端臺外側各設一臺10t電動葫蘆。在焦爐機焦兩側設兩側操作臺。在焦爐的一個爐端臺處設干熄焦系統和遷車臺，遷車臺供電機車和熄焦車及焦罐車等檢修用。焦爐的另一個端臺處設濕法熄焦系統。為改善工人的工作條件，在焦爐爐端臺頂層設有工人體息室。2.4.2 方案2270孔 7.63m高炭化室焦爐布置在一條中心線上，組成一個爐組，兩座焦爐之間設一座煤塔，煤塔與焦爐之間設爐間臺，焦爐端部設爐端臺，上述建筑物均在一條中心線上，兩側設機焦側操作臺。每座焦爐設一個煙囪，分別布置在各自焦爐的焦側。在一座焦爐端臺的外側設一座140t/h干熄焦裝置，在另一座焦爐端臺的外側設一座140t/h干熄焦裝置和一

14、套濕法熄焦裝置。2.5 焦爐爐體2.5.1 方案12.5.1.1 焦爐爐體的主要尺寸及技術指標表2 焦爐爐體的主要尺寸及技術指標序 號名 稱單 位數 量1炭化室全長mm159802炭化室有效長mm151403炭化室全高mm60004炭化室有效高mm56505炭化室平均寬mm4506炭化室錐度mm607炭化室中心距mm13008炭化室有效容積m38.59立火道中心距mm48010加熱水平mm10052.5.1.2 焦爐爐體結構及特點a)JN606型焦爐的結構為雙聯火道、廢氣循環、焦爐煤氣下噴、高爐煤氣側入的復熱式焦爐。它是在總結國內十多座6m焦爐多年生產經驗的基礎上，運用國內外的新技術、新材質、

15、新經驗設計的改進型焦爐。此焦爐具有結構嚴密、合理、加熱均勻、熱工效率高的特點，比JN6082型焦爐有了很大的改進。b)蓄熱室主墻是用帶有三條溝舌的異型磚相互咬合砌筑的，而且蓄熱室主墻磚煤氣道管磚與蓄熱室無直通縫，保證了磚煤氣道的嚴密。蓄熱室單墻為單溝舌結構，用異型磚相互咬合砌筑，保證了墻的整體性和嚴密性。c)蓄熱室內裝有薄壁大蓄熱面格子磚，比厚壁格子磚增加1/3的蓄熱面，可使廢氣離開蓄熱室的溫度降低30-40C。d)和JN6082型焦爐相比，改進了蓄熱室封墻的設計，內封墻改用硅磚，由于熱膨脹與蓄熱室墻相同，密封效果顯著增加；蓄熱室外封墻取消了效果不佳的隔熱罩，改用近年已在焦爐上廣泛使用，隔熱和

16、密封效果都很好的新型保溫材料抹面，再加一層20mm硅酸鈣隔熱板，因此減少了封墻漏氣，改善了爐頭加熱,減少了熱損失,改善了操作環境。e)與JN6082型焦爐相比有重大改進的是：加大了爐頭斜道口斷面，使爐頭氣量增加，大大保證了爐頭溫度。f)為保證炭化室高向加熱均勻，設計采用了加大廢氣循環量和設置焦爐煤氣高燈頭（高燈頭距炭化室底400mm）等措施。此外，由于采用廢氣循環，可以降低廢氣中的氮氧化物含量，減少了對大氣的污染。g)炭化室墻采用“寶塔”磚結構，它消除了炭化室與燃燒室之間的直通縫，增強了爐體的嚴密性，使荒煤氣不易竄漏，并便于爐墻剔茬維修。與JN6082型焦爐相比有重大改進是還在燃燒室立火道隔墻

17、上增加溝舌，大大增加了燃燒室的結構強度和爐體的嚴密性。h)為了適應我國配煤需要，與JN6082型焦爐相比有所改進的是：將加熱水平高度增加為1005mm，不但使焦餅上部與下部同時成熟，還可以避免爐頂空間長石墨過多。i)爐頂裝煤孔和上升管孔砌體用帶有溝舌的異型大塊磚砌筑，并在裝煤孔及上升管孔座磚上加鐵箍，保證了它的整體性，使爐頂更為嚴密，減少了荒煤氣的竄漏，防止爐頂橫拉條的燒損。j)與JN6082型焦爐相比有所改進的是減少了裝煤孔和上升管孔底部磚砌體的傾斜角，使之盡量接近入爐煤的安息角，以達到裝煤時煤氣流通暢的目的。本設計為機側設單集氣管的焦爐，所以特將機側第一裝煤孔至上升管之間的爐頂空間加大，并

18、加大上升管孔底部面積，使流經此區域的荒煤氣流速降低，有利于荒煤氣中夾帶的焦粉沉降，避免大量焦粉帶進集氣管。k)爐頂面焦爐中心至機、焦側正面，設有50mm的坡度，以利爐頂排水。l)與JN6082型焦爐相比，盡量采用新材質。爐端墻與爐頂內層的紅磚改為同強度的漂珠磚；普通隔熱磚改為高強度的隔熱磚；爐門襯磚改用堇青石材質等等；增強了隔熱效果、使用效果和結構強度。 2.5.2 方案22.5.2.1 爐體的主要尺寸及技術指標表1 焦爐爐體的主要尺寸序號項 目單 位數量（熱態）1炭化室全長mm188002炭化室有效長mm180003炭化室全高mm76304炭化室有效高mm71805炭化室平均寬mm5906機

19、側寬mm5657焦側寬mm6158炭化室有效容積m376.258炭化室錐度mm509炭化室中心距mm165010炭化室墻厚mm9511爐頂厚mm176812基礎平面到炭化室底高mm550013每一燃燒室火道數個362.5.2.2 焦爐爐體結構及特點a) 7.63m焦爐爐體為雙聯火道、分段加熱、廢氣循環，焦爐煤氣下噴、低熱值混合煤氣、空氣側入，蓄熱室分格的復熱式超大型焦爐。此焦爐具有結構先進、嚴密、功能性強、加熱均勻、熱工效率高、環保優秀等特點。b) 焦爐蓄熱室為分格蓄熱室，每個立火道單獨對應2格蓄熱室構成1個加熱單元。底部設有可用孔板調節的噴嘴，噴嘴的孔板調節方便、準確，并使得加熱煤氣和空氣在

20、蓄熱室長向上分布合理、均勻。c) 蓄熱室主墻和隔墻結構嚴密，用異型磚錯縫砌筑，保證了各部分砌體之間不互相串漏。d)由于蓄熱室高向溫度不同（由蓄熱室底的100到蓄熱室頂的800），因此蓄熱室下部采用粘土磚砌筑，而蓄熱室上部（接近蓄熱室高度的65%）采用硅磚砌筑。從而保證了主墻和各分隔墻之間的緊密接合。e）分段加熱使斜道結構復雜，磚型多。但通道內無膨脹縫使斜道嚴密，防止了斜道區上部高溫事故的產生。f）燃燒室由36個共18對雙聯火道組成。分3段供給空氣進行分段燃燒；并在每對火道隔墻間下部設循環孔，將下降火道的廢氣吸入上升火道的可燃氣體中，用此兩種方式拉長火焰，達到高向加熱均勻的目地。當用高爐煤氣和焦

21、爐煤氣的低熱值混合煤氣加熱時，空氣通過燃燒室底部斜道出口，距燃燒室底部1/3處的立火道隔墻出口，2/3處的立火道隔墻出口分別噴出，與燃燒室底部斜道另一個出口噴出的低熱值混合煤氣形成3點燃燒加熱；當焦爐單用焦爐煤氣加熱時，混合煤氣通道也和空氣通道一樣走空氣，空氣通過燃燒室底部兩個斜道出口，距燃燒室底部1/3處的立火道隔墻出口，2/3處的立火道隔墻出口分別噴出。焦爐煤氣由燃燒室底部煤氣噴嘴噴出，形成3點燃燒加熱。由于3段燃燒加熱和廢氣循環，爐體高向加熱均勻，廢氣中的氮氧化物含量低，可以達到先進國家的環保標準。2.6 焦爐機械2.6.1 方案12.6.1.1 焦爐機械配置表4 焦爐機械配置表序 號名

22、 稱數 量操 作備 用1裝煤車212推焦機213攔焦機214電機車215熄焦車216液壓交換機302.6.1.2 焦爐機械的主要性能及特點本方案的焦爐機械和主要性能以及特點敘述如下：這些焦爐機械應用了多項成熟可靠的新技術，充分考慮了焦爐生產機械化操作和對環境保護的要求。這些焦爐機械是在總結了國內焦爐機械操作經驗的基礎上，吸取了國外焦爐機械的先進技術，從提高機械效率、降低勞動強度和改善操作環境為出發點，以先進、安全、適用為原則進行設計和制造的。全套焦爐機械是按5-2推焦串序進行操作，一次對位，采用單元程序控制,并帶有手控裝置。采用自動識別爐號對位系統，推焦機、攔焦機以及電機車三車之間設有可靠的聯

23、鎖裝置。除塵裝煤車設有4個煤斗，采用螺旋給料裝煤，每個煤斗中設有料位檢測儀。除塵裝煤車走行采用變頻調速，揭閉爐蓋采用搖動電磁型式。裝煤車上還設有爐頂清掃機構及軌道根部吹掃裝置。在車上可實現機械關閉上升管蓋、機械切換高低壓氨水閥、機械清掃上升管等。裝煤時產生的煙氣采用套筒抽吸，不燃燒不洗滌，摻混空氣降溫后，送至地面站進行除塵。推焦機設有推焦、平煤、取閉爐門裝置，機械清掃爐門及爐框裝置，小爐門清掃及平煤密封裝置，余煤回送機構，頭尾焦回收裝置、機械清掃操作臺，上升管根部和炭化室頂部除石墨裝置，推焦電流自動顯示和記錄等。司機室和電氣室設空調。各單元程序操作，均由機控制。攔焦機設有取閉爐門和導焦機構，機

24、械清掃爐門、爐門框機構，頭尾焦回收裝置和爐臺清掃裝置，并設有出焦除塵罩，通過集塵干管將出焦時產生的煙塵抽吸至地面除塵站除塵。電機車牽引熄焦車采用移動接焦方式操作。電機車上設空調和氣路系統，由氣缸開閉熄焦車車門,穩妥可靠。熄焦車車廂為固定斜底，結構簡單、淌水快。液壓交換機每臺液壓交換機設有液壓站、電控屏、操作臺、行程指示裝置。液壓站采用雙泵、雙閥系統，互為備用，并有手動裝置。在煤氣低壓時，采用自動報警和切斷煤氣供應等安全措施，交換機的操作全部采用機控制。2.6.2 方案22.6.2.1 焦爐機械配置表3 焦爐機械配置表序 號 名 稱數 量操 作備 用1裝煤車112推焦機113攔焦機114熄焦車1

25、15液壓交換機202.6.2.2 焦爐機械的主要性能及特點焦爐機械采用國外最先進技術，具有車體緊湊、自動化水平高等優點，其操作環境顯著改善、工人勞動強度顯著降低。全套焦爐機械按2-1推焦串序操作，采用自動識別爐號、自動對位和連續操作系統；焦爐機械采用一次對位，在司機室中通過屏幕工人用鍵盤操作控制，焦爐機械的定位由紅外線定位系統來完成。焦爐機械除了具有上述共同特點以及國內現有焦爐機械已設置的清門、清框、頭尾焦處理、電磁鐵啟閉爐蓋等裝置外，每臺焦爐機械還有如下特點；焦罐車上配備有焦罐旋轉裝置，用以改善通過焦罐裝入干熄焦槽的焦炭的粒度分布。攔焦機內軌設在熄焦車內軌內側（靠近焦爐），而不是像常規焦爐那

26、樣設在操作臺上，攔焦機外軌設在集塵干管支架旁。這樣攔焦機的負荷不在操作臺上，且操作臺省出一定空間用于設置下述的爐門修理車。在機焦側設置爐門修理車是本工程的一大特色。爐門修理車懸吊在固定于爐柱或端間臺接近爐頂高度的單根軌道上，可以分別在焦爐機焦側縱向行走，爐門修理上還有升降平臺，維修工可以到達所有的爐門和爐門高度并對爐門進行簡單的維修和調試。濕熄焦車是與穩定熄焦工藝配合的一種新式熄焦車。車的兩側走行方向有熄焦水導入管，車的斜底上有若干出水口用于熄焦。2.7 工藝裝備2.7.1 方案1a)集氣系統集氣系統包括上升管、橋管、閥體、水封蓋、集氣管、低壓氨水噴灑裝置、高壓氨水噴灑抽吸裝置以及相應的操作臺

27、等。b)護爐鐵件護爐鐵件包括爐柱、縱橫拉條、彈簧、保護板、爐門及爐門框等。c)加熱交換系統焦爐采用焦爐煤氣和混和煤氣兩套系統加熱。系統加熱煤氣主管上設有溫度、壓力、流量的測量和調節裝置。d)濕熄焦系統設計采用干法熄焦，濕法熄焦作為備用，在干熄焦年修或干熄焦設備出現故障時使用。2.7.2 方案2a)集氣系統集氣系統包括上升管、橋管及水封閥、集氣管、吸氣彎管、低壓氨水噴灑裝置、高壓氨水噴射裝置、集氣管自動點火放散裝置和上升管水封蓋、水封閥開閉及高低壓氨水切換裝置、單個炭化室頂部壓力自動調節裝置以及相應的操作臺。上升管水封蓋、橋管水封閥的開閉、單個炭化室頂部壓力調節以及高低壓氨水切換采用氣動控制系統

28、自動實現是本項目的特點之一。b)護爐鐵件護爐鐵件包括爐柱、縱橫拉條、彈簧、爐門、爐框和保護板。c)加熱交換系統焦爐采用焦爐煤氣和高爐煤氣兩套加熱系統。各項參數的測量、顯示、記錄、調節和低壓報警均由自動控制儀表來完成。d)熄焦系統本方案以干法熄焦為主，濕法熄焦為輔。干熄焦設計處理能力為2125t/h。濕法熄焦包括熄焦泵房、熄焦塔、熄焦水噴灑管、除塵捕集裝置、高置槽、粉焦沉淀池、粉焦脫水臺、裝車臺、粉焦撈出機械、工藝管道、設備等。本方案濕法熄焦為穩定式濕法熄焦。e)輔助設施主要輔助設施有爐門修理站、固定架、余煤處理站、推焦桿及平煤桿更換站、爐頂旋轉起重機和遷車臺等。2.8 焦爐除塵設施2.8.1

29、方案1a)裝煤除塵采用單集氣管高壓氨水噴射，使上升管內形成一定負壓，將裝煤時產生的部分煙塵吸入集氣管；另一部分煙塵經過除塵裝煤車的煙氣抽吸和導出機構，由地面站除塵風機抽吸至地面站進行除塵處理，使最終排放氣體達到環保的要求。為了提高裝煤煙塵捕集效果，推焦機上還設有平煤小爐門密封裝置。b)出焦除塵采用地面站除塵系統，在攔焦機上設有吸塵罩，將出焦時產生的煙氣通過吸塵罩、集塵干管抽吸到地面站進行凈化后外排。c)集氣管上設有自動放散點火裝置，可將集氣管放散的荒煤氣焚燒掉。d)裝煤孔蓋采用球面密封，使裝煤孔蓋與座間為球面接觸，增加了裝煤孔蓋的嚴密性。e)爐門采用彈簧刀邊，爐門刀邊密封靠彈簧頂壓，使刀邊受力

30、均勻，密封效果好。f)爐頂上升管蓋及橋管與閥體承插均采用水封結構，可以杜絕上升管蓋和橋管承插處的冒煙現象。g)上升管根部采用鑄鐵底座，杜絕了上升管根部因損壞而引起的冒煙、冒火現象。2.8.2 方案2本方案對焦爐生產過程中陣發性煙塵和連續性煙塵的治理采取有效的治理措施。由于本方案采用了140孔炭化室高7.63m的大容積焦爐,作為同樣規模的焦化廠,需要國內炭化室高度為6m的焦爐455孔才能達到其產量要求。由于焦爐孔數的減少（與炭化室高度為6m的焦爐相比），焦爐的連續性排放污染物與陣發性排放污染物大為降低。相同時間內，本工程270孔大容積焦爐與455孔炭化室高度為6m的焦爐相比，裝煤及出焦次數平均減

31、少52%，污染物排放量約減少20%；整個爐組裝煤孔總周長減少約30%，裝煤孔的連續污染物排放量約減少10%。另外由于采用了穩定式濕法熄焦工藝，與常規濕法熄焦裝置相比，其向環境排放的粉塵量由130g/t焦粉減少到20g/t焦粉以下。同時通過焦爐機械上采用了先進的除塵設施，保證了本方案對環境的污染程度最小?？偠灾?，由于本方案焦爐技術、裝備的先進性，在生產高質量焦炭等產品的同時，完全達到了清潔生產的目的。本方案實施后，環境效益將十分顯著。a) 陣發性煙塵治理1）裝煤除塵采用高壓氨水噴射，依靠噴嘴噴射的氨水使上升管內形成一定負壓，將裝煤時產生的部分煙塵吸入集氣管，同時每個炭化室設有壓力調節系統，二者

32、的綜合作用大減少了裝煤孔溢出的煙塵。2）推焦時焦側的煙塵通過導焦車上的集塵煙罩、皮帶密封的集塵干管送到地面除塵站處理。3) 熄焦除塵：在熄焦塔頂部設有雙層折流式木結構的捕集裝置和水霧捕集裝置，捕集熄焦時產生的大量焦粉和水滴。b) 連續性煙塵治理1) 裝煤孔蓋與座之間為球面密封，大大地增加了裝煤孔蓋的嚴密性。2) 爐門采用彈簧刀邊、彈簧門栓的腹板式撓性結構爐門，密封效果好。3) 爐頂上升管蓋及橋管與閥體承插均采用水封結構，杜絕上升管蓋和橋管承插處的冒煙現象。4) 上升管根部采用鑄鐵座，杜絕了上升管根部的冒煙冒火現象。3 方案1和方案2的綜合比較3.1.1 焦化技術水平7.63m焦爐與6米焦爐相比

33、，其先進性主要體現在：a)焦爐的超大型化。270孔7.63m焦爐即可生產焦炭220萬噸，相當于目前國內最大的455孔6m焦爐的產量，生產效率高，占地面積小。而且，武鋼如果建設6m焦爐，需在兩處施工，占地更大。b)焦爐爐體與工藝設備均代表了當今世界最先進的焦化技術水平，如分段加熱系統保證了焦爐高向加熱均勻性和焦炭成熟度；先進的特殊結構的彈性爐門，保證了爐門優良的密封性；完善的焦爐鐵件系統，保證了爐體嚴密性和使用壽命。c)焦爐機械具有完全的機械化和自動化功能，如爐門爐門框清掃、一點定位、頭尾焦處理、裝煤孔蓋及座的清掃、裝煤孔蓋泥封、機焦側車輛自動對位與聯鎖。d)自動化水平高。如集氣系統設有可調節單

34、個炭化室頂部壓力的裝置（PROven）。帶自動編制推焦計劃的焦爐自動加熱系統。3.1.2 環境保護如前所述，焦炭年產量相同的情況下，方案2為270孔，方案1為455孔，。正是由于焦爐孔數的減少，7.63m焦爐較6m焦爐的陣發性污染物的排放與連續性污染物的排放大為降低。相同時間內，270孔7.63m焦爐與455孔6m焦爐相比，裝煤及出焦次數平均減少52%，污染物排放量約減少20%；整個爐組裝煤孔總周長減少約30%，裝煤孔的污染物排放量約減少10%。另外由于采用了穩定式濕法熄焦工藝，與常規濕法熄焦相比，其向環境排放的粉塵量由130g/t焦減少到20g/t焦以下。應用7.63m焦爐采用煤氣一段空氣多

35、段加熱，焦爐煙囪向外排出的NOX物排放量減少。7.63m焦爐的NOX物排放量僅300mg/m3，而6m焦爐的NOX物排放量至少比其大一倍以上。3.1.3 焦炭質量隨著炭化室的加高和加寬，7.63m焦爐裝爐煤散密度比6m焦爐明顯增加。眾所周知，裝爐煤散密度提高，可以提高焦炭質量。7.63m焦爐的裝爐煤（干）散密度約為0.76t/m3以上，而6m焦爐的裝爐煤（干）散密度僅為0.74t/m3。這樣， 7.63m焦爐裝爐煤（干）散密度比6m焦爐提高約0.2 t/m3以上，則焦炭質量會顯著提高，M40可以提高約2個百分點以上，M10可以改善約0.5個百分點以上。同時焦炭的反應性和反應后強度會顯著改善，這

36、樣可以顯著降低焦比，提高高爐利用系數，進而降低煉鐵成本，提高經濟效益。如果在保證焦炭同等質量的條件下，應用7.63m焦爐可以多配入一些弱粘結性煤，減少煉焦煤的用量，可以合理利用煤炭資源。7.63m焦爐采用了穩定式濕法熄焦工藝，通過合理控制熄焦時間可保證獲得水分低且均勻穩定的焦炭，焦炭水分可控制在3%左右。穩定熄焦可以使焦炭處于“沸騰”狀態，相當于對焦炭進行了摔打，所以穩定熄焦具有“整粒”作用，可以使焦炭的潛在缺陷提前釋放，使焦炭塊度均勻，避免了焦炭進入高爐后碎裂給高爐操作帶來不利影響。3.1.4 小結綜上所述，方案2顯著優于方案1，因此，推薦選用方案2。4 煤氣凈化車間4.1 概述方案1：同原

37、始方案，這里不再敘述。只敘述方案2。方案2：煤氣凈化車間與270孔7.63m新1、2#焦爐配套設計。煤氣凈化車間組成為：冷凝鼓風工段（220萬噸規模）、硫銨工段和終冷洗苯工段（110萬噸規模）、粗苯蒸餾工段（配套330萬噸焦化廠），原料及產品儲存由原油庫考慮。煤氣處理量：冷凝鼓風工段95310m3/h, 硫銨工段、終冷洗苯工段45310m3/h, 粗苯蒸餾工段配套330萬噸焦化廠。4.2 設計基礎數據a) 凈化前煤氣中雜質含量NH36g/m332g/m3b) 產品產率焦油3.5%(對干煤)硫銨1.0%(對干煤)輕苯0.93%(對干煤)重質苯0.04%(對干煤)c) 凈化后煤氣中雜質含量NH30

38、.05g/m34g/m3萘0.3g/m3焦油0.05g/m34.3 產品a) 焦油符合YB/T5075-93（1號指標）密度(20C)1.151.21g/cm3甲苯不溶物（無水基）3.57%灰分不大于0.13%水分不大于4.0%粘度(E80)不大于4萘含量（無水基）不小于7.0%（不作質量考核依據）b) 輕苯符合YB/T5022-93外觀黃色透明液體密度(20C)0.8700.880g/cm3餾程：餾出96%（容）溫度不大于150水分室溫（1825）下目測無可見的不溶解的水c) 重質苯密度(20C)0.9300.980 g/cm3餾程（大氣壓760mmHg）初餾點200前（容）不小于150不小

39、于50%水分不大于0.5%d) 硫銨符合GB535-1995（一級品）氮（N）含量（干基計）21.0%水分（H2O）含量0.3%游離酸H2SO4含量0.05%4.4 工藝流程、特點、主要技術操作指標及主要設備選擇4.4.1 冷凝鼓風工段工藝流程來自新1、2#焦爐82的荒煤氣與循環氨水沿吸煤氣管道至氣液分離器，荒煤氣由氣液分離器上部出來進入橫管初冷器，在橫管初冷器中分兩段冷卻。上段用循環水，下段用低溫水將煤氣冷卻至2122。煤氣從橫管初冷器下部排出，進入電捕焦油器，除掉煤氣中夾帶的焦油，再由煤氣鼓風機加壓一部分送三回收硫銨工段，一部分送一回收車間硫銨工段。由氣液分離器分離下來的焦油、氨水進入焦油

40、渣分離箱，在此進行氨水、焦油和焦油渣的分離，氨水和焦油自流入焦油氨水分離槽，焦油渣排入焦油渣小車，定期送備煤。焦油氨水分離槽上部的氨水自流入下部氨水中間槽內，再由循環氨水泵送至焦爐集氣管噴灑冷卻煤氣，剩余氨水自流入焦油浮選器，經過焦油浮選器處理過的剩余氨水自流入剩余氨水槽，用泵送蒸氨裝置處理。焦油氨水分離槽下部的焦油通過溢流瓶自流入焦油中間槽，用焦油泵送原油庫。焦油氨水分離槽底部的焦油渣用焦油渣泵送焦油渣分離箱。橫管初冷器上段排出的冷凝液經水封槽流入上段冷凝液槽，用上段冷凝液泵將冷凝液一部分送到初冷器上段噴灑，多余部分送至吸煤氣管道。橫管初冷器下段排出的冷凝液經水封槽流入下段冷凝液槽，并在此兌

41、入一定量的焦油氨水分離槽相界面的乳濁液，再用下段冷凝液泵送到初冷器下段噴灑，多余部分經交通管流入上段冷凝液槽。為了保證初冷器冷卻效果，在其頂部用熱氨水不定期沖洗，以清除管壁上的焦油、萘等雜質。工藝特點初冷器采用高效橫管冷卻器,將煤氣從82冷卻到2122,并在上、下兩段分別噴灑焦油、氨水混合液，使煤氣中的萘被焦油溶解,確保后序設備無堵塞之患。初冷器采用兩段結構，中間帶斷塔盤，節省了低溫水，降低了操作費用。采用新型高效的蜂窩式電捕焦油器，處理后煤氣中焦油含量可控制在50mg/m3以下，有利于后序設備的正常操作。主要技術操作指標初冷器后煤氣溫度2122初冷器上段循環水入口溫度32初冷器上段循環水出口

42、溫度45初冷器下段低溫水入口溫度16初冷器下段低溫水出口溫度23電捕焦油器絕緣箱溫度80100初冷器阻力1000Pa電捕焦油器阻力500Pa主要設備的選擇設備名稱及規格主要材質臺數初冷器 FN4000m2碳鋼5電捕焦油器(蜂窩)DN4600 不銹鋼3焦油渣分離箱碳鋼6焦油氨水分離槽 DN12500碳鋼3煤氣鼓風機 D12503主要環保措施貯槽放散氣體與壓力平衡系統相連接，不放散。設備放空液、泵的漏液經地下放空槽回吸煤氣管道，廢水不外排。4.4.2 硫銨工段工藝流程由冷凝鼓風工段來的煤氣經煤氣預熱器進入飽和器。煤氣在飽和器的上段分兩股入環形室經循環母液噴灑，其中的氨被母液中的硫酸吸收，然后煤氣合

43、并成一股進入后室經母液最后一次內旋風式除酸器，以便分離煤氣所夾帶的酸霧.從噴淋飽和器出來的煤氣經迷宮式捕霧器后,送至終冷洗苯工段。飽和器下段上部的母液經母液循環泵連續抽出送至環形室噴灑，吸收了氨的循環母液由中心下降管流至飽和器下段的底部，在此晶核通過母液向上運動，使晶體長大，并引起顆粒分級。定期用結晶泵將其底部的漿液送至結晶槽。飽和器滿流口溢出的母液經液封槽滿流至滿流槽，用小母液泵送入飽和器的后室噴淋。多余的母液滿流至母液貯槽，補水和加酸時母液貯槽的母液用小母液泵送入飽和器的后室噴淋。此外，母液貯槽還可供飽和器檢修時貯存母液之用。結晶槽的漿液排放到離心機，經分離的硫銨由輸送機送至振動流化床干燥

44、機，并用被熱風器加熱的空氣干燥，再經冷風冷卻后進入硫銨貯斗。然后稱量、包裝送入成品庫。濾出的母液與結晶槽滿流出來的母液一同自流回飽和器的下段。干燥硫銨后的尾氣經旋風分離器后由引風機排放至大氣。由原有油庫送來的硫酸入硫酸貯槽再用硫酸泵送至硫酸高置槽，然后自流到滿流槽。由冷凝鼓風工段送來的剩余氨水與蒸氨塔底排出的蒸氨廢水換熱后進入蒸氨塔，用直接蒸汽將氨蒸出（武鋼焦化廠提出采用導熱油作熱源處理剩余氨水，此工藝等初設審查通過后，焦化廠與焦耐設計院共同考查后作決定），終冷洗苯送來的堿液經靜態混合器兌入剩余氨水中進入蒸氨塔上部分解剩余氨水中固定銨，蒸氨塔頂部的氨汽經分縮器濃縮進入噴淋飽和器，換熱后的蒸氨廢

45、水進入廢水冷卻器冷卻后送至生化。工藝特點采用噴淋式飽和器，材質為不銹鋼,使用壽命長,集酸洗、除酸與結晶為一體，煤氣系統阻力小，硫銨顆粒較大,流程簡單，工藝先進，技術可靠。主要技術操作指標飽和器后煤氣含氨0.05g/m3飽和器后煤氣溫度5055干燥后硫銨含水0.3%飽和器的阻力2000Pa主要設備的選擇設備名稱及規格主要材質臺數飽和器 DN4200/3000 H=10165SUS316L2結晶槽 DN2000SUS316L2振動流化床干燥機1母液循環泵2蒸氨塔 DN2400 H=17000 鑄鐵2主要環保措施放空母液、酚水進入地下放空槽，然后返回系統，不外排。干燥硫銨后的尾氣經處理后排入大氣,有

46、利于環境保護.工藝流程從硫銨工段來的約55的煤氣，首先進入橫管終冷器分二段冷卻。上段用32的循環將煤氣冷卻至40，然后進入橫管終冷器下段用16低溫水將煤氣冷到2527后送至洗苯塔。從橫管終冷器出來的煤氣進入洗苯塔，經貧油洗滌脫除苯后送往下一工段。由粗苯蒸餾工段送來的貧油從洗苯塔的頂部噴灑，與煤氣逆向接觸吸收煤氣中的苯，塔底富油經富油泵送至粗苯蒸餾工段脫苯后循環使用。系統消耗的洗油定期從洗油槽經富油泵入口補入系統。工藝特點終冷采用間冷形式，沒有外換熱器堵塞現象。洗苯塔選用新型填料，比表面積大，節省投資。主要技術操作指標出橫管終冷器的煤氣溫度2527進洗苯塔的貧油溫度2729橫管終冷器阻力1000

47、Pa洗苯塔阻力1500Pa洗苯塔后煤氣含苯量4g/m3主要設備的選擇設備名稱及規格主要材質臺數終冷塔 FN4355m2Q235-A2洗苯塔 DN4000 H=43090Q235-A1主要環保措施系統內的放空水、放空油和漏液集中回收，不對環境產生污染。4.4.3 粗苯蒸餾工段a) 工藝流程終冷洗苯工段的富油應送一回收的粗苯蒸餾工段處理,而一回收粗苯蒸餾工段富油處理能力配套220萬焦化廠,如果把三回收的富油送至此裝置, 一回收的粗苯蒸餾工段處理能力滿足不了要求,必須要對一回收的粗苯蒸餾工段進行改造擴容,需要很大一筆改造費用.在原裝置內擴容非常困難,要停產進行,此階段內粗苯回收不了,減少收益.因此,

48、在三回收新建配套330萬噸焦化廠的粗苯蒸餾,建成投產后,拆除一回收粗苯蒸餾工段.這種建設方式,不影響一回收的生產,簡單宜行.從終冷洗苯工段及一回收送來的富油入富油槽，用富油泵依次送經油汽換熱器、二段貧富油換熱器及一段貧富油換熱器，換熱至145后送經管式爐，加熱至190后入脫苯塔，在此用再生器來的油汽進行汽提和蒸餾。脫苯塔頂逸出的輕苯蒸汽經油汽換熱器、輕苯冷凝冷卻器后，進入油水分離器。分出的輕苯流入輕苯回流槽，部分用輕苯回流泵送至塔頂作為回流，其余流入輕苯中間槽，用輕苯產品泵送至精苯車間。脫苯塔底排出的熱貧油用熱貧油泵抽出經一段貧富油換熱器、二段貧富油換熱器和一段貧油冷卻器冷卻至40后，流入貧油

49、槽,再用冷貧油泵送至終冷洗苯及一回收車間洗苯裝置。在脫苯塔的頂部設有斷塔盤及塔外油水分離器,用以引出塔頂積水,穩定操作。從脫苯塔側線引出萘油餾份,降低貧油含萘。引出的萘油餾份進入萘溶劑油槽，定期用泵送至舊有焦油油庫。從脫苯塔側線引出精重苯,入精重苯槽，定期用泵送至舊有精苯油庫。為保證洗油質量,從脫苯塔底熱貧油泵出口引出11.5%的熱貧油，送入再生塔內,用經管式爐加熱的過熱蒸汽蒸吹再生。再生殘渣排入殘渣槽,用泵送焦油車間。系統消耗的洗油定期從洗油槽經富油泵入口補入系統。各油水分離器排出的分離水，經控制分離器排入分離水槽,再用泵送往冷凝鼓風工段。各貯槽槽頂設呼吸閥，減少外排廢氣量。b) 工藝特點1

50、）采用單塔生產輕苯精重苯的工藝，具有流程短，設備少，占地小，能耗低等優點。2）脫苯塔頂設斷塔盤引水,保證了全塔的操作穩定,側線產品易于合格。3）貧富油換熱器等均采用全焊改良板式換熱器，占地少，換熱效率高。c) 主要技術操作指標管式加熱爐后富油溫度 190脫苯塔頂部溫度 80脫苯塔底部貧油溫度 185入再生器過熱蒸氣溫度 400一段貧油冷卻器后貧油溫度 40脫苯塔底部壓力 0.04Mpa再生塔頂部壓力 0.05Mpad) 主要設備的選擇設備名稱及規格主要材質臺數脫苯塔 DN3800/3500不銹鋼1 再生器 DN2600Q235-A 1 管式爐140/159Q235-A 1 e) 主要環保措施（

51、1）各貯槽槽頂設呼吸閥，減少外排廢氣量。（2）系統內的放空水、放空油和漏液集中回收，不對環境產生污染。4.5 管道的防腐、保溫、保冷措施的論述根據管道內介質的溫度要求，管道外壁涂刷相應的高性能涂料，滿足管道在惡劣的條件下的防腐要求。根據管道內介質保溫、保冷的要求，選用高性能的保溫、保冷材料，滿足保溫、保冷要求。4.6 防火、防爆措施車間內部一區、二區選用防爆電機、防爆設備，保證用電設備的安全。有易燃、易爆氣體產生的泵房、倉庫等室內房間設有強制通風措施。4.7 抗震設防所有的設備都按甲方提供的地震裂度進行的核算。處理易燃、易爆物料的裝置，都有妥善的液體放空系統，廢氣排放系統及必要的管道清掃系統。

52、4.8 原材料、能源的計量措施每一個進工段的循環水、低溫水、蒸汽等管道都有計量、累計裝置。4.9 車間外部管道為滿足生產的需要，建設一套外部管道是十分必要的。外部管道的設計包括如下內容：連接各工段的煤氣管道；輸送各種物料和產品的工藝管道；部分公共設施管道（僅包括宜于架空敷設的公用設施管道）；煤氣放散裝置。管道均采用架空敷設的方式，其結構型式為綜合管廊和一般管架相結合，在管線密集處采用綜合管廊結構，在綜合管廊上還為電力專業留有架設電纜的位置，煤氣凈化車間內部外部管廊與車間內部管廊合二為一，其余的地方則采用一般管架。由于架空外部管道的設計包含了工廠內諸多外部管線的綜合設計，因而具有設計合理，結構緊

53、湊，節約占地，方便施工，利于管理的特點。5 總圖5.1 方案1（455孔6m焦爐方案）武鋼焦化廠新1、2#焦爐工程擬定在武鋼耐火廠高鋁車間和機修車間現址上建設，新3、4#焦爐工程擬定在武鋼焦化廠舊3#、4焦爐現有位置或者在武鋼耐火廠耐材倉庫現址上建設。新1、2#焦爐工程場地東北方向為武鋼耐火廠鎂磚車間及堆磚庫，東南方向隔耐火南路與耐火廠食堂和辦公樓為鄰，西南方向隔耐火西路與焦化廠的焦油庫相對，西北方向為焦化廠貯煤廠。該述場地自然地面標高在36.14m36.73m之間，場地內有部分鐵路線和耐火廠高鋁車間、機修車間、研究室等部分廠房和辦公樓、綠地等需要拆除。如果新3、4#焦爐工程場地在武鋼焦化廠舊

54、3#、4焦爐現有位置上，其北側為制冷站，西側為焦化廠5、6號焦爐，南側武鋼焦化站，東側為預留的4焦爐。該場地自然地面標高在36.00m左右。場地內有老3、4#焦爐與新3、4焦爐共用的篩焦樓需要拆除，新3、4焦爐焦炭回舊系統的通路將被堵死。為了布置兩座干熄焦的位置，同時需要拆除5焦爐。如果新3、4#焦爐工程場地在武鋼耐火廠耐材倉庫現址上，其北側為武鋼耐火廠廠辦大樓，西側為公司高架通廊及鐵路西干線，隔鐵路為焦化廠新建1、2號焦爐，南側隔鐵路為煉鐵新高爐，東側的單位不詳。該場地自然地面標高在34.50m左右。場地內有耐火廠耐材倉庫和煉鐵廠部分設施等需要拆除。5.1.1 總平面布置思路與比較5.1.1

55、.1 新1、2#焦爐在高鋁和新3、4#在耐材庫方案本方案主要優點：對焦化廠現有生產沒有影響，不會因拆除現有焦爐影響焦炭的產量。本方案需要建設兩套濕熄焦，兩個鼓風冷凝工段，新1、2#焦爐的煤氣經鼓風冷凝工段進入三回收進一步凈化處理；新3、4#焦爐的煤氣經鼓風冷凝工段送到一回收進一步凈化處理。四座焦爐共用一套備煤系統即04年為1、2號焦爐修建的備煤系統；1、2號焦爐與3號和預留的4號焦爐共用原有的備煤系統。四座焦爐產出的焦炭送入新建的切焦機室和新建的篩焦樓。本方案主要缺點：對耐火材料公司的生產和未來發展產生很大的不利影響，不但要拆除耐火材料公司的高鋁車間和機修車間，還要拆除耐火材料公司的耐材倉庫及

56、煉鐵的煤粉制備系統。兩組焦爐分處兩地，備煤系統與篩焦系統通廊均較長。同其他方案比較備煤系統、篩焦系統、干熄焦附屬設施要建兩套及多建一個鼓風冷凝工段，投資因總圖方案布置的原因而增加。5.1.1.2 新1、2#爐在高鋁和新3、4#在舊3、4號焦爐位置方案本方案需要建設兩套濕熄焦，一個鼓風冷凝工段，新1、2#焦爐的煤氣經鼓風冷凝工段進入三回收進一步凈化處理；新3、4#焦爐的煤氣直接送到一回收進一步凈化處理。新1、2#焦爐與1、2號焦爐共用一套備煤系統即04年為1、2號焦爐修建的備煤系統；新3、4#焦爐與3號和預留的4號焦爐共用原有的備煤系統。新1、2#焦爐產出的焦炭送入新建的切焦機室和新建的篩焦樓。

57、新3、4#焦爐產出的焦炭出路還不明朗，有待于進一步的設計結合與研究。本方案主要優點：對耐火材料公司的生產和未來發展產生的不利影響降到最低，與前一方案比較因減少煤焦通廊長度和少建一套鼓冷投資明顯有所下降。本方案主要缺點：要拆除正在生產的4號焦爐，減少焦炭的產量，還要拆除現有的篩焦樓和部分生活福利設施。新3、4#焦爐產出的焦炭出路還不明。兩組焦爐分處兩地，干熄焦附屬設施要建兩套，生產管理人員將要增加。綜上所述，方案1的總圖確定為：新1、2#焦爐在高鋁和新3、4#焦爐在耐材庫方案。方案1主要技術經濟指標表序號項目名稱單位數量備注1工程用地面積m21490002廠內道路道路長度7.0m寬m04.5m寬

58、m2850回車場面積m218003土石方工程量合計m3142000挖方m322000填方m31200004綠化用地率%155綠化用地面積m2223505.2 方案2（270 孔7.63m焦爐）5.2.1 工程位置及概況武鋼焦化廠新1、2#焦爐（270孔7.63m）工程由業主確定在武鋼耐火廠高鋁車間和機修車間現址上建設。新1、2#焦爐工程場地東北方向為武鋼耐火廠鎂磚車間及堆磚庫，東南方向隔耐火南路與耐火廠食堂和辦公樓為鄰，西南方向隔耐火西路與焦化廠的焦油庫相對，西北方向為焦化廠貯煤廠。上述場地自然地面標高在36.14m36.73m之間，場地內有部分鐵路線和耐火廠高鋁車間、機修車間、研究室等部分廠

59、房和辦公樓、綠化地等需要拆除。場地均可滿足建廠條件對工程及水文地質的要求。場地可利用面積約為1200002。焦化廠現已具備比較完整的鐵路、道路運輸設施，可滿足本工程改擴建的需要。全年主導風向為東北風。5.2.2 總平面布置該工程的總平面是以建設一座270 孔7.63m焦爐為主體進行配套布置，并預留了與之配套的干熄焦裝置及其附屬設施的場地。5.2.3 工程組成主要生產設施：270 孔7.63m焦爐、鼓風冷凝工段（220萬t/a規模）、硫銨工段及終冷洗苯工段（110萬t/a規模）、粗苯蒸餾工段（330萬t/a規模的）、備煤系統、焦臺、切焦機室、篩焦樓以及與備煤、篩運焦系統配套的轉運站和通廊等。預留

60、了共用一個提升機的兩座干熄焦爐及附屬設施的位置。主要輔助生產設施：篩焦變電所、10kv配電所、空氣壓縮機室及變電所、制冷站、循環水系統、中控室、裝煤出焦除塵地面站等。生活福利設施：綜合辦公樓等。5.2.4 總平面布置本工程主體2X70 7.63焦爐布置在耐火廠高鋁車間處，將鼓風冷凝工段布置在焦爐西北側，硫銨工段布置在鼓風冷凝工段的西側，將終冷洗苯工段和粗苯蒸餾工段成組布置在硫銨工段的南側，將焦臺、裝煤出焦除塵地面站等均布置在焦爐的西南側，粉焦沉淀池布置在10焦爐端臺處，將兩套干熄焦裝置及附屬設施預留在9焦爐的西北端臺處，兩套干熄焦裝置位于熄焦車軌道的兩側。將綜合辦公樓布置在新干熄焦設施的西南側

61、空地上。本工程新設計的篩焦樓具有220萬t/a處理能力，分級后的成品焦有2個物流方向，可用皮帶經3篩焦樓送往新高爐，二可裝火車外運。本工程新設計的備煤系統與1、2焦爐備煤系統共用配煤室、粉碎機室，焦煤用皮帶機從B307轉運站接出經數個新建轉運站從焦側送入新1、2爐煤塔。本工程總平面設計布置緊湊，物流短捷，盡可能利用了現有設施，達到了最大限度地節省投資的目的。本工程用地面積約116600m2。 詳見總平面圖。5.2.5 豎向布置在滿足生產工藝和廠內外運輸合理的前提下，考慮到與現有廠區地形相協調，同時鑒于現有場地地勢平坦，本工程豎向設計采用水平型平坡式布置，平土標高為36.50m。場地土方工程總量

62、為22000m3，其中，挖方為18000m3，填方為4000m3。為了與鐵路和3篩焦系統協調，新建4篩焦樓處的平土標高為36.00m。新建鼓冷工段、循環水、制冷站、硫銨工段、10kv配電所及空壓站處的平土標高為34.50m。5.2.6 場地排雨水（1）場地雨水排除方式及方向結合廠區地形、道路布置形式、節約用地以及廠區環境要求，廠區雨水排水采用暗管排水方式，即場地雨水涇流至路邊雨水口內，匯總進入現有排水管道排出廠外。5.2.7 工廠運輸因本工程投產而增加原料與產品的運量如下：新增煉焦用煤321萬t/a（含水10）、干全焦220萬t/a、焦油10.1萬t/a、輕苯2.6萬t/a，均納入武鋼焦化廠現

63、有的生產運輸體系中，現有運輸設備明顯不足，考慮即將投產1#與2#焦爐產能的增加以及焦化廠即將設計的焦油精制工程對焦油的消耗，新增加粘油罐車與輕油罐車各增加8輛，酸堿罐車2輛。5.2.8 道路運輸 本工程運輸物料主要是粉塵及粉焦沉淀池的粉焦等，其方式為道路運輸。按本工程需要及1與2焦爐工程配置不足的實際情況，本設計配備EQ1092F 5t載重汽車4臺，并相應配備司機4人。為生產、消防、檢修等需要，廠內道路呈環形和盡頭式兩種布置形式，在有物料裝卸處和道路盡頭處設置回車場，其面積不小于12m12m。路面結構為水泥混凝土路面，石灰穩定土基層。路面內側邊緣最小轉彎半為6。本工程新建道路總長1450m，路

64、寬均為4.5m。新設置回車場面積為1200m2。道路的日常維修和養護，由鋼鐵公司承擔，本設計不配備維修、養護人員及設備。5.2.9 綠化設計 本設計考慮在本設計范圍內進行綠化，以達到改善生產環境，減少污染，凈化空氣，美化廠容之目的，綠化的重點是道路兩側和建、構筑物周圍的零散空地等處。 綠化用地率為車間用地面積的15%。綠化面積為174902。 本設計不再配備綠化設施及人員，綠化事宜仍由焦化廠管理。5.2.10 消防本工程不自建消防站，有關消防事宜仍由武鋼公司消防站統一負責防護。5.2.11 總圖運輸主要技術經濟指標 方案2主要技術經濟指標表序號項目名稱單位數量備注1工程用地面積m2116600

65、2廠內道路道路長度7.0m寬m04.5m寬m1450回車場面積m212003土石方工程量合計m322000挖方m318000填方m340004綠化用地率%155綠化用地面積m2174905.3 結論方案2新1、2#焦爐產出的焦炭送入新建的切焦機室和新建的篩焦樓。本方案主要優點：與方案1比較減少了煤焦通廊長度和少建一套鼓冷，兩個干熄爐共用一個提升機和一組輔助設施，投資有所減少。因設施集中布置，生產管理人員相對減少。因不需拆除4號焦爐，不會影響焦化公司生產和焦炭產量。方案2主要缺點：拆除耐火材料公司的設施比方案1要稍多些。6 投資估算6.1 編 制 說 明本工程設計規模為年產焦炭220萬噸,化產回

66、收車間冷凝鼓風工段為220萬噸,其余工段為110萬噸。工程內容：備煤車間、煉焦車間（包括煉焦系統、濕熄焦系統、除塵地面站）、篩貯焦系統、煤氣凈化車間(包括冷凝鼓風工段、硫銨工段、終冷洗苯工段、粗苯蒸餾工段) 、公輔設施（包括循環水系統、溴化鋰制冷站、中央變電所、車間變電所等）以及綜合樓等生活福利設施。針對上述內容分兩個方案進行投資估算。兩個方案的主要區別為：方案1煉焦系統為455孔JN60型焦爐、2套110萬t/a冷凝鼓風工段，方案2煉焦系統為270孔7.63m 型焦爐、1套220萬t/a冷凝鼓風工段。方案2考慮分期建設,一期工程先建170孔7.63m 型焦爐、煤氣凈化車間 、公輔設施以及綜合

67、樓等生活福利設施。6.2 采用資料 a)設備價格及材料價格采用現價， 設備運雜費按照設備費的 6計??； b)建筑安裝工程參照同類工程概算指標并調整到2004年市場價格水平。 c)工程中部分設備引進,預計使用外匯: 270孔7.63m 型焦爐3446.09萬歐元; 170孔7.63m 型焦爐2634.50萬歐元。外匯比價為1歐元=11.11元人民幣。 d)國內部分其他費用按工程費的10計取,引進工程國內其他費按0.5%計取。 e) 基本預備費: 國內部分按10%，引進部分按5%計取。 f）價差預備費: 國內部分，根據國家發展計劃委員會計投資19991340號文件規定,現階段國內物價上漲指數按零值

68、計算，引進部分按3%計算。6.3 工程投資本工程方案1: 工程總投資為97080.71萬元。方案2 : 工程總投資為128029.59萬元(含3446.09萬歐)。其中前期工程總投資為94081.68萬元，(含2634.50萬歐元)。詳細費用見工程投資組成表、估算匯總表及引進設備外匯計算表。（4*55孔）投資組成表名 稱投資（萬元）比例（%）固定資產投資95893.71100.00其中建筑工程31879.0033.25安裝工程10931.0011.40設備購置36441.0038.00其他費7925.108.26預備費8717.619.09拆除費1187.00總計97080.71（2*70孔）

69、投資組成表名 稱投資（萬元）比例（%）固定資產投資127162.58100.00其中建筑工程29202.0022.96安裝工程10163.007.99設備購置52393.0041.21其他費24488.8719.26預備費10915.728.58拆除費867.00總計128029.59（1*70孔）投資組成表名 稱投資（萬元）比例（%）固定資產投資93205.68100.00其中建筑工程19247.0020.65安裝工程8147.008.74設備購置35445.0038.03其他費22386.1824.02預備費7980.58.56拆除費876.00總計94081.686.4 有關說明本投資估

70、算中不包括地基處理費、界區外配套工程費用。6.5 投資分析 投 資 分 析 表工程和費用名稱方案1(4*55孔)方案2(2*70孔)投資萬元比例（%）投資萬元比例（%）固定資產投資95893.71100.00127162.58100.00其 中建筑工程費31879.0033.2529202.0022.96安裝工程費10931.0011.4010163.007.99設備購置費36441.0038.0052393.0041.21其他費用7925.108.2624488.8719.26預備費8717.619.0910915.728.58拆除費1187.00867.00總計97080.71128029

71、.59（4*55孔）估算匯總表編號工程和費用名稱概算價值萬元合計建筑工程安裝工程設備其他1工程費1.1備煤車間612.00116.00302.001030.00小計612.00116.00302.001030.001.2煉焦制氣車間煉焦系統23670.004500.0020018.0048188.00熄焦系統920.00172.001350.002442.00焦處理系統2070.00430.001392.003892.00除塵地面站555.00612.001880.003047.00小計27215.005714.0024640.0057569.001.3煤氣凈化車間冷凝鼓風工段600.0082

72、0.003211.004631.00硫銨工段411.00379.001206.001996.00終冷洗苯63.00229.00649.00941.00粗苯蒸餾工段128.00408.001581.002117.00小計1202.001836.006647.009685.001.4公輔設施車間變電所155.0015.00285.00455.0010kv總配電所(含中控室)220.00187.001243.001650.00壓縮空氣站100.00110.00300.00510.00溴化鋰制冷站143.00152.001229.001524.00循環水系統510.00225.00908.001643

73、.00綜合辦公樓288.0012.0019.00319.00小計1416.00701.003984.006101.001.5總圖,外線,電信總圖運輸334.00368.00702.00外線1100.002329.00120.003549.00電信235.00380.00615.00小計1434.002564.00868.004866.00工程費合計31879.0010931.0036441.0079251.002其他費用7925.107925.10其他費用小計7925.107925.103預備費8717.618717.61合計16642.7116642.714拆除費4.1高鋁車間位置837.0

74、0837.004.26原3#4#焦爐位置350.00350.00合計1187.001187.00共計31879.0010931.0036441.0017829.7197080.71 (2*70孔）估算匯總表編號工程費用和名稱概算價值萬元合計建筑工程安裝工程設備其他1工程費1.1備煤車間340.0067.00173.00580.00小計340.0067.00173.00580.001.2煉焦制氣車間煉焦系統22000.004486.0037663.0064149.00熄焦系統760.00155.001549.002464.00焦處理系統2090.00215.00620.002925.00除塵地面

75、站276.00306.00938.001520.00小計25126.005162.0040770.0071058.001.3煤氣凈化車間冷凝鼓風工段600.00820.003211.004631.00硫銨工段411.00379.001206.001996.00終冷洗苯63.00229.00649.00941.00粗苯蒸餾工段128.00408.001581.002117.00小計1202.001836.006647.009685.001.4公輔設施車間變電所155.0015.00285.00455.0010kv總配電所(含中控室)220.00187.001243.001650.00壓縮空氣站1

76、00.00110.00300.00510.00溴化鋰制冷站143.00152.001229.001524.00循環水系統510.00225.00908.001643.00綜合辦公樓239.008.0012.00259.00小計1367.00697.003977.006041.001.5總圖,外線,電信總圖運輸167.00368.00535.00外線1000.002188.00118.003306.00電信213.00340.00553.00小計1167.002401.00826.004394.00工程費合計29202.0010163.0052393.0091758.002其他費用2.1國內其他

77、費用7345.167345.162.27.63M焦爐技術支持費17052.1817052.182.3引進工程國內其他費91.5391.53其他費用小計24488.8724488.873.1國內工程預備費8079.718079.713.2國外工程基本預備費1772.511772.513.3國外工程價差預備費1063.501063.50小計10915.7210915.724拆除費867.00867.00小計867.00867.00合計36271.5936271.59共計29202.0010163.0052393.0036271.59128029.59(1*70孔）估算匯總表編號工程和費用名稱概算價

78、值萬元合計建筑工程安裝工程設備其他1工程費1.1備煤車間340.0067.00173.00580.00小計340.0067.00173.00580.001.2煉焦制氣車間煉焦系統12100.002470.0020715.0035285.00熄焦系統705.00155.001549.002409.00焦處理系統2090.00215.00620.002925.00除塵地面站276.00306.00938.001520.00小計15171.003146.0023822.0042139.001.3煤氣凈化車間冷凝鼓風工段600.00820.003211.004631.00硫銨工段411.00379.0

79、01206.001996.00終冷洗苯63.00229.00649.00941.00粗苯蒸餾工段128.00408.001581.002117.00小計1202.001836.006647.009685.001.4公輔設施車間變電所155.0015.00285.00455.0010kv總配電所(含中控室)220.00187.001243.001650.00壓縮空氣站100.00110.00300.00510.00溴化鋰制冷站143.00152.001229.001524.00循環水系統510.00225.00908.001643.00綜合辦公樓239.008.0012.00259.00小計13

80、67.00697.003977.006041.001.5總圖,外線,電信總圖運輸167.00368.00535.00外線1000.002188.00118.003306.00電信213.00340.00553.00小計1167.002401.00826.004394.00工程費合計19247.008147.0035445.0062839.002其他費用2.1國內其他費5284.005284.002.27.63M焦爐技術支持費17052.1817052.182.3引進工程國內其他費50.0050.00其他費用小計22386.1822386.183預備費3.1國內工程預備費5812.405812.

81、403.2國外工程基本預備費1355.061355.063.3國外工程價差預備費813.04813.04小計7980.507980.504拆除費876.00876.00小計876.00876.00合計31242.6831242.68共計19247.008147.0035445.0031242.6894081.687 經營成本4*55孔6m焦爐(方案1)序 號項 目 名 稱單位單價(含稅)數量金 額(萬元)1經營成本216985 1.1原材料190978 煉焦用洗精煤(干)元/t655.42890800189463 硫酸(93%)元/t46020048922 洗油元/t20512891593 1

82、.2動力消耗21087 生產用水元/103m311303839434 電元/kWh480986234734 蒸汽元/t74.185425504025 高爐煤氣元/103m335.61823156.086490 氮氣元/103m3210.66176130 焦爐煤氣元/103m3384.31137226.85274 1.3生產工人工資元/人.年310004601426 1.4制造費用2639 其他費用2639 1.5管理費用856 其他費用856 焦炭分攤經營成本136701 焦炭分攤單位經營成本(元/t焦)630 2*70孔7.63m焦爐(方案2)序 號項 目 名 稱單位單價(含稅)數量金 額(

83、萬元)1經營成本213850 1.1原材料189758 煉焦用洗精煤(干)元/t655.42872185188243 硫酸(93%)元/t46020048922 洗油元/t20512891593 1.2動力消耗19097 生產用水元/103m311303661.68414 電元/kWh480649303117 蒸汽元/t74.185425504025 高爐煤氣元/103m335.61768613.256296 氮氣元/103m3210.66176130 焦爐煤氣元/103m3384.31133121.435116 1.3生產工人工資元/人.年310003861197 1.4制造費用3080 其

84、他費用3080 1.5管理費用718 其他費用718 焦炭分攤經營成本134726 焦炭分攤單位經營成本(元/t焦)621 220萬噸焦化工程技術經濟對比項目名稱方案一（4*55孔6.0m焦爐）方案二（2*70孔7.63m焦爐）噸焦固定資產投資442元/噸焦586元/噸焦年產焦炭217萬噸217萬噸年經營成本216986萬元213850萬元年焦炭分攤經營成本136701萬元134726萬元年焦炭分攤單位經營成本630元/噸621元/噸8 工程進度表7.63m焦爐工程進度200520062007123456789101112123456789101112123456789101112初步設計審批外方合同基本設計及審查詳細設計土建設備采購及供貨耐材供貨焦爐砌筑設備安裝管道安裝儀表安裝烘爐開工達產達標正常生產注：假定于2005年1月1日武鋼確定上7.63m焦爐。