1、杭州市三里亭R2129地塊拆遷安置房工程扣件式鋼管腳手架（落地、型鋼懸挑）工程專項施工方案目 錄一、 工程概況-二、 本方案編制說明及依據-三、 施工部署-四、 腳手架的構造要求及技術措施-五、 腳手架的搭設及拆除施工工藝-六、 質量檢查與控制-七、 安全施工技術措施-八、 防雷措施-九、 文明施工要求創標化工地措施-十、 落地式扣件鋼管腳手架計算書-十一、 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書一、工程概況工程名稱：杭州三里亭單元R2129地塊拆遷安置用房工程；工程編號：HKS0889B；工程地點：杭州市江干區機場路三里亭小區內（北臨董家橋路，西靠董家苑小區，東為擬建小學，南為天成嘉園和軍事用地）建設單

2、位：有限公司；設計單位：院有限公司；勘察單位：研究院；監理單位：監理有限公司施工單位：有限公司；項目概況：本工程共有單體11幢，2#、6#、8#、10#、11#為帶底層商業服務網點高層住宅，1#、5#、7#、9#為高層住宅，3#、4#為多層住宅，居住總戶數：1173戶。建筑面積：總建筑面積125539，其中地下18889，地上106650，用地面積39500；建筑物層數及高度：1#樓18層，2、6、7、8、10#樓24層，5、9#樓25層，11#樓1218層，3、4#樓6層；住宅高度m；建筑結構形式：多層住宅為異型柱框架結構，高層為框架剪力墻結構，商鋪為鋼筋混凝土框架結構。人防等級：抗力等級為

3、常6核6級，防化等級為丙級，人防面積為4992；設計荷載55kn/。停車泊位：機動車泊位329輛，非機動車泊位2611個。二、本方案編制說明及依據2.1 主要編制依據：1 . 本工程施工圖紙及施工組織總設計。2.建筑施工腳手架實用手冊。3.建筑施工手冊 （第四版）。4.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20015.建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-916.建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-997、建筑結構靜力計算手冊8、浙江省杭州市有關文明施工、安全生產的規定9、公司的有關要求。2.2 編制說明：本工程腳手架編制計算說明書時采用的是pkpm安全設施計算軟件進行計算和安全

4、校核，對地下室頂板進行結構校核時，采用的是探索者結構工具計算軟件和pkpm結構設計軟件。三、 施工部署3.1 腳手架設計方案：本工程腳手架工程12層以下采用落地式腳手架搭設，搭設高度為33.6米，雙立桿搭設高度24米。12層以上采用型鋼懸挑腳手架，型鋼型號為18a,懸挑架搭設高度為16.8米每段，其中，本工程中25層部分單位工程共需搭設懸挑腳手架4段，每段16.8米，上部設置斜拉鋼絲繩作為安全貯備和保險措施，斜拉鋼絲繩不參與受力計算。本工程在設計腳手架工程選取上述兩個典型方案分別進行計算。3.2 架體防護設計本工程所有腳手架外掛帶有兩條黃色條紋的密目式安全網，每間隔10米設置水平安全平網作為墜

5、落防護保護措施，沒間隔四層采用滿鋪毛竹片作為防墜落加強措施，施工層滿鋪毛竹片。懸挑腳手架底部滿鋪厚15mm木腳手板進行封閉，底部反扣PK板美化形象，懸挑型鋼及拉節點處均涂刷醒目的安全警戒色，外圍每懸挑層底部設置色帶作為懸挑分界醒目標志。3.3 技術創新本工程在腳手架施工作為技術創新上作以下攻關和突破，以萬向節原理，研發工具式連墻件，以腳手板、安全平網、安全立網為主要要件，研究整體安全防護措施，對架體與墻體之間的縫隙設置雙層防護，確保本工程外架施工中無1人受到傷害。四、腳手架的構造要求及技術措施4.1基礎處理 地下室頂板的處理方案：落地式架體立于地下室頂板上，立桿底部連續設置槽鋼作為受力擴散部件

6、和底座。規范設置排水溝，密目式安全全封閉至底部，連墻件從底部開始設置，確保本工程腳手架工程高于本地區同行水平。施工前對結構頂板進行受力校核，不滿足承載力要求的在地下室頂部加設帶頂托的剛性支撐。立桿落于非地下室頂板部位的處理方案：外墻一周基槽土方分層回填夯實整平，上面60cm厚填塘渣進行基礎加固表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100。腳手架立桿下設置1.5X0.25m松木墊板，其厚度不小于50，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50處設一淺排水溝。4.2 主要構造措施 外立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰

7、立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50；各接頭中心距主節點的距離不大于60。 大橫桿置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50，各接頭距立柱的距離不大于50。 每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在立桿上，小橫桿間距應與立桿柱距相同，小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15，且長度不大于25。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置

8、。4.2.4縱、橫向掃地桿 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。 本腳手架采用剪刀撐的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每5步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。

9、由底至頂層呈“X”字型、在外排立柱之間上下連續布置。 腳手板采用腳手片, 寬100、長度不少于1.5m的腳手片, 腳手板設置在4根大橫桿上，四角應用18#鉛絲對腳手片雙股綁扎牢固，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手腳手片，以上每隔四層滿鋪一層腳手片。 連墻件采用剛性連接，垂直間距為 m設置、水平間距為4.5m。連墻桿采用定型工具式連墻件與建筑結構進行連接，滿足強度、剛度、穩定性要求。布置間距：水平方向各隔3跨立桿（4.5米），垂直方向每層設一連墻桿，上下層錯開設置，轉角處兩邊加密，不得大于1米，封頂架拉結點加密20%，在施工中除非因妨礙其他工序操作，需要拆除個別連墻桿時，必須經項目部有關責任

10、人同意，并采取有效的加固措施，經檢查確實牢固可靠后，方可拆除。任何人不得擅自拆除連墻桿。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10。6.0m的規格，用鐵絲綁扎在大橫桿上。每層腳手架外立桿于1.2m和0.6m處設兩道防護欄桿。腳手架出入口的構造，腳手架出入口搭設根據規范（JGJ130-2001）6.5.1條第（2）點門洞B型構造搭設，間距500。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設

11、兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。五、腳手架的搭設及拆除施工工藝5.1 落地式鋼管腳手架搭設施工工藝場地平整、夯實砼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網5.1.2定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹

12、片點出立桿標記；墊板、應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。5.1.3在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。 雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。5.2 腳手架的拆除施工工藝 拆架程序應遵守由上而下、先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（

13、一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。 不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。 拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。六、質量檢查與控制6.1 構配件

14、允許偏差序號項目允許偏差（）檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48壁厚3.5游標卡尺2立桿鋼管彎曲3ml4m3ml4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l306.2 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201-32005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）1201-320050106.3 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢查方法符合下表的規定。項次技術要求允許偏差檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降- 102立

15、桿垂直度最后驗收垂直度100用經緯儀或吊線和卷尺腳手架允許偏差腳手架允許偏差的高度（m）H=27H=1020H=2040H=3060H=4080 H=50100中間擋次用插入法3間距步距20鋼板尺縱距50橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排架橫向水平桿高差外伸360mm-50鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔扣件的高差500mm立桿上的對接扣件至主節點的距離h/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離1/3扣件螺栓擰緊扭力矩4065N*m扭力扳手7剪力撐斜桿與地面的傾角4560角尺七、安全施工技術措施

16、7.1.1扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度，對接扣件安裝時其開口應向內向上，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。7.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。7.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。7.1.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。7.1.4鋼管和扣件必須按規定送于有相應資質的部門檢測合格后方能使用。7.2.1腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不

17、沉陷，基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。7.2.2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。7.2.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。7.2.4腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。7.2.5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。7.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，符合要求后掛合

18、格牌使用。7.3.1結構外腳手架每搭設一層，搭設完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。7.3.1嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/，確保較大安全儲備。7.3.2結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。7.3.3各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。7.3.4定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7.4 腳手架拆除的安全技術措施7.4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出

19、作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。7.4.2架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。7.4.3拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。7.4.4拆除時要統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7.4.6拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。7.4.7所

20、有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。7.4.8拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、防雷措施 8.1 防雷措施 采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。 避雷針每幢樓設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。8.2 防雷接地 接地線采用404（）的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體，接地線的連接應保證接觸牢靠，

21、與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。 接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度，焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。 九、文明施工及創標化措施9.1 根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求按如下規定進行

22、施工：9.1.1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等。9.1.2進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。9.1.3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。9.1.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。9.1.5上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。9.1.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意

23、拆改。9.1.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。9.1.8不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9.1.9不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9.1.10在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。9.1.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備防護，防止火星和切割物濺落。9.1.12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問

24、題要及時解決。9.1.13要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。9.1.14施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。9.1.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9.1.16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領、退料手續。9.1.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。9.1.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理，應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。9.1.19六級以上大風

25、、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業，在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。92創標化工地措施9.2.1 嚴格按經審批的專項施工方案和有關規程搭設。9.2.2所有鋼管經清理除銹后涂刷油漆更新，剪刀撐及底排立桿涂上均勻尺寸一致的黑黃相間油漆。9.2.3外封閉全部采用新購的草綠式密目安全網，網間在防護欄桿部位設置兩道黃色的橫線，掛設于架體內側，吊掛平整，平常并保持整潔。9.2.4不得在外架上放置鋼筋、摸板、磚頭及鋼管等建筑材料。9.2.5外架基礎表面及排水溝，做好經常性的清理垃圾和建筑雜物，保持清潔及排水暢通。9.2.6在外架顯眼及重要

26、部位，掛設安全生產、文明施工、環境保護之類的標語及安全警示牌，以活躍安全、文明施工的氣氛。9.2.7 懸挑腳手架底部反扣pk板，封閉嚴密。墻體與架體之間的縫隙采用pk板進行嚴密封閉。9.2.8 本工程全面使用安全平面，架體內部每隔10米設置加掛水平安全防護平網，作為安全保障措施。9.2.9 本工程腳手架外側設置分層色帶，色帶采用黃黑成品色帶標識，腳手架連墻件部位設置醒目驗收標志。十、落地式扣件鋼管腳手架計算書10.1 主要參數及計算依據鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為米，米以下采用雙管立桿，米以上采用單管立桿

27、。搭設尺寸為：立桿的縱距米，立桿的橫距米，立桿的步距米。采用的鋼管類型為48，連墻件采用2步3跨，豎向間距米，水平間距米。施工均布荷載為，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。10.2 大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。10.2.1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 腳手板的荷載標準值 活荷載標準值 靜荷載的計算值 活荷載的計算值 q2=1.4 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)10.2.2 抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁

28、均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為0.735) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為0.735) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! .3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值 活荷載標準值 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度0.525)1500.04/(100105 大橫桿的最大撓度小于與10mm,滿足要求!10.3 小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小

29、橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 腳手板的荷載標準值 活荷載標準值787kN 荷載的計算值 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 0.038) 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度1050.004/(384105 集中荷載標準值 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=191050.03/(38

30、4105 最大撓度和 V=V1+V2= 小橫桿的最大撓度小于與10mm,滿足要求!: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；10.4.1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1 腳手板的荷載標準值 活荷載標準值 荷載的計算值 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取。10.4 .2腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載

31、、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為4 (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本工程采用鋼管欄桿，標準值為 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)； 經計算得到，靜荷載標準值。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值2 10.4.3 風荷載的計算 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表

32、的規定采用： Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用： Us 風荷載體型系數： 經計算得到，風荷載標準值。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩:10.5.1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，； i 計算立桿

33、的截面回轉半徑，； k 計算長度附加系數，取； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，； A 立桿凈截面面積，； W 立桿凈截面模量(抵抗矩； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 ； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!10.5.2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，； i 計算立桿的截面回轉半徑，； k 計算長度附加系數

34、，取； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，； L0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，； A 立桿凈截面面積，； W 立桿凈截面模量(抵抗矩； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 ； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!10.6 最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸

35、向力，； NQ 活荷載標準值，； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，； NQ 活荷載標準值，； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度米。10.7 連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按

36、照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載基本風壓標準值，； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)； 經計算得到，連墻件軸向力計算值 本工程因雙扣件連墻件也不能滿足最大風壓下最大軸向承載力要求，擬自行研發工具式連墻件組織施工，確保其軸向承載力滿足15.62kN。10.8 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；

37、 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)； 本工程部分腳手架立桿設置于地下室頂板結構上，頂板結構設計荷載為55kn/，上部結構傳遞下來的結構豎向軸向力為10.87kn，只需提供0.3平方的擴展面積就能滿足要求，因此基礎底部設置槽鋼帶作為立桿基礎即刻，在混凝土結構強度不滿足要求時，底部加設鋼管頂托支撐作為加強措施。 無結構頂板部分，三合土分層夯實后，澆筑厚100mm砼墊層，設置鑄鐵立桿底座，規范設置排水溝。 十一、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書11.1 設計參數及說明 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為米

38、，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距米，立桿的橫距米，立桿的步距米。采用的鋼管類型為48，連墻件采用2步3跨，豎向間距米，水平間距米。施工均布荷載為，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用18a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度米，建筑物內錨固段長度米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構進行設計計算。斜拉鋼絲繩僅僅作為安全貯備保險措施，不參與受力計算，上部布置斜拉鋼絲繩直徑為21.5，在懸挑腳手架懸挑層的上層結構上設置拉環，按立桿間距進行設置。下步綁扎于懸挑梁的外部，綁扎部位設置抗滑移點和抗鋼絲繩剪切保護橡膠軟墊。 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大

39、橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 腳手板的荷載標準值 活荷載標準值 靜荷載的計算值 活荷載的計算值 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)11.2.2 .抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為1.470)2 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為1.470)2 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： 1062 大橫桿的計算強度小于2,滿足要求! 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載

40、標準值 活荷載標準值 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度1.050)4/(100105 大橫桿的最大撓度小于與10mm,滿足要求!12.3 小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。12.3.1 荷載值計算 大橫桿的自重標準值1. 腳手板的荷載標準值 活荷載標準值 荷載的計算值 小橫桿計算簡圖12.3.2 .抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 0.038)2 1062 小橫桿的計算強

41、度小于2,滿足要求! 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度4/(384105 集中荷載標準值 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度(32-42/9)/(72105 最大撓度和 小橫桿的最大撓度小于與10mm,滿足要求!12.4 扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算 橫桿的自重標準值 腳手板的荷載標準值

42、活荷載標準值 荷載的計算值 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取；12.5 腳手架荷載標準值12.5.1 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為4 (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)； 經計算得到，

43、靜荷載標準值。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值212.5.2 風荷載的計算 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用： Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用： Us 風荷載體型系數： 經計算得到，風荷載標準值2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 經過計算得到，底部立桿的最大軸

44、向壓力 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩012.6 立桿的穩定性計算 1 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，； i 計算立桿的截面回轉半徑，； k 計算長度附加系數，取； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，； A 立桿凈截面面積，2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的

45、結果查表得到； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 92； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!16.6.2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，； i 計算立桿的截面回轉半徑，； k 計算長度附加系數，取； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，； A 立桿凈截面面積，2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩

46、，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!12.7 連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載基本風壓標準值，2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)； 經計算得到，連墻件軸向力計算值 連墻件軸向力設計值 Nf = Af連墻件軸向力計算值 Nl = 15.4kN 本工程

47、因雙扣件連墻件也不能滿足最大風壓下最大軸向承載力要求，擬自行研發工具式連墻件組織施工，確保其軸向承載力滿足15.62kN。12.8 懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 2500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撐梁的截面慣性矩4，截面模量(抵抗矩3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 水平鋼梁自重強度計算荷載

48、 代入公式，經過計算得到 支座反力 支座反力 最大彎矩 抗彎計算強度1062 水平支撐梁的抗彎計算強度小于2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 水平鋼梁自重計算荷載 最大撓度 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 水平支撐梁的最大撓度大于5500.0/400,滿足要求!12.9 懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=570 由于b大于，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值 經過計算得到強度

49、； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!12.10 錨固段與樓板連接的計算12.10.1水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.771kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=11771502)1/2=13mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。12.10.2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于20。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取2； 經過計算得到公式右邊等于 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!