1、 地下室模板專項施工方案一、 編制依據1、施工合同2、施工圖紙3、主要法規4、主要規程、規范混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002、高層建筑混凝土結構技術規程JGJ32002、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/10352006。5、主要標準建筑工程施工質量驗收統一標準GB5030020016、建筑施工手冊第五版7、公司文件和其它資料二、工程概況某工程二期一批多層住宅樓28#、29#、30#、31#、32#樓和3#地下車庫工程，位于某市經濟開發區，南臨*國道，西靠*街，東側是*街，北側是*路，由*建筑設計院有限公司

2、設計，*勘察研究院有限公司勘察，*監理有限公司監理，*質監站質監，總建筑面積為16751.1平方米，框架結構五層，半地下室，3#車庫為地下一層。地下室梁規格主要有：300400、300500、300600、300700、3001200、400500、400650、400700、400900、4001400，半地下室梁規格主要有：200350、200400、200450、200500、200600、200650、200820。地下室板厚200，層高3.55米，半地下室板厚為110mm、150，層高3.25米。三、支模材料的選用本工程采用以下支模材料：膠合板（厚度15mm）：用于梁模板、柱模板等。

3、竹膠板（厚度12mm）：用于平板、剪力墻等。松木方料采用主楞（6080）、次楞（4060）。鋼管（直管48 mm，厚3.2mm）：搭設支模架。扣件：用于支模鋼管架體的連結與緊固。材質要有足夠的剛度和穩定性。鋼管和扣件必須具備三證，并經現場抽查復試合格后，方可使用。四、施工方案1、模板要求、梁200250mm寬的梁梁底模為膠合板加4060mm方楞兩根。300mm寬的梁的梁底模為膠合板加4060mm方楞三根，400mm寬以上的梁梁底模為膠合板加4060mm方楞四根且間距不超過150mm。梁側模的4060mm方楞縱向水平設置，間距也為250mm。300500mm高的梁梁底6080mm大方楞的間距為3

4、00mm，6001400mm高的梁梁底6080mm大方楞的間距為250mm。、柱柱角采用錯縫封合，方楞間距為180mm,鋼管柱箍間距為400mm。柱截面600mm以上增加兩根M12對拉螺栓。方楞搭接以鋼管為界，伸出150mm。方楞采用6080mm方楞，柱箍合并根數2根。、樓面平板樓面模板采用竹膠面板，厚度為12mm；板底支撐采用6080mm大方楞，間距為300mm。、剪力墻剪力墻內楞采用6080mm松木方檔，間距200mm；外楞采用f4.83.2鋼管，間距400mm；對拉螺栓采用M12止水螺栓，間距400mm。（本工程外圍剪力墻均按此做法施工）。 5cm5cm 3厚圓止水環并與螺桿滿焊嚴密 1

5、8厚墊木250 構件截面尺寸 250M12圓鋼止水螺桿示意圖2、支撐架搭設、本工程采用滿堂模板支架, 平板縱橫間距均為1000mm。、梁斷面尺寸300700mm的搭設尺寸為立桿沿梁跨度方向間距1.00m；立桿步距1.50m；板底承重立桿橫向間距或排距1.10m；梁兩側立桿間距1.10m；梁底增加承重立桿根數:1，穿梁螺栓直徑(mm)：M10；間距(mm)：500。、梁斷面尺寸3001200mm的搭設尺寸為立桿沿梁跨度方向間距1.00m；立桿步距1.50m；板底承重立桿橫向間距或排距1.10m；梁兩側立桿間距1.10m；梁底增加承重立桿根數:1，穿梁螺栓直徑(mm)：M10；間距(mm)：500

6、。、梁斷面尺寸400700mm的搭設尺寸為立桿沿梁跨度方向間距0.9m；立桿步距1.50m；板底承重立桿橫向間距或排距1.10m；梁兩側立桿間距1.10m；梁底增加承重立桿根數:1，穿梁螺栓直徑(mm)：M10；間距(mm)：500。、梁斷面尺寸4001400mm的搭設尺寸為立桿沿梁跨度方向間距0.6m；立桿步距1.50m；板底承重立桿橫向間距或排距1.10m；梁兩側立桿間距0.9m；梁底增加承重立桿根數:1，穿梁螺栓直徑(mm)：M10；間距(mm)：500。、梁斷面尺寸200650mm的搭設尺寸為立桿沿梁跨度方向間距1.00m；立桿步距1.50m；板底承重立桿橫向間距或排距1.10m；梁兩

7、側立桿間距1.00m；穿梁螺栓直徑(mm)：M10；間距(mm)：500。、梁斷面尺寸200820mm的搭設尺寸為立桿沿梁跨度方向間距1.00m；立桿步距1.50m；板底承重立桿橫向間距或排距(m):1.10；梁兩側立桿間距(m):1.00。穿梁螺栓直徑(mm)：M10；間距(mm)：500。、頂步橫桿下加雙扣件進行加固，步高不大于1500mm。每根立桿底部設置墊板，且必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿用直角扣件固定在掃地桿下方的立桿上，各層各步立桿如需連接,接頭必須用對接扣件連接且應交錯布置，相鄰的不應設在同步，同步內隔一根立桿的兩個接頭在高度上應錯開500mm以上，接頭中心至主節點的距離不大

8、于步距的1/3。搭接只能在頂層頂步上使用, 搭接長度不小于1m,應采用3個旋轉扣件固定,且搭接鋼管底加直角扣件.端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm.滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續設置.剪刀撐斜桿傾角在450600，跨越立桿的根數不多于5根，剪刀撐的連接扣件中心至主節點的距離不大于150mm。嚴禁4.8與5.1的鋼管混合使用。五、模板的拆除1、在混凝土強度達到1.2Mpa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻，在同條件養護試件混凝土強度達到1.0MPa后，脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或

9、用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理模板及襯模上的殘渣，刷好隔離劑且每次進行全面檢查和維修做好模板檢驗批質量驗收記錄，保證使用質量。2 、門洞口模板拆除應先松開洞口模板四角方木，撬棍從側邊撬動脫模，所有洞口寬1m時拆模后立即用鋼管加頂托回撐牢。3、樓板模板拆除參考每層每段樓板混凝土同條件試件抗壓強度報告，跨度均在2m以下，強度達到50既可拆除，跨度大于8m的頂板當混凝土強度達到100強度后方可拆除外，其余樓板、梁模板在混凝土強度達到設計強度對75強度后方可拆除。拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落人或物造成質量或安全事故。拆下的模板，排架鋼管全部由人工翻到流水作業區段的下一流水施工段的結構層使用

10、，在重新使用前應對模板進行整修，涂刷脫模劑，拆下的構件、配件等應分規格集中堆放。4、模板拆除，側模的拆除應經項目技術負責人同意，收到拆模通知書后進行，并應保證表面及棱角不受損壞時方可拆模。底模拆除要符合規范要求，當梁跨度8米，要達到設計強度75%，梁跨度8米或懸挑梁，要達到設計強度的100%，板模要待樓板混凝土強度達到75%后方可拆模，混凝土強度以拆模試塊試壓后強度為判斷依據，拆梁板混凝土時，上層梁板混凝土必須已澆搗完畢，拆模時必須遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。5、拆模前班組應履行安全技術交底，不可硬撬硬砸，拆下的模板應堆放整齊，已松動的模板不可懸在空中，以免傷人。在拆

11、模過程中應設警界線，并隨拆隨清理，以免釘子扎腳。六、模板工程質量控制1、模板制作的優劣直接影響混凝土的質量，從而保證垂直度，控制幾何尺寸，制作安裝偏差控制參照標準執行。2、模板安裝必須正確控制軸線位置及截面尺寸，模板拼縫要緊密，當拼縫1mm時用雙面膠帶紙粘貼.3、模板支承系統必須橫平豎直，支撐點必須牢固，扣件及螺栓必須擰緊，模板嚴格按排列圖安裝，澆搗混凝土前對模板的支撐、螺栓、柱箍、扣件等緊固件派專人進行檢查，發現問題及時整改。4、孔洞、埋件等應正確留置，建議在翻樣圖上自行編號，防止錯放、漏放，安裝要牢固，經復核無誤后方能封閉模板。5、平臺模板支撐必須嚴格按照設計圖紙要求做到上、下進出一致，施

12、工員、質檢員必須做到層層復核。6、模板拆除應根據“施工驗收規范”和設計規定的強度要求統一進行，未經有關技術部門同意，不得隨意拆模。7、模板周轉使用應經常整修，刷脫模劑，并保持表面的平整和清潔。七、模板施工的安全措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、經檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩系掛在身上或放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、安裝和拆除5米以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝和拆除，事

13、先應有切實可靠的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外和高空作業，雪、霜雨后應先清掃施工現場，曬干不滑時再進行工作。7、工人抬運模板時要互相配合，協同工作，傳遞模板，工具應用運輸工具系牢后升降不得亂拋，模板及配件應隨裝隨運，嚴禁從高處擲下。高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽桿等不得搭在門窗框和腳手架上，通道中間的斜撐、拉桿等應設在1.8M高以上。10、支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢，拆模間歇時，應將已活動的模板、扣件、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空墜落。11

14、、模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，模板拆除后將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在還在拆除的模板上，在拆除模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意拆模人員要站在門窗洞口外圍支撐，防止模板突然全部掉落傷人。13、拆模必須一次性拆除，不得留下無撐模板，拆下的模板要及時清理，堆放整齊。八、模板強度驗算 3#地下室梁斷面尺寸為300400、300500、300600、300700、3001200、400500、400650、400700、400900、4001400，半地下室梁規格主要有：200350、200400、200450、200

15、500、200600、200650、200820梁模板驗算以最大截面尺寸為驗算對象。梁段:L1。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.35；梁兩側立桿間距(m):1.10；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質

16、量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參

17、數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：200 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M10；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度60mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24

18、.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算

19、其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q

20、= q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 200mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.962002 = 1.10105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.10105 / 7.35104=1.494N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.494N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板材質的彈性模量

21、: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.962004/(38495002.81105) = 0.171 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.171mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

22、4621/6 = 24cm3；I = 4631/12 = 72cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 177mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=4.831 kN

23、；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.92104/2.40104 = 2.884 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.884 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 7.20105mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.965004/(100100007.201

24、05) = 1.291 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =1.291mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗

25、矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.318 kNm；其中，F=1/4qh=6.588，h為梁高為1.2m，a為次楞間距為200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.32106/1.28105 = 10.294 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =10.294N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=6.588kN； l-計算跨度：l=500mm；

26、 I-外楞的截面慣性矩：I=5120000mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6156588.000500.003/(10010000.0005120000.000)=0.260mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.26 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.26mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 10 mm； 穿梁螺栓有效直徑:

27、8.12 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.475 =5.795 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.795kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=8.84kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重

28、、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3001515/6 = 1.13104mm3； I = 300151515/12 = 8.44104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.301.200.90=9.91kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.300.90

29、=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.91+0.11+0.76=10.78kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1010.7840.22=0.043kNm； =0.043106/1.13104=3.834N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.834 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(2

30、4.0+1.50)1.200+0.35）0.30= 9.29KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.2852004/(10095008.44104)=0.125mm；面板的最大撓度計算值: =0.125mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.20.2=6.

31、12 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.2(21.2+0.3)/ 0.3=0.63 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.120+1.20.630=8.100 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷載設計值 q = 8.100+1.260 = 9.360 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 6.40101

32、 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=1.404 KN；方木最大應力計算值 ： =0.667106 /64000=10.42 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=31.4041000/(26080)=0.439N/mm2；方木的最大撓度：=2.936 mm；方木的允許撓度: =1.1001000/250=4.400 mm；方木最大應力計算值 10.420 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000

33、N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.439 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =2.936 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.400 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.404 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.674 kNm ；最大變形 Vmax

34、= 2.012 mm ；最大支座力 Rmax = 7.694 kN ；最大應力 = 0.674106 /(4.73103 )=142.496 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 142.496 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=2.012mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為1

35、2.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.694 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =7.694 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.35=0.519 kN； 樓板

36、的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.10-0.30)/2)1.000.35=0.378 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.10-0.30)/2)1.000.200(1.50+24.00)=5.508 kN； N =7.694+0.519+0.378+5.508=14.099 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算

37、值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=14098.986/(0.209450) = 149

38、.909 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 149.909 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！梁段:L2。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.35；梁兩側立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用

39、的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面

40、板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：250 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M10；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度60mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算

41、只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工

42、程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓

43、力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 250mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.962502 = 1.72105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.72105 / 7.35104=2.334N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.334N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度

44、(內楞間距): l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.962504/(38495002.81105) = 0.418 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.418mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度

45、60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4621/6 = 24cm3；I = 4631/12 = 72cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 177mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座

46、力:R=1.121.960.177=6.039 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.92104/2.40104 = 2.884 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.884 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 7.20105mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6

47、7721.965004/(100100007.20105) = 1.291 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =1.291mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M -

48、外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.922 kNm；其中，F=1/4qh=7.686，h為梁高為1.4m，a為次楞間距為250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.92106/1.28105 = 15.012 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =15.012N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：

49、F=7.686kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=5120000mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6157686.000500.003/(10010000.0005120000.000)=0.303mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.303 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.303mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得

50、： 穿梁螺栓的直徑: 10 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.675 =8.235 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.235kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=8.84kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土

51、時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4001515/6 = 1.50104mm3； I = 400151515/12 = 1.13105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.400.90=15.42kN/

52、m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.42+0.15+1.01=16.58kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1016.5820.252=0.104kNm； =0.104106/1.50104=6.909N/mm2；梁底模面板計算應力 =6.909 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算

53、公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.40= 14.42KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67714.422504/(10095001.13105)=0.357mm；面板的最大撓度計算值: =0.357mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自

54、重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.40.25=8.925 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.4+0.4)/ 0.4=0.7 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.28.925+1.20.700=11.550 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷載設計值 q = 11.550+1.575 = 13.125 kN/m。本工程梁底支撐采用方木

55、，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.23 KN，N2= 4.789 KN;方木最大應力計算值 ： =0.159106 /64000=2.481 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=34.7891000/(26080)=1.497N/mm2；方木的最大撓度：=0.034 mm；方木的允許撓度：= 0.9103/2/250=1.8mm

56、；方木最大應力計算值 2.481 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.497 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.034 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.800 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.23 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐

57、鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.034 kNm ；最大變形 Vmax = 0.035 mm ；最大支座力 Rmax = 0.611 kN ；最大應力 = 0.034106 /(4.73103 )=7.181 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 7.181 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.035mm小于600/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.789 KN. 支撐鋼管計算

58、簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.706 kNm ；最大變形 Vmax = 0.717 mm ；最大支座力 Rmax = 12.704 kN ；最大應力 = 0.706106 /(4.73103 )=149.226 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 149.226 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.717mm小于600/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件

59、式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=12.704 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心

60、壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.611 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.35=0.519 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.40)/2)0.600.35=0.189 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.40)/2)0.600.200(1.50+24.00)=2.754 kN； N =0.611+0.519+0.189+2.754=4.073 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i

61、= 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185

62、；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4073.337/(0.209450) = 43.31 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 43.31 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =12.704 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3.35-1.4)=0.519 kN； N =12.704+0.519=13.006 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，

63、由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5

64、 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13005.944/(0.209450) = 138.288 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 138.288 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！梁段:L3。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.82；混凝土板厚度(mm):150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(

65、m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.10；梁支撐架搭設高度H(m)：3.10；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3

66、.材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(

67、mm)：M10；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度60mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑

68、影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=1

69、8.75cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 335mm；面板的最大彎距 M= 0.12510.983352 = 1.54105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:

70、= 1.54105 / 1.88104=8.215N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.215N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 335mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52193354/(10095001.41105) = 0.442 mm；

71、面板的最大容許撓度值: = l/250 =335/250 = 1.34mm；面板的最大撓度計算值 =0.442mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.34mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4621/6 = 24cm3；I = 4631/12 = 72cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W -

72、 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.335=7.36kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.17.36500.002= 1.84105Nmm； 最大支座力:R=1.17.3570.5=4.046 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.84105/2.40104 = 7.663 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 7.663 N/mm2 小于 內楞的抗彎

73、強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.34= 6.03 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 7.20105mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6776.035004/(100100007.20105) = 0.354 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.354mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受

74、內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.046kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.89 kNm 外楞最大計算跨度: l = 370mm；經計算

75、得到，外楞的受彎應力計算值: = 8.90105/1.28105 = 6.954 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =6.954N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為1.061 mm外楞的最大容許撓度值: = 370/250=1.48mm；外楞的最大撓度計算值 =1.061mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.48mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓

76、的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.445 =5.429 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.429kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重

77、荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2001515/6 = 7.50103mm3； I = 200151515/12 = 5.63104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1

78、.50）0.200.820.90=4.52kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.200.90=0.08kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.200.90=0.50kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.52+0.08+0.50=5.10kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.105.0960.32=0.046kNm； =0.046106/7.50103=6.115N/mm2；梁底模面板計算應力 =6.115 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷

79、載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.820+0.35）0.20= 4.25KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6774.2523004/(10095005.63104)=0.436mm；面板的最大撓度計算值: =0.436mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐木方

80、的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.820.3=6.273 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.82+0.2)/ 0.2=0.966 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.273+1.20.966=8.687 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷載設計值 q = 8.687+1.890 = 10.5

81、77 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.02 KN，N2= 2.075 KN;方木最大應力計算值 ： =0.043106 /83333.33=0.514 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=32.0751000/(250100)=0.623N/mm2；方木的最大撓度：=0.003 mm；

82、方木的允許撓度：= 1103/2/250=2mm；方木最大應力計算值 0.514 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.623 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.003 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.02 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎

83、矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.007 kNm ；最大變形 Vmax = 0.017 mm ；最大支座力 Rmax = 0.073 kN ；最大應力 = 0.007106 /(5.08103 )=1.332 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 1.332 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.017mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁

84、計算；集中力P= 2.075 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.699 kNm ；最大變形 Vmax = 1.786 mm ；最大支座力 Rmax = 7.547 kN ；最大應力 = 0.699106 /(5.08103 )=137.511 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 137.511 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.786mm小于1000/150與10 mm

85、,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.547 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1

86、.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.073 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.1=0.48 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.10/2+(1.00-0.20)/2)1.000.35=0.399 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.10/2+(1.00-0.20)/2)1.000.150(1.50+24.00)=4.361 kN； N =0.073+0.48+0.399+4.361=5.313 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i

87、- 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i =

88、 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5312.859/(0.207489) = 52.487 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 52.487 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =7.547 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3.1-0.82)=0.48 kN； N =7.547+0.48=7.9 k

89、N； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo =

90、k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7900.106/(0.207489) = 78.047 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 78.047 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完

91、整的柱模板支撐體系。最底一層距地面200mm，由于采用商品砼直接泵送澆搗，沖擊力較大容易炸模故柱底部1.2m位置柱箍均加密，柱子截面600以上采用M10對拉螺栓，如下圖所示： 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.20m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料

92、:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm

93、2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 54.

94、861 kN/m2、76.800 kN/m2，取較小值54.861 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 180 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面

95、板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.400.90=23.700kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.700+1.008=24.708 kN/m；面板的最大彎距：

96、M =0.124.708180180= 8.01104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 8.01104 / 1.50104 = 5.337N/mm2；面板的最大應力計算值 =5.337N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布

97、荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.400.90=23.700kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.700+1.008=24.708 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.708180.0 = 2668.459N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力

98、(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 2668.459N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32668.459/(240015.0)=0.667N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.667N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在

99、模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 54.860.4021.94 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.13105 mm4；面板最大容許撓度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.94180.04/(1009500.01.13105) = 0.146 mm；面板的最大撓度計算值 =0.146mm 小于 面板最大容許撓度設計值

100、= 0.72mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.2m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1:

101、1.254.860.180.90=10.665kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (10.665+0.454)/1=11.119 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.111.119400.0400.0= 1.78105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.78105/6.40104 = 2.78N/mm2；

102、豎楞的最大應力計算值 =2.78N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.454kN/m； q = (10.665+0.454)/1=11.119 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.611.119400.0 = 2668.

103、459N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 2668.459N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32668.459/(260.080.0)=0.834N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.834N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.

104、撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =54.860.18 = 9.87 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 400/250 = 1.6mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6779.87400.04/(1009500.02.56106) = 0.070 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.07mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.6mm

105、，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.18 0.4/2 = 2.22 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.244 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.208 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形

106、: V = 0.047 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.21 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 38.96 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =38.96N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.047 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.047mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1

107、.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.244 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.244kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程

108、中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.18 0.4/2 = 2.22 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.244 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.208 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:

109、 V = 0.047 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.21 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 38.96 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =38.96N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.047 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.047mm 小于 柱箍最大容許

110、撓度 V=1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.244 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.244kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!板模板：一、參數信息:1.模板支架參數橫

111、向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.35；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(

112、m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):200.00；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和

113、剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.41= 7.82kN/m最大彎矩M=0.17.820.3

114、2= 0.07 kNm；面板最大應力計算值 = 70380/24000 = 2.932 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.932 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 5.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6775.353004/(100950014.4104)=0.214 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.214 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計

115、算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.2 = 1.5 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.5

116、+ 0.105)+1.40.3 = 2.346 kN/m；最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1252.34612 = 0.293 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.293106/64000 = 4.582 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.582 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6252.3461 = 1.466 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.466103/(2 6080) = 0.45

117、8 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.458 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.605 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.60510004 /(10095002560000)= 0.344 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.344 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下

118、的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.932 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.987 kNm ；最大變形 Vmax = 2.524 mm ；最大支座力 Qmax = 10.665 kN ；最大應力 = 987157.7/5080 = 194.322 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 194.322 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.524mm 小

119、于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 10.665 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載標準值(軸力)

120、:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.35 = 0.432 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.782 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.139 kN；七、立桿的穩定性計算:立

121、桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.139 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算： l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a

122、 = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=11138.982/(0.53489) = 42.979 N/mm2；立桿穩定性計算 = 42.979 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！ 墻模板一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):400；主楞(外龍骨)間距(mm):400；穿墻螺栓豎向間距(m

123、m):400；對拉螺栓直徑(mm):M12止水螺栓；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.

124、00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖 5cm5cm 3厚圓止水環并與螺桿滿焊嚴密 18厚墊木250 構件截面尺寸 250止水螺桿示意圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加

125、劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨

126、連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.400.90=21.021kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =21.021+1.008=22.029 kN/m；面板的最大彎距：M =0.122.029200.0200.0= 8.81104N.mm；按以下公式進行面

127、板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 8.81104 / 1.50104 = 5.874N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5.874N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞

128、間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.400.90=21.021kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =21.021+1.008=22.029 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.622.029200.0 = 2643.443N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2643.443N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度

129、(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32643.443/(240015.0)=0.661N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.661N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.4 = 19.46N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l

130、= 200mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67719.462004/(10095001.13105) = 0.197 mm；面板的最大撓度計算值: =0.197mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

131、 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(10.510+0.504)/2=5.507 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.15.507

132、400.0400.0= 8.81104N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.17104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 8.81104/4.17104 = 2.115 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.115 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:

133、 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(10.510+0.504)/2=5.507 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.65.507400.0 = 1321.721N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 1321.721N； b

134、-內楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =31321.721/(2100.050.0)=0.397N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.397N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48

135、.660.20/2=4.87 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =400.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.04106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6779.73/24004/(10095001.04106) = 0.085 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.085mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

136、為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.42)0.20.4/2=2.2kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 400mm；外楞最大彎矩:M = 0.1752202.87400.00= 1.54105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 1.54105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 m

137、m3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 1.54105/5.08103 = 30.354 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =30.354N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.42)0.20.4/2=2.203kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.652202.869 = 5.73102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外

138、楞計算最大剪力(N)：V = 5.73102N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =25.73102/500.000=2.291N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =2.291N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.200.40/21.95 kN/m； -外楞

139、最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =400.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1463.89100/24003/(1002060001.22105) = 0.057mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.6mm；外楞的最大撓度計算值 =0.057mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.40.4 = 7.785 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=7.785kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！ - 66 -