1、目 錄第一章 編制依據1第二章 工程概況11、工程概況：12、結構概況：2主要材料規格：3工程特點：3第三章 施工安排4第四章 施工準備4第五章 主要施工方法及措施7第六章、質量保證措施266.1.質量保證體系26、模板工程質量控制程序26、模板工程質量26第七章、安全生產及文明施工保證措施28、安全保證體系28、安全、文明施工具體措施28、環境保護措施30第八章、成品保護30附件一：地下墻體模板計算書31附件二：主樓地下頂板模板計算41附件三：主樓標準層頂板模板計算53第一章 編制依據1、 編制依據2.1 太原市建筑設計研究院設計的首開花溪龍苑東區4#樓施工圖2.2 首開花溪龍苑東區4#樓施

2、工組織設計2.3 國家及山西省有關的規范、標準、規程：1. 混凝土結構施工質量驗收規范（GBJ50204-2002） 2. 組合鋼模板技術規范（GBJ50214-2001）3. 木結構設計規范(GBJ5-88)4. 建筑施工高空作業安全技術規程 （JGJ33-91）5. 太原市建筑工地安全文明施工管理規定6. 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）7. 建筑施工模板安全技術規程（JGJ162-2008）8. 簡明施工計算手冊9. 建筑工程質量驗收統一標準（GB50300-2001）10. 建筑安裝分項工程施工工藝規程（第一分冊）（J10313-2003）11. 建筑施工手冊（第四版）（中

3、國建筑工業出版社）12. 建筑工程模板施工手冊（中國建筑工業出版社）13. 建筑工程大模板技術規程（中國建筑工業出版社）第二章 工程概況1、工程概況： 表2-1序 號項 目內 容1工程名稱首開花溪龍苑東區4#住宅樓2工程地址山西省太原市小店區龍城新區，龍城大街南側，太茅路東側。3建設單位4勘察單位5設計單位6監理公司7質量監督8施工總包9合同范圍基礎、結構、裝修，給排水、采暖、電氣、通風工程10合同性質總承包合同2、結構概況：序號項 目內 容1結構形式基礎結構形式4#樓：筏板基礎；主體結構形式4#樓：剪力墻結構；2土質、水質基底以上土質分層情況第二層粉土層地下水位地下水位埋深769.73770

4、.95m地下水質對砼混凝土結構具微腐蝕性，對結構中的鋼筋具弱腐蝕性3地基地基類型4#樓：CFG樁復合地基； 地基承載力4#樓：450Kpa；4地下防水混凝土自防水，抗滲等級 P65混凝土強度等級基礎墊層C155#樓基礎、-2至8層剪力墻，基礎底板地下外墻抗滲等級 P6C355#樓8層以上剪力墻、-2至8層梁、板、雨棚、女兒墻等構件C305#樓8層以上梁、板，樓梯、C256抗震等級工程設防烈度八度剪力墻抗震等級4#樓：地上及地下1層剪力墻為2級，地下2層以下為3級，屋頂構架梁、柱抗震等級為2級；7鋼筋接頭形式直螺紋連接16鋼筋水平、豎向連接搭接連接16鋼筋水平、豎向連接8結構斷面尺寸基礎底板厚度

5、（mm）主樓為800；外墻厚度（mm）主樓：300。地上部分主樓：200內墻厚度（mm）主樓：250、200；地上部分主樓：200柱斷面尺寸（mm）主樓剪力墻暗柱：200、250、300、700梁斷面尺寸（mm）主樓：250*500、250*600、700*500、300*600、300*500、200*1000、200*500樓板厚度（mm）主樓：150、120、1009樓梯結構形式樓梯結構形式雙跑樓梯2.3主要材料規格：序號構件名稱構件尺寸1多層板木龍骨拼裝2440122018mm286系列大鋼模3碗扣式立桿0.9m 、2.4 m4碗扣式橫桿、5頂 托600mm6方 木100100mm7方

6、 木50100mm2.4工程特點：本工程主樓地下一層和地下二層等高差變化較大；地上結構為鋼筋混凝土剪力墻結構，剪力墻變化、且梁的變化較多。頂板厚度的變化較多，主樓地上結構頂板較薄，變化情況是從150mm厚、120mm、100mm厚，各別挑板80mm厚，所以施工中要注意頂板的標高和頂板厚度。第三章 施工安排質量目標本工程質量標準為“合格”。 勞動力組織及職責分工管理人員職責分工為優質高效的組織好模板工程施工，由項目總工程師負責各部位模板的設計，選派兩名有施工經驗的工程技術人員專門負責模板工程，負責對施工隊進行技術交底，進行技術、質量、進度、安全等管理。勞務分包單位職責分工挑選有豐富創杯經驗的勞務

7、隊伍進場，作業前進行培訓、交底，嚴格按交底施工，模板分區分部位責任到人。勞務隊模板班組設兩名班組長分別負責水平構件和豎向構件的模板工程施工，設兩名專職模板質檢員負責模板工程的質量控制。各階段勞動力配備序號工 種基礎階段（人數）主體階段（人數）備 注1技術人員442墻體模板60803頂板模板40404后 臺1020木模制作及模板清理第四章 施工準備施工技術準備技術人員必須仔細審閱圖紙，清楚各部位的尺寸關系。認真考慮模板施工方案，通過對施工進度、質量、經濟效益等方面的綜合考慮，各結構部位選擇模板體系如下：序號部 位模板類型1地下室導墻多層板加木龍骨組拼2地下室墻體大模板為主配合多層板加木龍骨、鋼管

8、組拼3地上標準層剪力墻86系列大鋼模4頂板和支撐體系多層板加木龍骨組拼，碗扣架支撐5地下門窗洞口多層板加木龍骨組拼6標準層門窗洞口木制定型模板7樓梯踏步地下室使用多層板加木龍骨現場組拼標準層采用鋼制定型踏步模板8女兒墻多層板加木龍骨組拼技術人員在施工前提出一次性備料計劃，并對大模板廠家進行實地考察,提出具體要求，簽定有關協議。機具準備勞務分包隊伍提前準備好自備工具，如扳手、錘子等。主要施工機具計劃，見下表。序號機械名稱數量功率合計功率進場時間1鋼筋彎曲機6臺33KW2011-6-102鋼筋切斷機4臺4KW16KW2011-6-103砂輪切割機4臺2011-6-104電焊機3臺2011-6-10

9、5鋼筋調直機4臺22KW2011-6-106鋼筋套絲機6臺4KW24KW2011-6-107塔機3臺50KW150KW2011-6-108外用電梯3臺11KW33KW2011-6-109手提圓盤鋸6臺750W2011-6-1010木工刨板機2臺3KW6KW2011-6-1011圓盤鋸3臺3KW9KW2011-6-1012套絲機2臺2KW4KW2011-6-1013電焊機3臺W2011-6-1014砂輪切割機2臺2011-6-1015開水房開水器1臺15KW15KW2011-6-1016蛙式打夯機2臺3KW6KW2011-6-1017砼振動器15臺33KW2011-6-1018現場辦公區用電10

10、KW10KW2011-6-1019現場照明用電117KW117KW2011-6-1020消防水泵2臺25KW50KW2011-6-1021手提電鉆10臺250W2011-6-1022磨光機6臺700W2011-6-10材料準備做好鋼模板、絕緣板、鋼管、扣件、方木、多層板等主要材料的進場準備。所有材料進場均應由工長、質檢員嚴格檢查，凡不符合要求的嚴禁進場使用。提前做好止水鋼板、穿墻螺栓等各項預埋件的加工。主要周轉材料計劃序號名 稱規 格單 位數量1多層板18mmm2244152大鋼模板86系列m254003方 木50100mmm312204方 木100100mmm314655碗扣式立桿、m235

11、006碗扣式橫桿、m195327頂 托600mm根100008底 托600mm根100009場地準備根據施工平面布置，基礎施工階段設置大鋼模板板堆放區和木工加工區，地上主體結構施工階段，設置大模板堆放區和木工加工區。進場材料按根據平面布置要求，堆放整齊。做好標識、標牌。現場材料，根據施工進度計劃，分批，分量的進入，施工完畢后材料，及時退場，要求現場不存多余材料，不浪費多余材料，施工現場做到工完腳下清。第五章 主要施工方法及措施結構施工流水段的劃分本工程每棟單體均單獨劃分流水，5#樓根據伸縮縫設置分三個流水段，每段單獨連續澆筑。具體流水形式見附圖。模板及支撐配置數量根據不同部位模板工程的施工方法

12、、拆模時間和周轉情況，配備足夠的模板及支撐，保證施工進度及施工質量。本工程模板及支撐配置數量見下表。序號部 位模板及支撐形式配置數量1地下室墻體大模板為主配合多層板、方木、鋼管拼裝8500m22地上墻體86系列全鋼大模板5400m23頂 板多層板、方木、碗扣架4層4非標準層門窗洞口多層板、方木1層5標準層門窗洞口定型鋼模板1層6非標準層樓梯踏步多層板、方木全部7標準層樓梯踏步鋼制定型樓梯踏步模板6個8女兒墻模板多層板、方木、鋼管1/3隔離劑選用本工程從環保、適用、保證質量的角度出發，鋼模板采用油性脫模劑（3:7機油兌柴油）。多層板采用水性脫模劑。涂刷時保證不漏刷，不流淌（刷完后用膠皮刮子刮）。

13、5.4 以下模板設計基礎底板模板設計基礎底板采用底板防水保護墻作為外模板；導墻采用多層板、方木組拼，用穿墻螺栓拉結。 底板導墻模板設計因基礎底板為挑出結構構造，導墻澆筑高度為300mm。為此，底板導墻以雙側采用多層板加方木組拼形式，中部拉一道止水螺栓，模板兩側用鋼管進行支撐，模板上口用多層板條拉結。具體支設形式見下圖：圖1 底板導墻支模示意圖底板后澆帶模板設計后澆帶處底板內部用多層板將板、梁封堵，多層板兩側粘海綿條，保證模板立邊無縫，如下圖所示。圖3 底板后澆帶支模示意圖5.4.3 以下墻體模板設計考慮本工程結構型式、外墻體量、外墻高度、質量進度、經濟效益等各方面因素，本工程以下以鋼制大模板為

14、主、配合多層木模板，外墻采用多層板木龍骨+鋼管進行組拼，次龍骨為248（m）鋼管300，主龍骨為248（）500，內墻采用M14對拉螺栓，外墻采用新型墻體防水對拉螺栓。設計時考慮墻體厚度均大于100mm，因此荷載僅考慮新澆筑混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載，經計算所選模板體系符合要求。本工程模板排列采用豎排法（即模板豎向放置）。水平方向上次龍骨間距300mm，主龍骨間距500mm寬模板交替布置，穿墻螺栓孔水平間距600mm、豎向間距500mm。根據墻體的凈尺寸，以盡量使用整板配模，先排外墻外模，然后對應配置內模，如圖所示：圖4 地下室墻體模拼裝圖外墻有導墻處（地下二層墻體）模板下掛50mm

15、（在模板與混凝土導墻接觸面貼5*50mm海綿條，防止漏漿。模板接縫處理嚴格按照排板圖，安裝墻體一側模板，再安裝另一側。安裝從墻體兩端開始，先放置陰角模，再依次安裝平面模板，交接處用U型卡固定，每邊不少于4個。為防止混凝土流漿，相鄰模板之間均要粘1cm寬、5mm厚的自粘海棉條。地下室外墻模板采用雙面支撐的固定方法，并增設止水穿墻螺桿，如下圖所示。圖5 地下室外墻模板支撐圖5.4.3 以下頂板、梁模板及支撐系統設計5.4.3.1 以下頂板模板設計模板面板使用15mm厚多層板，主龍骨100100mm方木，間距1200mm，次龍骨50100mm方木，間距300mm。支撐體系根據層高采用、碗扣架體系，根

16、據不同層高配置支撐體系；立桿間距1000mm，水平步距1500mm。如下圖所示圖6 頂板模板支設示意圖5.5 以上模板設計5.5.1 以上墻體模板設計為保證墻面平整度、垂直度及陰陽角方正，從技術合理、經濟適用、有利工程進度出發，以上剪力墻墻體模板采用租賃鋼質大模板。墻體模板及梁側定型鋼模板均選擇6mm厚鋼板為面板，豎肋采用8的槽鋼，橫肋采用10的槽鋼。模板設計高度H1=2900mm（標準層層高）120mm（最小板厚）30mm=2810mm，墻體水平施工縫位置隱蔽在板底面向上5mm處，使施工縫不外露。墻體全鋼大模板具體設計詳見大模板工程設計方案。陰角采用企口接縫，設計安裝縫1mm。陽角采用平接方

17、式，和大模板用連接器相連。大模在陰角處利用可周轉托槽形成活動企口，從而減少模板面積，提高經濟效益，如下圖所示。圖7 大模板陰陽角構造示意圖大模板的連接、支撐配件為專用的連接器、穿墻螺栓、勾頭螺栓、背愣、陰角背愣、旋轉式可調支腳，可以保證模板接縫嚴密及穩定性。考慮到周轉多層后，托槽可能產生變形，為保證陰角與大模板之間的縫隙不漏漿，采取在陰角模與大模板托槽部分加粘的自粘海綿條，具體作法如下圖所示。圖8 陰角模與大模板的連接5.5.按照以上設計要求，對本工程大模板進行設計、計算、排板，并繪制平面布置圖，此項工作由模板廠家負責，項目技術質量人員要對模板設計方案進行審核并在大模板生產過程中隨機對大模板的

18、加工質量進行檢查。5.5.3 以上頂板模板及支撐系統設計5.5.3.1 以上頂板模板設計以上頂板模板主龍骨100100mm方木間1200mm，次龍骨50100mm間距300mm，面板及支撐體系采用碗口式腳手架支撐，由于地上層高均為m，除去頂板厚度120mm或130mm，木方100mm和50mm厚度以及模板厚度12mm，墊木100mm，樓層支架凈高2618mm，故采用高碗口式腳手架，加頂托高度，正好滿足施工要求；立桿間距1000mm，水平步距1500mm。圖9 以上頂板模板支設示意圖門窗洞口模板設計非標準層門窗洞口模板配板設計為保證洞口處混凝土表面光滑，洞口模表面采用12mm厚光面多層板，龍骨、

19、水平立撐、垂直立撐選用100100mm方木，斜撐選用50100mm方木。如下圖所示。圖10 非標層門窗洞口模配模標準層門窗洞口模板配板設計標準層門窗洞口所用模板同樣采用定型門窗洞口木模，如上圖所示。地下內外門窗口300 mm/250mm/200mm厚，地上內外門窗口厚度為200 mm/250mm。門窗口為非標準模板，模板用50mm厚白松刨光，外覆10厚的竹膠板。邊上包3030mm的角鋼，門窗口的角用1212mm的角鋼與模板連接。陽臺陽臺為矩形陽臺，陽臺模板及欄板模板采用拼裝的木模板，由加工大模板的一同定制、加工。模板施工的輔助材料：如：海綿條、401快干膠、橡膠板。樓梯踏步模板配板設計非標準層

20、樓梯踏步模板配板設計為保證非標準層樓梯混凝土外觀成型良好，踏步擋板用多層板制作，具體尺寸及支撐如下圖示。圖11 非標層樓梯踏步配模標準層樓梯踏步模板配板設計標準層樓梯踏步模板采用整體式鋼模板，確保安裝快捷，如下圖所示。圖12 標準層定型樓梯踏步模板女兒墻模板設計女兒墻模板采用多層板加木龍骨組拼，制作成定型模板，通過穿墻螺栓及鋼管進行固定，設計做法如下圖所示。圖13 屋面女兒墻模板配模特殊部位模板設計頂板后澆帶模板設計頂板后澆帶模板支設在頂板澆筑60天后進行，具體方法見圖：圖14 后澆帶模板設計墻體管道處模板設計地下室管道較多，對有管道的墻體，管道周圍采用多層板做成兩塊半圓模板，此模板厚度同小鋼

21、模，以防接縫處錯臺，如下圖所示。圖15 穿墻管道配模預留洞口模板設計墻體預留洞口大于500mm洞口模做法同地下室門窗洞口模，小于500mm洞口模用12mm厚多層板制作，其上下左右采用洞口加筋固定，四角采用導模筋固定，做法同門窗洞口模板加固方法，如下圖所示。圖16 墻體預留洞模板配模頂板預留洞口水電專業預留洞采用同直徑鋼筒，管道井、煙風道等預留圖圖18 頂板預留洞模板圖17板洞口配模洞均采用定型鋼模，以利于周轉，固定方法同墻體洞口模板，用洞口加筋固定。施工縫模板設計頂板施工縫模板設計采用多層板加木條制作，為防止混凝土澆筑時施工縫處板面污染不易清理的問題，在施工縫處加設彩條布，如下圖所示。圖18

22、頂板施工縫模板支設示意圖樓梯施工縫模板設計支設方法同頂板，其位置如下圖所示，施工縫置于休息平臺板跨中1/3范圍內。圖19 樓梯施工縫位置留設示意圖防水卷材收頭凹槽模板設計外墻處要留防水卷材收頭凹槽，具體做法如下：木工做3cm厚，4cm高的木條，四邊均過壓刨，然后綁在墻立筋上，要保證木條緊貼外模，以便拆模后取出木條。模板的制作與加工多層板、方木等加工時，模板周邊嚴禁出現起皮、飛邊，四周必須用手刨刨平，轉角處接縫嚴密，尺寸正確無誤。木模加工完后由工長、質檢員共同驗收合格后方可使用。墻體大模板由專業模板公司加工制作，加工過程中技術質量人員應定期到廠家進行質量檢查，在模板進場后按照合同標準對大模板的加

23、工質量進行驗收，并在地下室進行安裝試拼，如達不到要求則退場重新返工。大模板的存放依據現場平面圖布置的范圍進行存放，搭設防護欄桿，地面采取硬化處理；吊裝使用塔吊進行垂直及水平運輸。梁模板制作質量標準序號項 目允許偏差（mm）檢查方法1周邊寬度-1尺檢2表面平整12m靠尺3對角線差2尺檢頂板模板制作質量標準 序號項 目允許偏差（mm）檢查方法1長度、寬度1尺檢2對角線差2尺檢外加工鋼模板制作質量標準序號項 目允許偏差（mm）檢查方法1平面尺寸-2尺檢2表面平整22m靠尺3對角線差3尺檢4螺栓孔位偏差2尺檢模板安裝5.11.1 以下墻體小鋼模安裝在澆筑底板混凝土時做好找平工作,尤其是墻兩10cm范圍

24、內進行找平壓光,安裝時在模板底部墊10mm50mm海綿條,防止底部漏漿。同時預埋25鋼筋地錨,地錨距墻、1m、，露出地面200mm間距1m設置。模板安裝定位安裝時按照配板設計進行拼裝，同一條縫上的“U”形卡，朝向互相錯開卡緊。模板拼縫處采用10mm5mm的自粘海綿條，以防止漏漿現象，模板要清理干凈，刷脫模劑均勻、不流墜。安裝穿墻螺栓在帶孔的100mm寬模板處插入穿墻螺栓，外墻直接放置新型防水對拉螺栓，新型防水拉管分為三節，中間是防水拉管，根據墻體厚度不同，采用不同的拉管，拉管兩頭是相連接的周轉螺桿。內墻栓要放內徑20mm的塑料套管，以便螺栓周轉使用，如下圖所示。圖20 墻體穿墻螺栓示意圖當墻體

25、鋼筋位置與螺栓發生沖突時，及時通知鋼筋工長采取措施，將鋼筋位置做微調，切不可擅自松動綁扣移動鋼筋，更不允許私自切斷鋼筋。同時鋼模板的穿墻螺栓孔應平直相對，穿墻時，不得斜拉頂，鉆孔嚴禁采用電、氣焊鉆孔。支撐體系將橫向次龍骨臨時固定在模板背面，可用鉛絲綁扎在螺栓上，若長度不均勻，接頭錯開布置，搭接長度不得小于200mm。再將豎向次龍骨靠在橫龍骨上，然后用“3”型卡將龍骨固定，擰上螺母，一定要擰緊，然后加斜支撐，每道墻兩側間1800mm設1道斜支撐，根部一道水平支撐，均和25地錨筋固定，必要時要加強支撐，同時由于目前市場上60板自身剛度不強，澆筑完后整板變形的情況，所有橫龍骨與鋼模板肋相接觸的地方，

26、均用木楔子加固緊密，以防墻面出現撓度。大模板安裝大模板安裝要求大模板進場后檢查所有模板是否編號。按配板設計拼裝好后，在第一次使用前，用電動鋼絲刷將模板板面全部打磨一遍，除去浮銹，刷隔離劑，拼縫處用環氧樹脂膩子刮平，防止漏漿。并檢查其平整度、尺寸、規格、接縫，符合要求的方可使用，不符合要求的退回重新加工。大模板安裝前，樓板面找平、墻體邊線及墻邊30cm大模板控制線測放、門窗洞口模安裝及粘貼粘海綿條工作非常重要，因此在安裝前每道工序、每個工種都要嚴格要求，認真執行“三檢”，以利于大模板安裝，保證混凝土質量。大模板安裝前，墻體鋼筋上間距均勻綁四道鋼筋導模棍，兩端點防銹漆，不準出現飛邊、馬蹄現象。考慮

27、在混凝土澆筑過程中產生的側壓力，故墻體截面在大模板支設時控制為墻體截面-2mm，留出墻體截面漲大余地2mm。外墻大模板安裝情況如下圖所示。圖21大模板安裝加固示意圖門窗洞口模安裝門窗洞口模安裝前，做好門窗洞口位置及鋼筋50線測放工作，并經驗收無誤后方可進行下道工序。按照門窗洞口模位置線將洞口模就位，以鋼筋50線及樓板面的門窗洞口位置線為依據，在鋼筋上拉線調整其高度，并用線錘吊垂直，隨后用木楔子臨時固定，然后用“U”型套子焊頂棍將其加固牢，如下圖所示。圖22 門窗洞口模板安裝加固示意圖加固牢門窗洞口模后，在洞口模平墻豎肋上用401膠粘32cm的海綿條，轉角處要接嚴，粘貼方法如下圖所示。圖23 門

28、窗洞口模海綿條粘貼頂板、梁模板及支撐系統安裝主要工藝流程： 彈頂板模板支撐架立桿就位線搭設滿堂腳手架安裝主龍骨安裝次龍骨鋪模板校正標高加設水平拉桿模板預檢為了保證頂板支撐的上下對齊，繪制立桿位置平面圖，具體根據300mm模板控制線，立桿從線外側排起間距放出立桿雙向線,在交點位置畫”十”字,根據點位在支設時下墊500mm長50100mm的長方木,以使其上部荷載不致集中傳遞到下層樓板上。立桿要豎直并連接牢固。根據墻體線向上返至板底標高，彈出頂板模板標高線，并向下返20cm標出主龍骨底邊線，按照放好的線將主龍骨間距支設對應高度。然后間距200mm排好次龍骨并釘牢固。安裝頂板龍骨時注意要求主龍骨及次龍

29、骨兩端必須頂到墻，不能留有虛空范圍。梁模支撐采用方木斜撐加固。頂板模鋪設時，注意拼縫下部加一根50100mm方木。對于不方正或拼縫較大的板，刨邊刷封邊漆處理，直至滿足要求為止。靠墻四周的龍骨要求三面刨光，方木靠墻面及頂板靠墻下部在方木上貼海綿條，并用木楔子頂牢，防止墻邊流漿。安裝時梁跨度大于4m時起拱10mm。跨度大于4m的房間板中間按短跨方向起拱10mm。采用木楔楔在主龍骨與次龍骨間控制起拱高度，并用釘子將木楔固定牢固。樓梯模板安裝先支好底模，再支倒三角踏步模，地上整體式踏步模板直接吊裝。施工過程中應注意控制標高，踏步模注意第一步與最后一步的高度與裝修高度的關系。模板安裝質量要求模板及其支撐

30、必須有足夠的強度、剛度和穩定性，不允許出現沉降和變形。模板表面要平整，模板接縫不大于2mm，接縫處應加自粘海綿條，模板表面應清理干凈，脫模劑涂刷均勻。在澆筑混凝土過程中，派專人看模，檢查扣件、對拉螺栓緊固情況，發現變型、松動等現象及時修整加固。模板安裝允許偏差模板安裝允許偏差序號項 目允許偏差（mm）檢查方法1模板位移3尺檢2模板層高垂直度3/5靠尺3模板標高偏差3拉線尺量4墻、柱、梁截面尺寸3尺檢5表面平整度2靠尺6相鄰兩板面高低差2尺檢5.11.8.5模板安裝的驗收：模板安裝加固完成后，班組先行自檢，合格后填寫自檢合格報驗單，報項目部質檢員驗收，質檢員驗收合格后，由資料員做好驗收資料，報請

31、監理驗收，驗收合格簽字后進行下步工序施工。大模板安裝注意事項：在模板工程拆裝區域周圍，應該設置圍欄，并掛明顯的標志牌，禁止非作業人員入內；模板安裝前應檢查豎向結構操作架是否按交底搭設完畢。安裝外側大模板時，必須確保外墻架子、腳手板的安裝牢固，同時設置護身欄和安全網。內側大模板安裝就位后，模板臨時固定要嚴格按公司規定執行，即：將平板和角模上口的吊環用10#鋼絲繩及鍍鋅扁鋼卡扣與墻體鋼筋水平鋼筋固定牢固。外側大模板安裝就位后，平板和角模上口的吊環用10#鋼絲繩及鍍鋅扁鋼卡扣與對應的內側模板吊環固定牢固。及時用穿墻螺栓將模板連成整體，以防傾斜，發生意外。模板就位后，臨時固定如下圖：大模板臨時固定鋼絲

32、繩及鍍鋅扁鋼卡扣示意圖在電梯間進行模板施工作業，必須逐層設好模板的跟進平臺，跟進平臺提升時，先掛好吊鉤，操作人員退到安全地帶后方可起吊。跟進平臺使用廠家提供的大螺桿（粗頭為32細頭為28）每側兩根穿過上一層墻體的螺栓孔固定，嚴禁使用大直徑鋼筋代替。大模板的護身欄 、平臺板齊全有效，平臺板無探頭板。無支腿大模板外需搭設架子操作平臺，里排立桿選用米腳手管，外排立桿選用米立桿，立桿間距不得大于米，大橫桿里排設置三道，外排設置五道（包括掃地桿）。平臺寬度為米，平臺高度為米，平臺外側設米高防護欄，防護欄外側掛密目網防護，平臺上滿鋪50mm厚腳手板并固定，模板與平臺的間隙不得大于200mm，架子與模板間縫

33、隙在作業面高度還應掛大眼安全網一道防止墜落。無操作平臺大模板操作架平面圖1-1剖面圖在墻模上設爬梯便于上下，但模板未加固到位，嚴禁爬模板和爬梯，爬梯可每個房間設置一處，能夠從內側爬上，從外側爬下來。塔司及信號工必須經過培訓，持證上崗。施工中信號工與塔司必須統一信號，禁止違章指揮和操作。模板在安裝過程中如有停歇必須按要求用鋼絲繩及扁鋼卡扣將模板臨時加固，以防模板傾倒傷人。嚴禁施工人員在狹窄而無防護的模板面上行走。使用的工具不得亂放。地面作業時應隨時放入工具箱，高處作業應放入工具袋內。作業前應檢查所使用的工具，如手柄有無松動、斷裂等，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用。操作時戴絕緣

34、手套。模板拆除5.12.1 以下墻體模板拆除墻體模板應能保證混凝土表面不受損壞時即可拆除，先拆支撐部分，后拆面板及其配件。拆模時不準用大錘和撬棍硬砸模板。拆模時，操作人員應站在安全的地方，以避免發生安全事故，待整段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。5.12.2 以上墻柱模板拆除5.12.2.1 以上墻柱模板拆除同樣以混凝土墻面不受破損為原則。模板拆除時順序與安裝時順序相反。先支后拆，后支先拆；拆墻模時，先拆縱墻模板，后拆橫墻模板，先拆一側模板，后拆另一側模板。大模板拆除先拆穿墻螺栓，再松支腿，注意在吊運過程中，避免碰壞墻面，不得直接以墻作為支撐點。若遇有困難時，必須加墊方木。拆

35、模時注意安全，避免發生事故，所拆出的配件應放置于大模板工具箱內，嚴禁亂丟、亂扔；拆模時不要用力過猛,嚴禁因在拆模困難時用大錘砸，造成模板變形，為以后的支模、拆模造成更大困難。當局部有混凝土吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，嚴禁敲擊模板。拆下的模板必須一次放穩，存放時傾斜角度應滿足7580自穩角，如無支腿應放入模板插放架，以確保安全。門窗洞口模拆除地下部分門窗洞口模拆除時，先松轉角處定型鋼角模的勾頭螺栓，然后拆除面板，拆除時嚴禁硬撬砸洞口模，先從底部的龍骨著手，然后是順底部向上撬出側面模，最后將角模拆出。標準層門窗洞口模通過調節絲桿及連接螺栓來拆除，拆除過程中嚴禁碰壞洞口棱角，嚴禁

36、向樓板面直接下推，防止破壞樓板面。頂板、梁模及支撐系統拆除頂板、梁模拆除以同條件試塊強度為依據。頂板、梁混凝土強度必須達到設計強度的75%（跨度8m）方可拆除。跨度8m的頂板，懸挑板拆模時混凝土強度必須達到設計強度的100%。構件類型構件跨度（m）達到混凝土設計標準強度值的百分率（%）板2502，875梁875懸臂構件100底模拆除時的混凝土強度要求頂板模拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞。拆除的多層板、龍骨及碗扣件要碼放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面要清理干凈，以防扎腳傷人。頂板模板拆除后，后澆帶處要及時進行防護，如下圖。圖24 后澆帶防護示意圖

37、模板的維修保養墻體模板的維修保養地下室墻體小鋼模在使用過程中損壞的背楞要隨時修理,有開焊的要進行加焊,保證在支模時模板的質量,面板要在專用的平臺上進行整修.地上大模板在使用過程中造成的損壞要及時通知大模板廠家進行維修,對于角模及門窗洞口模要在專用的平臺上進行維修,設專人負責,維修完的模板要經工長、質檢員檢查合格后方可再使用。頂板模在使用過程中達到周轉次數后,要嚴格控制,采取裁邊刷封邊漆的措施進行再利用,但必須保證頂板的質量,裁邊完后由工長、質檢員檢查合格后方可使用。第六章、質量保證措施6.1.質量保證體系建立由項目經理領導，由總工程師策劃、組織實施，現場經理和安裝工長中間控制，區域和專業責任工

38、程師檢查監督的管理系統，形成項目經理部、分包商/專業化公司和施工作業班組的質量管理網絡。、模板工程質量控制程序模板成型檢驗班組內實行 “三檢制”，合格后報配屬隊伍工長檢驗，合格后依次報項目區域責任師、質量總監進行核定，并填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規范），視性質、輕重等查處上一環節責任，并由上一環節負責人負責改正問題。作業班組分為墻體模板班組、頂板樓梯班組，每個班組配備足夠的人員，從模板吊運、安裝、拆除均分開負責，單獨管理；質量驗收在班組自檢合格的基礎上報給項目經理部質檢員，質檢員

39、檢查驗收合格后，報請監理驗收，合格后進行下步工序施工；墻、板混凝土澆筑時，各班組必須安排專人看護模板及支撐體系，發現問題及時處理，保證作業安全及施工質量。、模板工程質量1）模板安裝質量標準14. 必須符合砼結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）及建筑結構長城杯工程質量評審標準（DBJ/T01-69-2003）序號項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位移3鋼尺檢查2底模上表面標高3水準儀或拉線、鋼尺檢查3截面尺寸基礎5鋼尺檢查柱、墻、梁3鋼尺檢查4每層垂直度不大于5m3經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m5經緯儀或吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度22m靠尺和塞尺檢查

40、7陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸+5、-0拉線、尺量10預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長度5、-0拉線、尺量11門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5拉線、尺量對角線6拉線、尺量12插筋中心線位移5拉線、尺量外露長度+10、0拉線、尺量模板安裝質量允許偏差表主控項目A）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。B)在涂刷模板隔離劑時，不得粘污鋼筋和混凝土接槎處（通過觀察檢查）。 一般項目A) 模板安裝的質量要求。B) 對跨度不小于4米的現

41、澆混凝土梁、板，其模板應按要求起拱13。C) 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。D) 模板安裝的允許偏差及檢驗方法 2）質量控制注意點：A) 澆筑砼前必須檢查支撐系統是否按要求支設到位、加固是否可靠、扣件是否松動、養護支撐是否按要求支設完畢。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐系統是否變形、松動，梁、板模板是否有漏漿現象，并組織人員及時恢復。B) 砼吊斗不得沖擊頂模，以免造成模板幾何尺寸不準。C) 所有接縫處加粘海綿條（包括柱墻根部、梁柱交接處等容易漏漿部位）。3）面板拼裝質量要求：A) 平整度要求1mm，由于板和板之間在板厚上有公差，因此在拼裝時，須

42、在擰動自攻螺絲時特別注意，通過調節螺釘松緊度來保證板面平整。B) 相鄰板面高低差1mm。C) 兩塊板之間的間隙。D) 板面的幾何尺寸偏差：+1mm，-2mm。E) 直角度要求誤差1mm，即對角線偏差3mm。第七章、安全生產及文明施工保證措施、安全保證體系根據有關規定建立健全安全保證體系并成立由項目經理部安全生產負責人為首,各施工單位安全生產負責人參加的“安全生產管理委員會”組織領導施工現場的安全生產管理工作。、安全、文明施工具體措施1) 工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。2) 特殊工種持證上崗，有關證件須符合太原市有關規定。3) 起吊或安裝模板時，須和附近高壓線路或電源保持一定的安全距

43、離，吊鉤重物下不得站人。模板吊運由持證起重工指揮，符合相關安全操作規程。4) 拆除頂板模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閑，并掛“禁止通行”安全標志，非操作人員不得進入此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查是否有拌鉤掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。5) 梁、板模板支撐體系必須嚴格按照前面所述及計算書中設置，搭設時嚴禁私自改變立桿間距及搭設方法；澆筑砼前必須全面檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否有變形、松動現象，并組織工人及時恢復，切實保障作業安全。6) 木工機械必須

44、嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。7) 施工機械必須設置防護裝置，每臺機械必須一機一閘并設漏電保護開關。8) 發生人身觸電時，須立即切斷電源，然后對觸電者進行緊急救護，嚴禁在未切斷電源之前與觸電者接觸。9)

45、 電梯井筒模每層施工完后，安裝封堵式防護門，并且筒內每三層設置水平安全網（通過在墻體上預埋鋼筋固定）。10) 現場木工加工棚全封閉并采取隔音措施，防止噪聲污染。11) 木工加工棚必須配備足夠滅火器及其它（如水桶、鐵鍬等）滅火器材。12) 工作場所保持道路通暢，危險部位必須設置明顯標志，操作人員必須持證上崗，熟悉機械性能和操作規程。13) 在現場高空模板施工必須有操作架（特別是施工外圍及電梯井筒時），操作架上必須滿鋪跳板，綁好防護攔桿及踢腳板。在極特殊情況下，難以搭設防護架時操作人員須掛好安全帶。14) 臨邊施工須特別做好安全防護，搭好操作架，施工時系好安全帶。15) 嚴禁上下同時交叉作業，嚴防

46、高空墜落。16) 傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。17) 所有鋼管架料及配件進場必須經過噴漆處理,滿足CI要求.18) 模板拆除后，分類碼放整齊。19) 材料堆放嚴格按項目經理部指定位置碼放整齊，材料碼放高度等滿足安全要求。20) 外圍臨邊施工要特別引起重視，操作架、安全網（水平及豎向）等必須符合安全規范及有關規定的要求，嚴防高空墜落。21) 地下室外墻與邊坡間距較小，施工時也要引起注意，防止上部落物，防止人身傷害。22) 夜間施工要有足夠照明。23) 模板安、拆或吊裝時要輕拿輕放，以免因碰撞等造成破壞或噪聲污染。24) 施工產生垃圾按類別及時清運。25) 模板支拆要采取臨時固定措施，防

47、止傾倒傷人。26) 操作機械嚴守機械操作規程。27) 模板工程的其它操作必須符合相關安全操作規范要求。7.3、環境保護措施1）噪音的控制：在支拆模板時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打模板以降低噪音。2）模板面涂刷水性綠色環保脫模劑，嚴禁使用廢機油，防止污染土地。裝脫模劑的塑料桶設置在專用倉庫內。3）模板拆除后，清理模板上的粘結物如砼等，現場要及時清理收集，堆放在固定堆放場地，待夠一車后集中運到太原市垃圾集中堆放場地。4）模內鋸沫、灰塵等不得用高壓氣泵吹，而用大型吸塵器吸，然后將垃圾裝袋送入垃圾場分類處理。第八章、成品保護1) 模板周轉使用時，覆膜多層板必

48、須清理干凈，以免影響混凝土的表觀質量。2) 為防止破壞模板成品，工序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋。3) 在搭設頂板模板的支撐架時，支撐架下必須墊設木方，且木方應該統一方向布置。4) 加強對成品混凝土陽角邊的保護，必要時，用多層板條包角保護。5) 模板面板若發現破損應及時修補或更換；有損壞的地方要及時維修，及時清理和保養；木方要挑選方正，截面尺寸滿足要求的合格品，不能采用次品木方。做好模板及相關配件的日常保養工作和維修工作。6) 施工時必須注意材料合理使用，做到長料不短用，嚴禁隨意切割模板、木方、架管等，注意材料節約（詳見本項部管理制度）。附件一：地下墻體模板

49、計算書首開花溪龍苑4#樓工程；工程建設地點：山西省太原市小店區龍城新區；屬于剪力墻結構；主樓地上24層；地下2層；建筑高度：m；標準層層高：m ；總建筑面積：平方米。本工程由太原首開龍泰置業有限責任公司投資建設，太原市建筑設計研究院設計。墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側

50、模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用容量為3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管；鋼楞截面慣性矩I(cm4；鋼楞截面抵抗矩W(cm3；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度；高度；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度；面板彈性模量(N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/

51、mm2；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得； T - 混凝土的入模溫度，取； V - 混凝土的澆筑速度，取； H - 模板計算高度，取； 1- 外加劑影響修正系數，取； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659

52、kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F12；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混

53、凝土側壓力設計值q1； 其中為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大彎距：M =0.128.166300.0300.0= 2.53105；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.53105 /

54、 2.701042；面板截面的最大應力計算值2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大剪力：；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0m

55、m ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值2；面板截面抗剪強度設計值: fv2；面板截面的最大受剪應力計算值2 小于 面板截面抗剪強度設計值2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載； l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大允許撓度值；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.333004/(10095002.43105) = 0.

56、578 mm；面板的最大撓度計算值: =0.578mm 小于等于面板的最大允許撓度值，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2，其 中，為折減系數。 q =(15.766+1.134)/2=8.45

57、0 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.450500.0500.0= 2.11105；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；內楞的最大應力計算值： = 2.11105/8.33104 = 2.535 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.535 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續

58、梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1； 傾倒混凝土側壓力設計值q2，其 中，為折減系數。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；內楞的最大剪力：；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值

59、2；內楞截面的受剪應力計算值2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)：； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67714.6/25004/(10095004.17106) = 0.078 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內

60、楞的最大撓度計算值 =0.078mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管；外鋼楞截面抵抗矩3；外鋼楞截面慣性矩4； 外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1754224.88600.00= 4.44105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N

61、mm)；105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，2；外楞的最大應力計算值: = 4.44105/5.08103 = 87.325 N/mm2；外楞的最大應力計算值2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654224.879 = 1.65103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 1.65103N

62、； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =21.651032；外楞截面的受剪應力計算值2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：3.65 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/

63、mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1467.30100/26003/(1002060001.22105；外楞的最大容許撓度值；外楞的最大撓度計算值 =0.36mm 小于 外楞的最大容許撓度值，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0

64、510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.5 = 14.598 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值，滿足要求！l 附件二：主樓地下2層頂板模板計算一、綜合說明由于其中模板支撐架高米，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬6m4m，厚。特別說明：碗扣式模板支架目前尚無規范，本計算書參考扣件式規范的相關規定進行計算。據研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高15左右，在計算中暫不做調整，但在搭設過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架選型根據本工程

65、實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業標準，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手冊(杜榮軍 主編)。3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。4、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件，此外，在計算中還參考了浙江省地方標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)的部分內容。二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取，立

66、桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高100mm，布設間距。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取

67、與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x1；新澆混凝土自重標準值：x2；板中鋼筋自重標準值：x3；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數，4、5項為活載，取分項系數，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3； q1 =(x4+x5；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩

68、計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max1lc21lc222=0.066kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max1lc21lc222= -0.08kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.08kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.08106 /(5.401042底模面板的受彎強度計算值2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為1lc1lc；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： 2；所以，底模的抗剪強度2小于 抗剪強度

69、設計值fv2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： ；底模面板的撓度計算值小于撓度設計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1；新澆混凝土自重標準值：x2；板中鋼筋自重標準值：x3；施工人員及設備活荷載標準值：x4；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5；以上1、2、3項為恒載，取分項系

70、數，4、5項為活載，取分項系數，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3；q2 =(x4+x5； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.19212-0.1171.2612=-0.267kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.267106/(8.3331042；底模方木的受彎強度計算值2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為2la2la；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗

71、算： 2；所以，底模方木的抗剪強度2小于抗剪強度設計值fv2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.184 mm；底模方木的撓度計算值 =0.184mm 小于 撓度設計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ130200

72、1，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計算材料自重：；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即22；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 103mm3；I=833.333 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 10.311 k

73、N ；鋼管的最大應力計算值 = 0.954106/166.667103=5.726 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 0.817 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =5.726 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算：NGKNQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受

74、的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為F2；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2；其中為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0；l0=k；式

75、中：h-支架立桿的步距，取； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為；故l0取；=l0/i=2.694103 /15.8=171；查規程附錄C得；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0510.959103 /(0.2434.891022；立桿的受壓強度計算值2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算

76、可知:Nut；風荷載標準值按下式計算：Wkzs2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah22/10=0.015kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0510.959103/(0.2434.891021)+0.015106 /(5.081032；立桿的受壓強度計算值2 小于立桿的抗壓

77、強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.507 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=46.027kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！（六）拆模時間計算參考建筑施工安全手冊（杜榮軍主編，中國建筑工業出版社出版社出版），各樓層層高

78、、樓面設計荷載、樓板板厚均按相同計。1、支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i1.20.1211（）；模板自重為：N模i1.20.311；支架自重為：N支gi；混凝土澆筑施工荷載為：N澆i1.4（1+2）11；樓蓋總的設計荷載為：NQ=1.42.511+ 3.614 ；2、澆筑層的荷載計算（設當前澆筑層為第i層）：澆筑層荷載強度達到0.000/14.300100=0設計強度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N澆i；3、下一層立桿的荷載計算：下一層荷載強度達到10.000/14.300100設計強度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i；其中，為樓蓋荷載計入

79、比例，1。4、下二層立桿的荷載計算：下二層荷載強度達到15.000/14.300100設計強度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ；其中，為樓蓋荷載計入比例，。支i-2 NQ,下三層的模板支架可以試拆除。拆除后下二層的立桿荷載由下三層的樓蓋分擔60，分擔后的下三層樓蓋承擔的荷載為0.6 N支i-2NQ，可以拆除。l 附件三：主樓標準層頂板模板計算一、綜合說明由于其中模板支撐架高米，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬6m4m，厚。特別說明：碗扣式模板支架目前尚無規范，本計算書參考扣件式規范的相關規定進行計算。據研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可

80、比扣件式提高15左右，在計算中暫不做調整，但在搭設過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業標準，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手冊(杜榮軍 主編)。3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。4、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件，此外，在計算中還參考了浙江省地方標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J1

81、0905-2006)的部分內容。二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取，立桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高100mm，布設間距。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先

82、作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x1；新澆混凝土自重標準值：x2；板中鋼筋自重標準值：x3；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數，4、5項為活載，取分項系數，則底模的荷載設計值為： g1 =(

83、x1+x2+x3； q1 =(x4+x5；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max1lc21lc222=0.066kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max1lc21lc222= -0.08kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.08kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.08106 /(5.401042底模面板的受彎強度計算值2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計

84、算。荷載對模板產生的剪力為1lc1lc；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： 2；所以，底模的抗剪強度2小于 抗剪強度設計值fv2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： ；底模面板的撓度計算值小于撓度設計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1；新澆混凝土自重標準值：x2；板中鋼筋

85、自重標準值：x3；施工人員及設備活荷載標準值：x4；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5；以上1、2、3項為恒載，取分項系數，4、5項為活載，取分項系數，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3；q2 =(x4+x5； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.19212-0.1171.2612=-0.267kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.267106/(8.3331042；底模方木的受彎強度計算值2 小于抗彎強度設計值fm =13N/

86、mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為2la2la；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： 2；所以，底模方木的抗剪強度2小于抗剪強度設計值fv2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.184 mm；底模方木的撓度計算值 =0.18

87、4mm 小于 撓度設計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302001，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即22；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 103mm3；I=833.333 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩

88、圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 10.311 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 0.954106/166.667103=5.726 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 0.817 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =5.726 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1

89、）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算：NGKNQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷載可取為F2；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2；其中為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.8910

90、2mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0；l0=k；式中：h-支架立桿的步距，取； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為；故l0取；=l0/i=2.694103 /15.8=171；查規程附錄C得；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0510.841103 /(0.2434.891022；立桿的受壓強度計算值2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，

91、立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut；風荷載標準值按下式計算：Wkzs2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah22/10=0.015kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0510.8

92、41103/(0.2434.891021)+0.015106 /(5.081032；立桿的受壓強度計算值2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。（五）拆模時間計算參考建筑施工安全手冊（杜榮軍主編，中國建筑工業出版社出版社出版），各樓層層高、樓面設計荷載、樓板板厚均按相同計。1、支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i1.20.1211（）；模板自重為：N模i1.20.311；支架自重為：N支gi；混凝土澆筑施工荷載為：N澆i1.4（1+2）11；樓蓋總的設計荷載為：NQ=1.42.511+ 3.614 ；2、澆筑層的荷載計算（設當前澆筑層為第i層）：澆筑層荷載強度達到0.000/14.300100=0設計強度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N澆i；3、下一層立桿的荷載計算：下一層荷載強度達到10.000/14.300100設計強度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i；其中，為樓蓋荷載計入比例，1。4、下二層立桿的荷載計算：下二層荷載強度達到15.000/14.300100設計強度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ；其中，為樓蓋荷載計入比例，。支i-2 NQ,下三層的模板支架可以試拆除。拆除后下二層的立桿荷載由下三層的樓蓋分擔60，分擔后的下三層樓蓋承擔的荷載為0.6 N支i-2NQ，可以拆除。