1、第一章 工 程概況該工程是空軍94104 4-1#油罐區油罐工程。罐室內徑32m,頂板為薄殼，凈空高度為16.1220.69m 。頂板厚度：外圍6m為250550mm;中心部位為250mm厚。根據該工程的設計圖紙及施工規范的要求，該工程的模板施工處支撐高度大于8m 屬于高大模板支撐體系。第二章 編制依據1、空軍94104工程施工圖紙。2、建筑結構荷載規范（GB500092001）3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20114、建筑施工模板安全技術規程 JGJ162-20085、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-20026、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ8

2、0-917、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-20118、關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知，建質200987號。9、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則(建質2009254號)10、參考依據建筑施工手冊及品茗安全計算軟件，有關參數來源文件。11、該工程施工組織設計 第三章 方案的選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選

3、型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-2011檢查標準及JGJ162-2008(建筑施工模板安全技術規程)要求，要符合陜西省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定全部采用扣件式鋼管滿堂腳手架。第四章 施工工藝技術第一節 高支模構造及驗算本工程模板支撐采用鋼管滿堂架。高支模構造要求：1、模板支撐體系采用482.8鋼管扣件滿堂架。中心部位：立桿縱、橫間距1000mm，邊部6m范圍內：立桿縱500mm、橫間距500mm，水平桿步距

4、均為1800mm,每根立桿底部應設置立桿墊板，墊板5厚木板上鋪硬質竹膠板間隔鋪設，木板寬度不小于200，長度不少于2跨。滿堂架底部設置縱、橫向掃地桿，掃地桿距地200。2、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：（1） 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不大于步距的1/3。（2） 搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差小于5mm。4、模板支架四邊滿設剪刀

5、撐，縱橫方向中間每四排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每2步設置一道水平剪刀撐。高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須滿設水平剪刀撐。頂部2步各增加一道縱橫水平桿。6、最上一步水平桿距板底不大于200，沿頂板結構垂直于頂板增加斜撐，間距每隔兩排設置一道，在架體高度每5米及距頂板底1.8米沿柱周圍鋪設操作平臺，確保人員施工安全。7、梁板拆模后利用該架體在距頂板底1.8米位置設置一道橫桿，搭設工作平臺，以便于頂板打磨施工。8、采用先澆注框架柱后澆注梁板結構的施工方法，框架柱模板加固桿與架體可靠連接，在澆注頂部結構砼時框架柱砼強度可達到設計強度的

6、100%以上，增加架體的整體穩定性。9、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；10、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，不能選用已經長期使用發生變形的鋼管。11、支模前應檢查架體強度、剛度、穩定性是否符合要求，合格后方可進行支模，拆模時要全面考慮施工荷載組合傳遞和其他工種配合，還應考慮構件的力學特性，簡支梁應從中間開始，向兩側逐步擴展；懸臂構件應從懸臂端開始，向固定端逐個拆卸支撐。12、支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不

7、同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。13、施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。14、滿堂架搭設的工藝流程：彈線、布置立桿定位設置通長立桿

8、墊板排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝操作平臺驗收交接15、滿堂架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：模板拆除剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿第二節 模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序

9、與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第三節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察

10、檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-200

11、2）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混

12、凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏

13、差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每

14、層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。

15、 （8）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （9）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （10）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （11）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質

16、量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固

17、，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第五章 安全、環保文明施工措施第一節 組織保證措施技術負責人施工員架子班組鋼筋班組安全員李志軍模板班組砼 班 組設 備 員項目經理 項目

18、部安全組織機構圖第二節 安全、環保文明施工措施1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 2、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 3、在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 5、木工機械

19、必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板7、大模板堆放場

20、地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 8、在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 9、環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能

21、耗的整體效果。第三節 應急救援預案1、簡介應急求援預案是為了符合國家法律、法規的要求，確保職工的人身安全，處理架體搭設、拆除，支模、拆模，鋼筋綁扎，砼澆注過程中不安全因素發生時如何通過及時、有效的組織、協調使人員傷亡和財產損失降到最低。事故應急救援的基本原則和任務預防為主的前提下，貫徹統一指揮，分級負責、項目部及各班組自救和社會救援相結合的原則。2、項目部由項目經理主抓安全生產，負責現場事故應急設施，確保職工了解如何面對安全事故應急情況，采取的宣傳，以提高安全意識的措施，負責聯系社會應急援助的實施，醫護急救電話120，其它求援電話110，火災電話119，組織營救受害人員。本工程確定急救醫院名稱

22、為中國人民解放軍第三陸軍醫院。3、報警與接警程序1）、報警程序、最先發現事故的部門和個人，如發現有架體變形及時通知現場帶班人員，停止施工，疏散人員。如發現人員傷亡，直接撥打“120”電話向急救部門報警，報警時須說明地點，行駛路線及聯系電話。、事故發生部門同時向工地領導或項目部領導報告，并做好現場保護工作。、工地值班領導接到事故報告后應先詢問是否已向相關部門報警，且必須再次報警，同時立即報告公司領導，并通知其他工作人員集中，公司保衛人員做好應急準備。并向相關主管部門報告。、工地值班領導接到警情后立即向項目部主要負責人報告，以便作出準確有效的決策。2）、接警程序、工地有關負責人接警后應立即趕往事故

23、現場組織救援，第一個到達的領導應立即承擔起救援責任，隨后由到場職務最高的領導任總指揮。、接到報警的項目部領導及設備負責人，在緊急情況下有權調用工地及項目部任何人員和機動車輛參與救援。、發生事故的部門在報警的同時，應立即組織現有職工自救或調用其他工種進行救援。、接到報警信號救護車進入事故現場時，門衛立即引導救護車進入現場救援。3）、應急求援行動、應急求援行動是指在緊急情況發生時及時營救傷員，減緩事故后果的控制，而采取的一系列求援行動。、事故現場掌握情況，報告與通報，組織搶救搶險。、應通知社區工作人員，采取相應的防護行動。、描述最初應急都在事故發生后幾分鐘里觀察到的現場情況，包括事故范圍和擴展潛在

24、可能性能，人員傷亡財產損失情況，以及是否需要外界援助。4）、對事故原因的分析5）、應急設備與資源、通訊具各職能人員打開手機隨時準備。、交通工具、現場安裝、拆卸設備期間派車一輛或出租車。、項目部準備500010000元資金備用。事故應急救援預案組織機構圖：技術負責人施工員架子班組鋼筋班組安全員李志軍模板班組砼 班 組設 備 員項目經理 第四節 監測控制措施1、滿堂架搭設過程中在每個施工段的立桿上設水平及豎向變形觀測點，每段設5個水平觀測點，外圍4角各一點，中部一點，在原有建筑物上設沉降觀測基準點，每搭設完一步用水準儀觀測一次，記錄沉降量。水平位移采用觀測立桿垂直度檢測，在每個單元取5個立桿，外圍

25、4個，中部一個，每搭設完一步用經緯儀觀測架體立桿的垂直度，記錄水平變形量。2、雨天過后應增加觀測頻率。 3、砼澆注過程中應進行實時觀測，發現異常及時通知施工人員。及時疏散人員，待查明原因，加固處理符合要求后再施工。第六章 勞動力計劃第一節 安全管理人員安全管理人員一覽表序號職 務姓 名性別年齡職 稱備注1項目經理男工程師工程總負責2技術負責人男工程師全面技術管理3施工員男工程師施工管理4質檢員男工程師質量管理5安全員男工程師安全管理6材料員男 技術員材料采購第二節 特種作業人員根據該工程施工特點，高大模板部分的滿堂腳手架由持證上崗的40名架子工進行搭設，模板由15名木工進行支模。第七章 計算書

26、第一節 中心部位計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；模板支架搭設高度(m):20.69；采用的鋼管(mm):482.8 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為16mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度

27、設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :482.8；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):250.00； 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.62/6 = 42.667 cm3；I = 1001.63/12 = 34.133 cm4；模板面板的

28、按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 21= 2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.6+1.42= 10.72kN/m最大彎矩 M=0.110.722002= 42880 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 42880/42666.667 = 1.005 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.005 N/mm2 小于面板的抗彎強度

29、設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.6kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6776.62004/(100950034.133104)=0.022 mm； 面板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.022 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=577/6 = 40.83 cm3；I=bh3/12=5777/12 = 142.92 cm4； 方木楞計算簡圖1.

30、荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.20.25+0.350.2 = 1.32 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.2 = 0.4 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.32+1.40.4 = 2.144 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.14412 = 0.214 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.214106/40833.33 = 5.251 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000

31、 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.251 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1441 = 1.286 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.286103/(2 5070) = 0.551 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.551 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.32 kN/m；最

32、大撓度計算值 = 0.6771.3210004 /(10095001429166.667)= 0.658 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.658 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :482.8；W=8.5 cm3；I=20.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.216kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.544 kNm ；最大變形 Vmax = 2.5

33、69 mm ；最大支座力 Qmax = 17.624 kN ；最大應力 = 1543872.941/8500 = 181.632 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 181.632 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.569mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12520.69 = 2.592 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(

34、2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.2511 = 6.25 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.192 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2+2 ) 11 = 4 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.631 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 16.631 kN； - 軸

35、心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.8+0.152 = 2.1 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；l0/i = 2100 / 16 = 131 ；由長細比 Lo/i

36、 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.391 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=16630.948/（0.391398） = 106.87 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 106.87 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.046(1.8+0.152) = 2.555 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.1 按照表2取值1.046 ；Lo/i = 2554.646 / 16 = 1

37、60 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.274 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=16630.948/（0.274398） = 152.505 N/mm2；模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。第二節 邊緣6米部位計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):0.50；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；模板支架搭設高度(m):20.69；采用的鋼管(mm):482.8 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方

38、式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為16mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :482.8；

39、4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):550.00； 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 501.62/6 = 21.333 cm3；I = 501.63/12 = 17.067 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.550.5+0.350.5 = 7.05 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.5= 1 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0

40、.1ql2其中：q=1.27.05+1.41= 9.86kN/m最大彎矩 M=0.19.862002= 39440 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 39440/21333.333 = 1.849 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.849 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.05kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6777.052004/(100950017.067104)=0.047 mm； 面板最大允許撓度 =200

41、/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.047 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=577/6 = 40.83 cm3；I=bh3/12=5777/12 = 142.92 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.20.55+0.350.2 = 2.82 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.2 = 0.4 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布

42、荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.82+1.40.4 = 3.944 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.13.9440.52 = 0.099 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.099106/40833.33 = 2.415 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.415 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.9440.5 = 1.183 kN；方木受剪應力計算值 = 3

43、 1.183103/(2 5070) = 0.507 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.507 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.82 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6772.825004 /(10095001429166.667)= 0.088 mm；最大允許撓度 =500/ 250=2 mm；方木的最大撓度計算值 0.088 mm 小于 方木的最大允許撓度 2 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照

44、集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :482.8；W=8.5 cm3；I=20.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.958kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.379 kNm ；最大變形 Vmax = 0.155 mm ；最大支座力 Qmax = 8.259 kN ；最大應力 = 378663.452/8500 = 44.549 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 44.549 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N

45、/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.155mm 小于 500/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12520.69 = 2.592 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.50.5 = 0.087 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.550.50.5 = 3.438 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.117 kN；2.活荷載為施工荷載標

46、準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2+2 ) 0.50.5 = 1 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.741 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.741 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； -

47、鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.8+0.152 = 2.1 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；l0/i = 2100 / 16 = 131 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.391 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8740.948/（0.391398） = 56.169 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 56.169 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 2

48、05 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.046(1.8+0.152) = 2.555 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.1 按照表2取值1.046 ；Lo/i = 2554.646 / 16 = 160 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.274 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8740.948/（0.274398） = 80.154 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 80.154 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。