1、 XX蘭新鐵路甘青段項目經理部二工區現澆梁預應力張拉技術交底 施工交底記錄施工單位:XX蘭新鐵路甘青段項目經理部二工區編號：ZGLXJLB0102JSJD-13工程名稱:新建蘭新鐵路第二雙線里程: DK37+947.322部位:八盤峽黃河特大橋 上部結構交底部門項目技術負責人交底人復核人接受部門接受人接受日期工程部交 底 內 容一、交底目的為明確八盤峽黃河特大橋現澆梁預應力張拉作業的工藝流程和相應的工藝標準，指導規范預應力張拉作業施工，特編制此施工交底。二、預應力張拉施工工藝1、預應力張拉施工工藝流程圖錨墊板、連接器安裝預應力筋制作預應力穿束千斤頂、壓力表校驗張拉設備就位第一次張拉前的摩阻試驗

2、伸長值計算預應力筋張拉張拉至控制應力持壓5min錨固測量計算伸長值及回縮量預應力管道壓漿封錨2、張拉設備及儀表整體張拉和整體放張采用自鎖千斤頂，張拉噸位宜為張拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍。使用前應進行校正，在正常情況下，千斤頂的校正系數不得大于1.05，千斤頂校正后有效使用期限不得超過一個月或200次。每次進行檢修后均應重新進行校正后方可使用。高壓油表選用防震型，不低于1.0級（建議采用0.4級），表面最大讀數應為張拉力的1.52.0倍。使用前必須校正，在正常情況下，高壓油表校正后的使用期限為一周。如采用0.4級壓力表，使用期限為一個月。在特殊情況下，如指針松動，油壓指針不回零或其它異常

3、情況，均應拆修重校。壓力表應與張拉千斤頂配套校正、配套使用。預應力設備應建立臺帳及卡片并定期檢查。3、張拉前的準備工作 張拉前，應清除錨墊板上的水泥漿，檢查錨墊板上的注漿孔是否暢通，并檢查錨墊板是否垂直于孔道。調整鋼絞線外露長度，使得兩端外露長度大致相等。檢查千斤頂、高壓油表是否在有效的使用期內，高壓油泵上的安全閥調到最大工作油壓時，能自動打開。試驗室通知梁體混凝土達到張拉強度及彈性模量，并出具混凝土強度報告，混凝土齡期達到設計要求的天數后，方可進行張拉。 張拉機具就位：首先安裝好工作錨，裝上夾片，按鋼絞線自然狀態依順時針方向插入夾片，并用直徑為2 0的套管輕輕將夾片打入錨環內，使得夾片夾緊鋼

4、絞線，并且外露量一致，夾片間隙均勻，不得有錯牙。再安裝限位板，套上頂環，安裝千斤頂并與孔道中心對位，安裝工具錨于千斤頂后蓋上，精確對中。做到三心同軸，鋼絞線在工作錨與工具錨之間順直無扭結，為使工具錨卸脫方便，在工具錨平片上涂少許黃油。安裝油管及壓力表。檢查工作錨具是否緊貼錨墊板的凹槽內，千斤頂軸線是否與錨墊板孔道軸線一致。檢查各種油管接頭是否上緊，壓力表與千斤頂是否配套。檢查高壓輸油膠管是否完好，使用時有無小半徑彎曲。4、理論伸長值的計算后張法預應力筋張拉伸長值計算公式如下：L(pL) (1-e-(KL+)/ (KL+) /(APES)AP預應力筋的公稱截面積mm2，鋼絞線取140mm2。L預

5、應力筋理論伸長值（mm）ES預應力筋彈性模量MPa（N/mm2），一般情況下預應力鋼絞線取1.95105Mpa。L從張拉端至計算截面孔道長度（m）P預應力筋張拉端的張拉力（N）從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線夾角（rad）, =0,即為直線憌K孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(設計圖紙取值0.003)預應力筋孔道壁的摩擦系數(設計圖紙取值0.26)對于直線預應力筋（如L(pL) /(APES)在設計圖紙中預應力筋伸長值計算是以預應力筋兩頭錨固點之間的距離作為鋼絞線的計算長度（即錨下長度），但在預應力張拉時預應力筋的控制張拉力是在千斤頂工具錨處控制的，故為控制和計算方便，一般以預應力筋兩頭錨固

6、點之間的距離，再加上預應力筋在張拉千斤頂中的工作長度，作為預應力筋張拉理論伸長量的計算長度。5、張拉工作要點帶模預張拉時，模板應松開，不應對梁體壓縮造成阻礙。張拉應在梁體混凝土強度及彈性模量達到設計要求后進行，且混凝土齡期不少于設計要求的天數。預施應力采用兩端同步張拉，兩端要同步張拉，兩端伸長量要保持基本一致，張拉時要左右對稱進行，最大不平衡束不應超過1束。張拉順序嚴格按照圖紙要求進行。張拉采用雙控措施，即以油壓表讀數為主，以預應力筋伸長值進行校核。6、張拉程序安裝錨具張拉設備就位張拉至0.2k（靜停2min）張拉至k（靜停5min）補拉k（測量伸長值）錨固。7、鋼絞線實際張拉伸長值計算在預應

7、力筋張拉時,預應力筋的外露部分，大部分被錨具和千斤頂所包裹，預應力筋的張拉伸長量無法在預應力筋上直接測量，故只能用測量張拉千斤頂的活塞行程，計算預應力筋的張拉伸長值，同時預應力鋼絞線張還應減掉具錨處的夾片回縮量。一般計算式為：鋼絞線經過預/初張拉時，總伸長量（B-A）-（E-F）+（D-C）-（G-H）+預/初張拉累計伸長量；未經過預/初張拉時，總伸長量（B-A）-（E-F）+（D-C）-（G-H）100%/80%式中: A：為從0至初始拉力間的蘭州端千斤頂活塞的張拉行程；B：為從初始拉力至張拉設計控制拉力間的蘭州端千斤頂活塞的張拉行程；C：為從0至初始拉力間的烏魯木齊端千斤頂活塞的張拉行程；

8、D：為從初始拉力至張拉設計控制拉力間的烏魯木齊端工作夾片外露長度；E：為從0至初始拉力間的蘭州端工作夾片外露長度；F：為從初始拉力至張拉設計控制拉力間的蘭州端工作夾片外露長度；G：為從0至初始拉力間的烏魯木齊端工作夾片外露長度；H：為從初始拉力至張拉設計控制拉力間的烏魯木齊端工作夾片外露長度。（1）鋼絞線預應力張拉夾片回縮量的量測：鋼絞線預應力張拉夾片回縮量在兩個部位出現：即產生在張拉千斤頂使用的“工具錨”，和參與鋼絞線預應力工作并將鋼絞線錨固在混凝土中的“工作錨”部位。A、 工具錨錨塞回縮量的量測：當千斤頂張拉力達到初始拉應力（0.2k）時，已把松弛的預應力鋼絞線拉緊，此時應將千斤頂充分固定

9、，精確量取從千斤頂工具錨錨杯外露端面至鋼絞線外露端頭的長度b1，當千斤頂張拉力達到設計控制拉力時，再量取從千斤頂工具錨錨杯外露端面至鋼絞線外露端頭的長度b2，工具錨錨塞回縮量b= b1- b2。當預應力鋼絞線由很多單根組成時應每根量測，取其平均值進行計算，最少不得少于三根。此回縮的出現僅對張拉伸長值的計算有影響，對張拉力量測沒有影響。B、工作錨夾片回縮量的量測：鋼絞線在張拉時工作錨夾片跟隨鋼絞線的拉伸，向后移動至限位板凹槽的底部，對鋼絞線失去約束，當千斤頂將鋼絞線張拉至設計控制張拉力，在回油放松鋼絞線的瞬時，鋼絞線彈性收縮，工作錨夾片跟隨收縮向錨環孔內位移，隨即將鋼絞線錨固，這就是工作錨夾片回

10、縮的全過程。工作錨夾片回縮位移后，將引起鋼絞線張拉力的減小，減小量及補償方法見后述。張拉完畢卸掉千斤頂后，在工作錨處測量工作錨夾片在錨杯處的外露長度C2，當預應力鋼絞線由很多單根組成時應每根量測，取其平均值，一般至少測量三處，千斤頂限位板凹槽深度已知為C1，則工作錨夾片回縮量C= C1- C2。（2）預應力損失的補償根據錨具夾片的回縮過程分析，工作錨對張拉伸長量及張拉力均有影響。對張拉力的減小影響值可按下式計算：P=P/LC式中：L：理論計算伸長值；P：為設計控制張拉力；C：工作錨夾片回縮量。為減少工作錨回縮對預應力造成的損失及保證張拉力能滿足設計要求，應按如下程序操作，予以補償：當實施兩端張

11、拉時，當兩端達到設計控制張拉力時，應按一端先錨固，再將另一端補張拉力后錨固的方法操作。因為當A端錨固時由于工作錨夾片的回縮，致使B端油壓下降，張拉力減少，不滿足設計控制張拉力要求，故應在B端補張拉后再錨固。同理B端補張拉錨固時，由于工作錨夾片回縮仍會造成張拉力的損失。為保證滿足設計控制張拉力要求，其修正后的設計控制張拉力（即設計控制張拉力加補張拉力）PK應按下式計算，注意不能將此與超張拉混淆，此值屬于對預應力張拉時，由工作錨產生的預應力損失的補償。PK=P+P 式中：P：為設計控制張拉力；P：工作錨回縮對預應力損失的影響力（補償張拉力）；當實施一端張拉時，同理應將控制張拉力PK按上式計算。（3

12、）鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度的確定：鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度，一般是指在張拉千斤頂裝入鋼絞線后，從工具錨錨杯中心至預應力混凝土工作錨錨杯中心的距離，注意丈量時應將千斤頂安裝好，裝入鋼絞線，基本打緊夾片，啟動油泵，開始加油，在千斤頂活塞啟動，即油壓表指針閃動的瞬間即刻關閉加油閥，此時丈量工具錨錨杯中心至預應力混凝土工作錨錨杯中心的距離，即可確定為鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度。一般在預應力張拉時，原始記錄中的伸長值，都是按千斤頂活塞的行程距離記錄的，按此計算的鋼絞線實測伸長值，是預應力混凝土中工作錨之前的鋼絞線伸長值加鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度的伸長值之和，不是鋼絞線純在混凝土中工作

13、長度的張拉伸長值，故在計算鋼絞線張拉伸長值及張拉伸長率誤差時應注意以下幾個問題：、計算預應力鋼絞線理論伸長值時，若預應力鋼絞線的計算長度已包括鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度，就可直接用此計算的預應力鋼絞線理論伸長值與按原始記錄中數據計算的實測伸長值比較，來計算預應力鋼絞線張拉伸長率誤差。這是施工中常用的方法。、計算預應力鋼絞線理論伸長值時，若預應力鋼絞線的計算長度不包括鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度，在按原始記錄中數據計算出實測伸長值后，還應減鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度的伸長值，然后才能按此伸長值與預應力鋼絞線理論伸長值比較，去計算預應力鋼絞線張拉伸長率誤差。、前面兩種為一次性張拉的計算方法，

14、但在有些情況下因為千斤頂活塞行程不足，或設計要求采取多次張拉，【多次實施張拉，是每張拉一級(12個行程)，即鎖定鋼絞線的錨杯夾片（亦稱臨時錨固），張拉千斤頂油壓表回零、卸下或原位重新安裝開始張拉，即為一次】。這種張拉法計算實測伸長值時，是用原始記錄中各次千斤頂活塞行程的距離，先計算出各次張拉伸長量，然后將各次張拉伸長量累加而得實測伸長值。但計算各次張拉伸長量時，都包括了一個與該張拉級的張拉力相應的，鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度的的伸長值，所以在按法計算時，應在按各次張拉伸長量累加而得的實測伸長值中，減掉不包括最后一級的其余所有各級在張拉千斤頂中工作長度的伸長值；在按法計算時，應在按各次張拉伸長

15、量累加而得的實測伸長值中，減掉所有各級的在張拉千斤頂中工作長度的伸長值。（4）偏差處理：預應力的張拉采用雙控，即以張拉控制為主，以鋼束的實際伸長量進行校核，實測伸長值與理論伸長值的誤差不得超過規范要求，否則應停止張拉，分析原因，在查明原因并加以調整后，方可繼續張拉。張拉完成以后，實際測量的伸長值與理論伸長值之差不應超過6%，否則采取如下步驟予以調整。a對千斤頂以及與之配對使用的壓力表進行重新校準。b對鋼絞線作彈性模量檢驗。c放松預應力鋼鉸線重新進行張拉。d預應力鋼鉸線用潤滑劑以減少摩擦損失。8、張拉注意事項（1）張拉之前，要對梁體作全面檢查，如有缺陷，須事先征得監理工程師同意修補完好后且達到設

16、計強度后再張拉。（2）千斤頂、高壓油表必須經過校核后方可使用，并按要求定期校核。（3）千斤頂不許超載，不準超出規定行程，轉移油泵時必須將油壓表卸下防止震壞。（4）預應力束張拉完畢后，杜絕撞擊錨具和鋼束。（5）高壓油管使用前應作耐壓試驗，不合格的不得使用。（6）油壓泵上的安全閥在壓力調至最大工作壓力時能自動打開。（7）油壓表安裝必須緊密滿扣，油泵與千斤頂之間采用的高壓油管及油路的各部接頭必須完整緊密，油路暢通，在最大工作壓力下保持5min以上不漏油。（8）張拉時，千斤頂后不得站人，也不得踩踏高壓油管。（9）張拉時發現張拉設備運轉聲音異常，應立即停機檢查維修。三、預應力系統安裝1、錨墊板安裝： 按

17、要求在固定端和張拉端分別安裝對應型號和規格的錨墊板和螺旋筋，并將錨墊板喇叭口底端和波紋管連接牢固，錨墊板要牢固地安裝在模板上。要使墊板與孔道嚴格對中，并與孔道端部垂直，不得錯位。錨下螺旋筋及加強鋼筋要嚴格按圖紙設置，喇叭口與波紋管道要連接平順，密封。壓漿孔要妥善封堵，防止澆注混凝土時漏漿堵孔。安裝錨墊板時，對于兩端張拉的錨具，需注意壓漿端進漿孔向下，出氣孔向上，單端張拉時，進漿孔應設在張拉端，且向下，以保證壓漿的密實。豎向張拉時進漿孔要設在下端。2、鋼絞線安裝： a.鋼絞線下料：鋼絞線必須在平整、無水、清潔的場地下料，鋼絞線下料長度要通過計算確定，計算應考慮孔道曲線長，錨夾具長度，千斤頂長度及

18、外露工作長度等因素，預應力筋的切割宜用砂輪鋸切割，下料過程中鋼絞線切口端先用鐵絲扎緊。b.編束： 編束時必須使鋼絞線相互平行，不得交叉，從中間向兩端每隔1m用鐵絲綁緊，并給鋼絞束編號。束成后，要統一編號、掛牌，按類堆放整齊，以備使用。c.穿束穿束前應檢查管道是否暢通，如果出現堵塞孔道現象，必須采取措施疏通。鋼絞線端頭必須做成錐型并包裹，可利用人工或機械進行牽引，并在張拉前穿束。穿束時在管道內穿入一根引索，利用引索將鋼絲引出，將鋼絲另一端與鋼束拖頭連在一起，用機械或人工將鋼束拉出。四、預應力管道壓漿壓漿采取真空輔助壓漿，壓漿應在張拉完成后48小時內進行。壓漿原理為：壓漿前，先用真空泵抽吸預應力孔

19、道中的空氣，使孔道的真空度達-0.06-0.1MPa左右,然后在孔道另一端用壓漿泵以一定的壓力將攪拌好的水泥漿體壓入預應力孔道并產生一定的壓力，由于孔道內只有極少數空氣,漿體中很難形成氣泡，同時，由于孔道內和壓漿泵之間的正負壓力差,大大提高孔道內漿體的飽滿和密實度，而且在水泥漿中,由于降低水灰比,添加專用的外加劑,從而減少漿體的離析、析水和干硬收縮，同時提高漿體的強度。1、真空壓漿主要儀器設備壓漿設備主要有：真空泵、灌漿泵、密封工作罩、灰漿攪拌機、儲漿罐、高壓橡膠套管、球閥、止回閥等。2、真空壓漿的工藝流程（1） 準備工作將真空泵端設在高端，壓漿機設在低端，有利于壓漿質量的保證；用濕潤水泥團將

20、管道封堵嚴密，為確保水泥團不掉落及養護期間不開裂，在水泥封錨后，要用雙層塑料薄膜密封并綁扎固定在錨具上，對于其他可能漏氣的連接點，采用玻璃膠及密封生料帶進行密封，從而保證了管道的密封，封錨提前兩天進行，在壓漿之前進行檢查，對有漏氣的情況，再用玻璃膠處理，以確保孔道密封；清理錨墊板上的壓漿孔，保證壓漿通道通暢；檢查材料、設備、附件的型號或規格、數量等是否符合要求；連接管路并檢查管路的密封性。（2）試抽真空啟動真空泵，觀察真空壓力表的讀數，應能達到-0.07-0.1MPa。當孔道內的真空度保持穩定時（真空度越高越好），停泵1min，若壓力降低小于0.02MPa即可認為孔道能基本達到并維持真空。為進

21、一步驗證孔道的密封和通暢情況，我們在抽取真空達到要求后，將進漿端球閥開啟少許，則可聽到氣流的尖銳嘯聲，同時真空表讀數下降。（3）拌漿 壓漿用的水泥應為強度不低于42.5級低堿硅酸鹽水泥或低堿普通硅酸鹽水泥，水膠比不大于0.34，且不得泌水，流動度不大于25s，30min后不應大于35s，抗壓強度必須符合設計要求，漿體的體積收縮率應小于1.5%，初凝時間大于3小時，終凝時間小于24小時，壓漿時漿體的溫度不超過35且不低于5，漿體中應參入高效減水劑、阻銹劑，嚴禁參入有腐蝕作用的外加劑。拌漿前先加水空轉數分鐘，使攪拌機內壁充分濕潤，將積水倒干凈；將稱量好的水（扣除用于溶化固態外加劑的那部分水）倒入攪

22、拌機，邊攪拌邊倒入水泥，再攪拌35min直至均勻；將溶于水的外加劑和其它液態外加劑倒入攪拌機，再攪拌5min，然后倒入盛漿桶；倒入盛漿桶的漿體應立即泵送，否則要不停地攪拌。（4） 壓漿啟動真空泵，當真空度達到并維持在-0.08 MPa左右時，啟動壓漿泵，開始壓漿；待抽真空端的氣流分離器中有漿體經過時，關閉氣污分離器前端的閥門，稍后打開排氣閥，當水泥漿從排氣閥順通流出，且稠度與灌入的漿體相當時，關閉抽真空端所有的閥門；觀察廢漿桶處的出漿情況，當出漿流暢、穩定且稠度與盛漿桶漿體基本一致時，關閉壓漿泵。補壓和持壓：真空泵、壓漿泵停機，將抽真空連接管卸下，將出漿端球閥關閉，用預先準備的4磅鐵錘將封錨水

23、泥敲散，露出鋼絞線間隙，同時打開排氣孔上閥門，啟動壓漿泵使壓漿泵壓力達到0.50.6MPa持壓，此時，從鋼絞線縫隙中會被逼出水泥漿，在持壓過程中，水泥漿由濃變稀，由稀變清，由流量大至滴出清水時，持壓結束，持壓時間不少于2min，最大壓力不宜超過0.6MPa。壓漿結束后，應立即接通水管，開倒向開關反向清洗設備及高壓管。3、真空壓漿注意事項（1）壓漿前應漿孔道內的積水、雜物等清理干凈。（2）壓漿時及壓漿后3天內，梁體的溫度及環境溫度不得低于5，漿體溫度不得超過35，壓漿漿體的流動度、泌水率、凝結時間、膨脹率等必須符合要求，水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不應超過40min。（3）壓漿要保證孔道內

24、漿體飽滿密實。（4）同一管道壓漿要連續進行，一次完成，壓漿時應從下端開始由下而上進行，防止上部壓漿時堵塞下部孔道影響壓漿質量。壓漿時必須確認出漿濃度與進漿濃度一致后方可封閉保壓。（5）孔道壓漿應按要求在壓漿地點隨機取樣制作試件，水泥漿的抗壓強度必須符合設計要求。（6）壓漿應緩慢、均勻地進行。比較集中和臨近的孔道，宜采取同時連續壓漿，以免串到臨孔的水泥漿凝固、堵塞孔道；不能同時壓漿時，后壓漿的孔道在壓漿前用壓力水沖洗暢通。（7）漿體攪拌時，水、水泥和外加劑的用量必須嚴格控制；（8）攪拌好的漿體每次都應全部用盡，在漿體全部卸出之前，不得投入未拌和的材料，更不得采取邊出料邊進料的方法。（9）安裝在壓

25、漿端及出漿端的閥門和接頭，應在灌漿后1小時內拆除并清洗干凈。六、梁體封端 預應力筋封錨后的外露部分采用機械切割，禁止采用電焊或氧焊切割，外露長度應符合設計要求，當無設計要求時，最小不小于預應力筋直徑的1.5倍且不小于30mm。澆筑梁體封端混凝土之前，應先將承壓板表面的黏漿和錨環外面的灰漿清理干凈，將新舊混凝土結合面鑿毛并對錨具及預應力筋進行防銹及防水處理，按設計要求將封錨鋼筋網片與預埋筋焊接或綁扎牢固，同時檢查確認無漏壓的管道后，用C50干硬性補償收縮混凝土進行封填。封端混凝土保護層厚度凸出式錨固端錨具不小于50mm，外露預應力筋不小于30mm。封錨過程中應按要求現場取樣做好混凝土試件，保證混凝土強度滿足設計要求。封端完畢后，將封端混凝土采取塑料膜包裹土工布保濕或覆蓋土工布灑水保濕的方式進行養護，養護時間不少于14天。備注：注：交底記錄共兩份，原件一份留接收人，一份留交底人，除簽字外其余內容可復印。