1、京杭運(yùn)河特大橋主橋懸澆掛籃施工總結(jié)江蘇省蘇州繞城高速公路HA-8標(biāo)項(xiàng)目經(jīng)理部京杭運(yùn)河特大橋主橋懸澆掛籃施工總結(jié)第一章 掛籃的基本構(gòu)造一、工程概況京杭運(yùn)河特大橋主橋上部構(gòu)造為75+110+75m變截面單箱單室連續(xù)梁，垂直腹板。單箱頂寬13.5m，底寬6.5m，單側(cè)翼緣板寬3.5m，支點(diǎn)處梁高6.5m，跨中梁高2.6m，梁高及底板厚按二次拋物線變化。腹板厚65cm（支點(diǎn)）40cm(跨中)，底板變厚度70cm（支點(diǎn)）28cm（跨中），頂板厚度保持25cm不變，設(shè)支點(diǎn)橫隔板及中跨跨中橫隔板。箱梁頂面設(shè)2單向橫坡，腹板上方設(shè)通氣孔。22、23號主墩0號塊中跨一側(cè)箱梁底板上各設(shè)一檢修預(yù)留孔。箱梁0#塊梁段

2、長度為8m，1#塊梁段在墩柱兩側(cè)長度各為3.5m，箱梁0#1#塊梁段總長度為15m；邊、中跨合攏段長度為2m；邊跨現(xiàn)澆段長度為19m；掛籃懸臂澆注箱梁最重塊段為2#，其重量為138.034t。京杭運(yùn)河特大橋箱梁懸澆段擬采用輕型三角掛籃進(jìn)行施工。二、掛籃的構(gòu)造形式21掛籃構(gòu)造形式主橋掛籃為三角形掛籃，主要由6大部分組成，分別為：三角形組合主桁梁、行走系統(tǒng)、底籃及模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)及工作平臺(tái)。掛籃重量控制在67T以內(nèi)（包括模板系統(tǒng)）。每個(gè)掛籃有二片三角形組合梁。掛籃構(gòu)造如附圖所示（系東勝黃河橋掛籃改造和工地上現(xiàn)有的材料加工而成）。211主桁：主桁為三角桁片，由立柱、斜拉帶、主梁組成。（1

3、）主梁由2根I45a150型鋼加工而成，長度11.7 m，是掛籃主要的承重結(jié)構(gòu)。掛籃兩根主梁之間設(shè)有平聯(lián)，以減少負(fù)荷后側(cè)向變形，增加整體穩(wěn)定性。主梁與立柱、斜拉帶的連接均為銷軸連接，為了保證三角桁架拼裝后受力良好，防止拼裝后處于應(yīng)力過大或無應(yīng)力狀態(tài)，加工主梁銷孔時(shí)應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙尺寸加工，一個(gè)主桁主梁的相鄰兩銷孔只能出現(xiàn)正誤差，誤差范圍為+0+3.0 m m。（2）立柱由2根45a100型鋼加工而成，共長452.5cm，銷孔間距為396.5 cm。加工時(shí)立柱銷孔間距只能出現(xiàn)負(fù)誤差，誤差范圍為0-1.0 m m。立柱橫聯(lián)采用由槽鋼20a及75焊接而成的剛性桁架。立柱、斜拉帶及主梁構(gòu)成三角桁架，

4、共同承受主桁前、后橫梁傳給的外荷載。立柱與主梁之間采用底座連接。（3）斜拉帶分別由1根244 cm和2根242 cm的16Mn鋼板加工而成，端部擴(kuò)大為33cm39cm，且在兩面各加焊1 cm厚的16Mn鋼板，加工時(shí)斜拉帶孔距只允許出現(xiàn)正誤差，誤差范圍為0+2.0 m m。斜拉帶為16Mn鋼，斜拉帶加工時(shí)線形必須平滑，防止局部應(yīng)力集中。212底籃：底籃由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。(1)前橫梁、后橫梁：采用2根I45a用鋼板聯(lián)接焊成一根主梁桁架，橫梁上設(shè)加勁板及連接板。前橫梁長1310cm，后橫梁長1486 cm。（2）縱梁：底籃縱梁有普通縱梁和加強(qiáng)縱梁兩種。普通縱梁為230（或2 I25）的槽

5、鋼背靠背焊接在一起；加強(qiáng)縱梁為430的槽鋼疊合并反扣焊接在一起；213懸吊系統(tǒng)：（1） 前橫梁、中橫梁：前、中橫梁均為桁架梁。前橫梁由2根I45a水平用鋼板焊接成一根主梁桁架組成；前桿梁長1310 cm。中橫梁由2根I56a水平用鋼板焊接成一根主梁桁架組成；中橫梁長1486 cm。（2） 前后吊帶及箱梁內(nèi)后錨帶：前吊帶采用32mm精軋螺紋鋼筋（或16Mn鋼板吊帶），調(diào)整長度采用螺旋千斤頂、提升扁擔(dān)梁、錨固扁擔(dān)梁、限位鋼楔、楔形鋼板相結(jié)合的方法進(jìn)行精確定位；腹板兩側(cè)后吊帶及箱內(nèi)后錨帶均為16Mn鋼板吊帶，調(diào)整長度同前吊帶；箱梁內(nèi)模板和箱梁翼緣板吊帶采用精軋螺紋鋼，其長度通過螺旋千斤頂調(diào)整。吊帶為

6、組合形式：前吊帶為一根長9m的32mm精軋螺紋鋼筋；箱梁底板內(nèi)后錨吊帶長為320 cm，截面尺寸為2 0 cm3 cm的16Mn鋼板吊帶；腹板側(cè)后吊帶長為850cm，截面尺寸為2 0 cm2 cm的16Mn鋼板吊帶；行走吊帶長為12m的32mm精軋螺紋鋼筋。后錨點(diǎn)及后吊帶之所以采用16Mn鋼板吊帶是因?yàn)樵谙淞汉奢d作用下其變形較小，僅為同等荷載下精軋螺紋鋼筋變形量的1/6。214后錨及行走系統(tǒng)：（1）后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下端通過精軋螺紋鋼筋和連接器錨于箱梁上。經(jīng)計(jì)算一個(gè)掛籃主桁的后錨共需4根精軋螺紋鋼筋，一個(gè)掛籃后錨總共需要8根精軋螺紋鋼筋錨固。（2）后橫梁：由2

7、根2 I25組成，每組長為900 cm，雙懸于兩主梁上。掛籃行走施工時(shí)，必須將后錨的精軋螺紋鋼筋臨時(shí)的錨固，以保證掛籃空載行走時(shí)減小行走輪的受力。（3）行走系統(tǒng)：整個(gè)桁架結(jié)構(gòu)支承在由工字鋼加工而成的前、后支腿上。每組主梁的支腿下設(shè)一套行走系統(tǒng)，行走系統(tǒng)主要包括：行走系扁擔(dān)梁、行走支腿及上框架、行走輪、前后支腿行走軌道等。為了調(diào)整掛籃水平，遠(yuǎn)離橋軸線側(cè)的行走軌道下鋪設(shè)100 cm長、16cm高的硬枕木；在前支腿處設(shè)置用鋼板焊接的鋼箱支撐，以減少支點(diǎn)處的變形?？拷鼧蜉S線側(cè)的行走軌道下用薄鋼板或砂墊層找平。為了保證掛籃行走時(shí)的安全，必須在箱梁前端及軌道前端設(shè)置限位裝置，以防止掛籃滑出軌道或箱梁前端引

8、起掛籃傾覆。由于前支腿反力很大，因此，掛籃前移時(shí)必須按照設(shè)計(jì)要求在前支腿下設(shè)置加強(qiáng)鋼箱支撐。前后支腿行走軌道上的錨固扁擔(dān)梁，其錨固間距不允許超過4.0m。前支腿行走軌道長度為3.5m，后支腿行走軌道長度為6.5m ；在0#、1#號塊上安裝后支腿行走軌道時(shí)，當(dāng)2#箱梁的砼澆注完成后，可接長前支腿行走軌道（軌道的長度為10m），軌道錨固后，放松掛籃的前、后吊帶，前移掛籃；當(dāng)3#塊箱梁砼澆注完成后，放松掛籃的前、后吊帶，頂起掛籃的橫梁及主梁，先將軌道往前拖運(yùn)就位錨固后，再移運(yùn)掛籃；重復(fù)掛籃施工的上述步驟程序，直至箱梁懸臂澆注段完成。215模板系統(tǒng):模板由內(nèi)、外模板組成。（1）內(nèi)模：由加工的大塊鋼板模

9、與桁架組成。頂板由鋼模、槽鋼和木條、木楔形成桁架，內(nèi)頂模板為通過鉤頭螺栓連接成整體；側(cè)板由也由大塊鋼模組拼，槽鋼加勁，內(nèi)橫模與頂模之間采用螺栓連接。（2）外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，并設(shè)有模板移動(dòng)滑梁，翼緣懸臂模板和腹板之間采用螺栓連接。三、掛籃拼裝31準(zhǔn)備工作：（1）嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙要求進(jìn)行加工，螺栓孔眼內(nèi)銷孔相對位置應(yīng)按圖紙要求控制（由于本橋的掛籃由現(xiàn)有的型鋼和舊的掛籃改造而成，掛籃的連接基本上采取焊接的連接方式）。（2）銷孔處的加勁板必須保證等強(qiáng)度焊接。（3）對于多方連接的桿件（如主梁、立柱、斜拉帶等），必須制作樣板精確加工，確保尺寸滿足要求。（4）加勁板采用雙面焊，焊縫

10、厚度不小于10mm。（5）除斜拉帶及其加勁部位、吊帶及標(biāo)明的鋼板為Mn鋼，銷子為45號鋼外，其余材料均為A3鋼。另外，主桁及底籃的部分材料采用H型鋼，加工制作時(shí)應(yīng)注意。（6）掛籃所有銷子均為45號鋼，且均作熱處理，并作100探傷檢查。32拼裝要求：（1）三角桁片完成后，用千斤頂給立柱施加向上垂直力，使主梁、立柱和斜拉帶應(yīng)處于4050T的安裝受力狀態(tài)。（2）三角桁片主梁頂、底面必須與前橫梁栓結(jié)牢固，可在主梁底面墊810mm厚的鋼板。（3）底籃縱梁與底籃前、后橫梁必須按照設(shè)計(jì)要求焊接牢固。33拼裝程序1、準(zhǔn)備工作：待0#、1#號塊在托架上澆注施工完畢，張拉錨固其預(yù)應(yīng)力束并將臨時(shí)錨固鋼束也張拉錨固后

11、，用砂墊層找平鋪設(shè)枕木位置，按設(shè)計(jì)要求鋪設(shè)枕木。2、拼裝主桁：先在枕木和砂墊層頂上拼裝軌道并錨固，安裝掛籃的主梁，安裝主梁后錨，安裝主梁平聯(lián)。安裝立柱（施加一定的預(yù)加力）、立柱平聯(lián)及斜拉帶。3、安裝主桁前橫梁及中橫梁，安裝主梁水平斜撐。4、安裝掛籃底籃。四、箱梁懸臂施工工藝流程壓 漿測量高程測量高程穿 束移 掛 籃張 拉養(yǎng) 生定 高 程測量高程澆筑混凝土安裝模板綁扎鋼筋、安放預(yù)應(yīng)力管道靜載試壓組拼掛籃如下 進(jìn)入下段施工五、掛籃安裝的施工要點(diǎn)51主桁架、由于掛籃主桁架使用的型鋼都是國產(chǎn)大型工字鋼和槽鋼，橋面板有坡度，因此所有在型鋼與橋面頂板接觸處均采用小鋼板墊平；、主桁架共2片，均為主要承重桁架

12、，橫向型鋼為結(jié)構(gòu)穩(wěn)定構(gòu)造聯(lián)系。施工時(shí)應(yīng)注意此結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，安裝軌道時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)主桁支承點(diǎn)的鋪設(shè)軌道精度要求，順橋向軌距偏差10mm，橫橋向支承點(diǎn)偏差10mm。、主桁架采用的2I45工字鋼是壓彎構(gòu)件，施工中考慮到由于前、中、后橫梁支承點(diǎn)與主桁架結(jié)點(diǎn)位置的偏離所引起的彎矩影響，安裝橫梁時(shí)要嚴(yán)格控制精度，其高程偏差5mm。、主桁架的主要受力部位根據(jù)加載試驗(yàn)后的變形情況采取局部加強(qiáng)的處理方法對主桁架加強(qiáng)。、掛籃在前移過程中，必須設(shè)置防傾覆手動(dòng)葫蘆，防傾覆手動(dòng)葫蘆的一端聯(lián)結(jié)在掛籃的后橫梁上；同時(shí)掛籃的行走也采用手動(dòng)葫蘆（或卷揚(yáng)機(jī)）牽引緩進(jìn)。52吊帶及錨固系統(tǒng)掛籃前吊帶為采用32mm精軋螺紋鋼筋（或16Mn鋼

13、板吊帶），后吊帶及底籃后錨（吊）點(diǎn)采用16Mn鋼帶，內(nèi)、外?；赖鯒U采用級32精軋螺紋鋼筋，施工應(yīng)注意預(yù)埋吊帶孔。各錨固吊點(diǎn)位置偏差，內(nèi)、外?；李A(yù)留孔位置允許誤差：縱向20mm，橫向20mm，底模主桁架及底模后錨點(diǎn)預(yù)留錨孔及預(yù)埋鋼筋位置允許誤差：縱向10mm。53行走系統(tǒng)、主桁架行走a、必須用枕木和鋼墊塊墊平因箱梁橫坡引起的高差，使主桁梁處于一個(gè)水平面上。b、移動(dòng)掛籃時(shí)，去除后錨點(diǎn)約束，底板掛籃約束，頂起中、后橫梁，使所有的橫梁暫時(shí)離開主梁，先移軌道就位后，再移掛籃主梁行走。清除兩邊軌道障礙，開始牽引，牽引移動(dòng)時(shí)應(yīng)兩邊同時(shí)緩進(jìn)，移動(dòng)時(shí)需設(shè)置防傾覆手動(dòng)鏈條葫蘆。、主梁行走由于主梁的移動(dòng)是靠反壓

14、輪扣在H型鋼上滑動(dòng)，所以滑道下應(yīng)墊平，以保證滑行平順，利于掛籃移動(dòng)。54模板系統(tǒng)、由于箱梁高度變化較大，應(yīng)沿高度方向分段拼裝模板，便于高度調(diào)整。、由于內(nèi)模有上、下倒角模，應(yīng)在模板中部設(shè)置活動(dòng)段，這樣在高度調(diào)整時(shí)工作量較少。、外模高度變化時(shí)，由于底籃前后橫梁的障礙，割去骨架后，焊縫必須牢固可靠。、內(nèi)、外模骨架，必須搭設(shè)可靠的工作平臺(tái)和上、下樓梯，底籃縱梁前端要挑出幾根型鋼，上面鋪設(shè)木板搭設(shè)可靠的工作平臺(tái)第二章 掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)依據(jù)1、江蘇省宿遷至淮安高速公路宿遷段兩階段施工圖設(shè)計(jì)2、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-20003、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)4、橋梁工程5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ17-8

15、8）6、路橋施工計(jì)算手冊7、SAP2000 NonLinear8、其他有關(guān)規(guī)范手冊二、荷載情況京杭運(yùn)河特大橋箱梁懸澆段采用輕型三角掛籃施工其各塊段基本情況如下：各 梁 段 基 本 情 況名稱砼(m3)重量(t)長度(m)高度(m)底板厚(m)腹板(m)頂板(m)2#塊53.09138.033.55.8420.6290.650.253#塊50.16130.413.55.3720.5790.650.254#塊48.55126.233.54.9390.5320.650.255#塊51.99135.174.04.5430.4890.650.256#塊47.19122.694.04.1350.4460.

16、4830.257#塊43.10112.064.03.7760.4070.4830.258#塊40.62105.614.03.4640.3730.400.259#塊39.26102.084.03.200.3450.40.2510#塊38.3599.714.02.9840.3210.400.2511#塊34.6690.124.02.8160.3030.400.2512#塊35.6192.584.02.6960.2900.400.2513#塊35.5492.414.02.6240.2830.400.25三、掛籃設(shè)計(jì)31主要技術(shù)參數(shù)1、砼自重G砼=26KN/M3；2、彈性模量E鋼=2.1x105Mpa

17、3、材料容許應(yīng)力Q235鋼w=140 Mpa，=85 Mpa16Mn鋼w=200 Mpa，=120 Mpa45#鋼w=220 Mpa，=125 Mpa32掛籃構(gòu)造掛籃為三角斜拉帶式掛籃，主梁為I45a工字鋼，主梁用20a聯(lián)系。立柱置于主梁中部，由槽鋼組成，斜拉帶與前后吊帶均用16錳鋼板制作，斜拉帶與主梁、立柱頂端均用銷接，立柱下設(shè)支腿，尾端設(shè)后支腿。掛籃行走時(shí)將中橫梁、主梁頂起，先移軌道(移運(yùn)軌道時(shí)軌道下放置滾筒)，后移底籃。掛籃共重67t，其中主桁系統(tǒng)17t，底籃及提升系統(tǒng)26t，外模10.5t，內(nèi)模9.5t，端模2.5t，張拉操作平臺(tái)1.5t。箱梁最重塊段為2#塊，混凝土方量53.09m3

18、，重量為53.092.6=138t。掛籃質(zhì)量與箱梁塊段重之比（掛籃工作系數(shù)）：67/138=0.486。33掛籃計(jì)算設(shè)計(jì)荷載及組合1、 荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時(shí)脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；澆筑混凝土?xí)r的動(dòng)力系數(shù)：1.2；掛籃空載行走時(shí)沖擊系數(shù)：1.3；澆筑混凝土和掛籃行走時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；掛籃正常使用時(shí)采用的安全系數(shù)為1.2。2、 作用于掛籃主桁的荷載箱梁荷載：取2#、5#塊分別計(jì)算。2#塊段長度為3.5m，重量為138t，用于計(jì)算掛籃的底籃的后橫梁和后吊帶、底籃的縱梁等；5#塊混凝土方量51.99m3，重量為51.992.6=135.2t，用于計(jì)算掛籃的底籃的前橫梁和前吊帶

19、、底籃的縱梁等；施工機(jī)具及人群荷載：2.5KPa；掛籃自重：67t;混凝土偏載：箱梁兩側(cè)腹板澆筑最大偏差取10m3混凝土，重量為25t。3、 荷載組合荷載組合：混凝土重量+超載+動(dòng)力附加荷載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載；荷載組合：混凝土重量+超載+混凝土偏載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載荷載組合：混凝土荷載+超載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載；荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載荷載組合、用于主桁承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算；荷載組合用于剛度計(jì)算；荷載組合用于掛籃行走計(jì)算。34掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算成果簡介名稱材料（mm）允許最大應(yīng)力（MPa）桿件最大應(yīng)力（MPa）屈用應(yīng)力（MPa）安全儲(chǔ)備系數(shù)主梁(桁)主梁I45a15

20、01408572352.47立柱40a1014040.12352.25斜拉帶16Mn(24040)200113.63452.66前橫梁弦桿32a14096.12352.44腹桿20a140572354.12中橫梁弦桿20a14031.82357.39腹桿1014055.32354.25底籃前橫梁橫梁I45a15014046.72354.53底籃后橫梁橫梁I45a150140642353.31底籃縱梁加強(qiáng)縱梁3010014094.942352.24底籃縱梁縱梁30100140128.42351.648底籃前吊帶16Mn(20020)20072.13454.19底監(jiān)后吊帶兩側(cè)16Mn(20020)

21、20086.253453.51中間16Mn(20030)20095.693453.16內(nèi)模吊帶(暫不計(jì)算)32精軌螺紋鋼筋700750外模吊帶(暫不計(jì)算)16Mn(20020)200345行走吊帶16Mn(20020)20045.03454.44連接銷45Cr(160)290115.384903.81掛籃總變形計(jì)算如下：項(xiàng)目主桁前上橫梁前吊帶后吊帶底籃前橫梁底籃后橫梁底籃縱梁后錨前支點(diǎn)5塊撓度（mm）14.40.42.853.94001.41.01.0總變形（mm）主桁+前吊帶+底籃前橫梁+后錨變形+前支點(diǎn)沉降=19.65mm20mm符合要求四、 掛籃主桁計(jì)算41荷載組合（混凝土重量+超載+動(dòng)

22、力附加荷載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載）(1)混凝土重量+超載+動(dòng)力附加荷載G=51.992.61.051.2=170.32t前后吊點(diǎn)各承擔(dān)1/2，G/2=170.32/2=85.16t(2)掛籃荷載：主桁荷載作用于掛籃前支點(diǎn)P1=17t前后吊點(diǎn)各承擔(dān)底籃及提升系統(tǒng)、外模、內(nèi)模、端模重量的1/2P2=(26+10.5+9.5+2.5)/2=24.25t張拉操作平臺(tái)作用在掛籃前支點(diǎn)P3=1.5t(3)前后吊點(diǎn)各承擔(dān)人群和機(jī)具荷載的一半P4=2.5413.5/2=6.75t單位：cm(5)求支點(diǎn)反力負(fù)號表示反力方向向下。（6）后錨及傾覆安全系數(shù)后錨安全系數(shù)取2，則所需的25精軋螺紋鋼根數(shù)：取N=8。

23、傾覆安全系數(shù)：(7)按平面桁架計(jì)算計(jì)算桿件內(nèi)力按節(jié)點(diǎn)法可計(jì)算出主梁承受壓力N1=1444KN,前斜拉帶承受拉力N2=1862.7KN,后斜拉帶承受拉力2042.1KN。立柱承受壓力2620.6KN。（8）主梁計(jì)算有4根I45a工字鋼主梁承受拉力-1444.01KN.（9）前后斜拉帶計(jì)算斜拉帶材料為16錳鋼，前斜拉帶2根，截面積192cm2，后斜拉帶4根，面積192cm2。前斜拉帶：后斜拉帶 ：（10）立柱計(jì)算四根40a承受壓力2620.61KN,立柱長度4.4m.強(qiáng)度驗(yàn)算：穩(wěn)定驗(yàn)算：ix=15.30cm3,iy=2.81cm3,ixiy,以iy計(jì)算柔度值，立柱兩端鉸接，=1.0受壓桿件的穩(wěn)定系

24、數(shù)=0.869（11）用SAP2000檢驗(yàn)及計(jì)算桿件內(nèi)力桿件及節(jié)點(diǎn)編號入下圖： 從計(jì)算結(jié)果可知：支座反力與手工計(jì)算相同。主梁承受的最大拉力為-1444.01KN,后斜拉帶承受拉力2042.14KN;前斜拉帶承受拉力1862.67;立柱承受壓力2620.61KN。42荷載組合（混凝土重量+超載+混凝土偏載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載）(1)混凝土重量+超載G=51.992.61.05=141.9t前后吊點(diǎn)各承擔(dān)1/2，G/2=141.9/2=71t（2）混凝土偏載箱梁兩側(cè)腹板澆筑最大偏差取10m3混凝土，重量為25t。一側(cè)前后吊點(diǎn)各Q=12.5t.(3)掛籃荷載同荷載組合(4)計(jì)算節(jié)點(diǎn)編號如下圖：

25、桿件編號及荷載如下圖（作用于主桁前支點(diǎn)的荷載未示出）：T1=G/4+(P2+P3+P4)=141.9/4+(24.25+1.5+6.75)/2=51.725tT2=G/4+(P2+P3+P4)+Q=141.9/4+(24.25+1.15+6.75)/2+12.5=64.225t 從計(jì)算結(jié)果：2根主梁N=-769.95KN，M=-137.93KNM斜拉帶材料為16錳鋼，前斜拉帶1根承受拉力994.9KN，截面積96cm2，后斜拉帶2根承受拉力1090.5KN，面積96cm2。后斜拉帶：主桁間聯(lián)系受力都較小，不進(jìn)行驗(yàn)算。（10）立柱計(jì)算2根40a承受壓力1407.9KN,立柱長度4.4m.強(qiáng)度驗(yàn)算

26、：穩(wěn)定驗(yàn)算：ix=15.30cm3,iy=2.81cm3,ixiy,以iy計(jì)算柔度值，立柱兩端鉸接，=1.0受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)=0.86943荷載組合（混凝土荷載+超載+掛籃自重+人群和機(jī)具荷載） 在荷載組合中將T2改為T1，就是荷載組合。 掛籃前吊點(diǎn)為點(diǎn)6，13，豎向變形14.4mm。前吊帶承受拉力T1=676.25KN.前吊帶長8.5m，E=2.1105Mpa面積A=416+216=96cm2.掛籃變形=14.4+2.85=17.25mm20mm44荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載掛籃前移時(shí)，主桁靠反壓輪扣在軌道上行走，掛籃的底籃加模板的自重為32t，前橫梁自重為3t；則掛籃的前支點(diǎn)的荷載

27、為P自重=19t，P計(jì)算=161.3=24.7t。計(jì)算結(jié)果如下： 從計(jì)算結(jié)果：反壓輪所受力為：N=-303.13KN，單個(gè)行走輪受力為：N/8=37.89KN，為了確保掛籃行走的安全，掛籃前移時(shí)，在主桁上的錨固梁不能完全松開，以減少反壓輪的壓力。五、 掛籃底籃及吊帶計(jì)算掛籃底籃計(jì)算：箱梁荷載：取2#、5#塊分別計(jì)算。2#塊段長度為3.5m，重量為138t，用于計(jì)算掛籃的底籃的后橫梁和后吊帶、底籃的縱梁等；5#塊混凝土方量51.99m3，重量為51.992.6=135.2t，用于計(jì)算掛籃的底籃的前橫梁和前吊帶、底籃的縱梁等；施工機(jī)具及人群荷載：2.5KPa；51 2#塊段的重量對底籃各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行

28、計(jì)算長度為3.5m，重量為138t，用于計(jì)算掛籃的底籃的后橫梁和后吊帶、底籃的縱梁等。K1=1.2(沖擊系數(shù))；K2=1.2(安全系數(shù)) ；K3=1.2(超載系數(shù))。1、腹板下加強(qiáng)縱梁的計(jì)算：V=4.093.5=14.315(m3)P=(V2.6104)/(3.50.65)=16.34104(N/m2)=0.65P=0.6516.34104=10.62104(N/m)P1=K1K2K3=1.21.21.05=1.51210.62104=16.067104 (N/m)桿件及節(jié)點(diǎn)編號如下： 從以上的計(jì)算結(jié)果可知：加強(qiáng)縱梁的最大變形為：f=2.32cm；最大彎矩為：M=5.16105(N.m)；最大

29、剪力為：Q=3.37105(N)。加強(qiáng)縱梁為26根30的型鋼。查手工計(jì)算P742頁，30的WX=387.2cm3；SX=224cm3；Ix=5808.3cm4；tw=6.5mm。=M/WX=5.16105/（26387.210-6）=111.06Mpa=(QSX)/( Ixtw)=( 3.3710522410-6)/( 5808.310-866.510-3)=33.32 Mpa均符合要求。52底板下普通縱梁的計(jì)算：h=1.13(m)F=gH=2.61041.13=2.938104(N/m2)普通縱梁的間距為0.7m；=0.7F=0.72.938104=2.056104(N/m)P2=K1K2K

30、3=1.21.21.05=1.5122.056104=3.1104 (N/m)桿件及節(jié)點(diǎn)編號如下： 從以上的計(jì)算結(jié)果可知：普通縱梁的最大變形為：f=0.47cm；最大彎矩為：M=1.052105(N.m)；最大剪力為：Q=0.692105(N)。加強(qiáng)縱梁為2根30的型鋼。查手工計(jì)算P742頁，30的WX=387.2cm3；SX=224cm3；Ix=5808.3cm4；tw=6.5mm。=M/WX=1.052105/（2387.210-6）=125Mpa=(QSX)/( Ixtw)=( 0.69210522410-6)/( 5808.310-826.510-3)=20.52 Mpa均符合要求。5

31、3翼板下普通縱梁的計(jì)算：P=1.81104(N/m2)翼板下普通縱梁的間距為1.2m。P3=K1K2K3=1.21.21.051.2=1.5121.811041.2=3.28104 (N/m)P3的荷載與底板下普通縱梁的P2荷載基本相同,不對其進(jìn)行驗(yàn)算。54底籃后橫梁受力驗(yàn)算（2#梁段時(shí)）計(jì)算模式如下圖所示：桿件及節(jié)點(diǎn)編號如下： 從以上的計(jì)算結(jié)果可知：底籃的后橫梁的最大變形為：f=0.64cm；最大彎矩為：M=1.834105(N.m)；最大剪力為：Q=2.14105(N)。底籃的后橫梁為2根I45a的型鋼。I45a的WX=1432.9cm3；SX=836.4cm3；Ix=32241cm4；t

32、w=11.5mm。=M/WX=1.834105/（21432.910-6）=64Mpa=(QSX)/( Ixtw)=(2.14105836.410-6)/( 3224110-8211.510-3)=24.14 Mpa均符合要求。底籃前橫梁受力驗(yàn)算對2#梁段來說受的荷載較小，此處暫不驗(yàn)算，用5#對掛籃的前橫梁受力進(jìn)行驗(yàn)算。55底籃前橫梁受力驗(yàn)算（5#梁段時(shí)）5#塊混凝土方量51.99m3，梁段的長度為4m，重量為51.992.6=135.2t，用于計(jì)算掛籃的底籃的前橫梁和前吊帶、底籃的縱梁等；計(jì)算中考慮K1=1.2(沖擊系數(shù))；K2=1.2(安全系數(shù)) ；K3=1.2(超載系數(shù))。荷載的計(jì)算過程

33、同2#梁段的，這里不進(jìn)行詳細(xì)敘述。底籃的前橫梁計(jì)算模式如下圖所示：桿件及節(jié)點(diǎn)編號如下： 從以上的計(jì)算結(jié)果可知：底籃的前橫梁的最大變形為：f=0.603mm；最大彎矩為：M=1.3105(N.m)；最大剪力為：Q=1.75105(N)。底籃的前橫梁為2根I45a的型鋼。I45a的WX=1432.9cm3；SX=836.4cm3；Ix=32241cm4；tw=11.5mm。=M/WX=1.3105/（21432.910-6）=46.7Mpa=(QSX)/( Ixtw)=(1.75105836.410-6)/( 3224110-8211.510-3)=19.73 Mpa符合要求三、 吊帶計(jì)算：吊帶所

34、承受的最大支點(diǎn)反力為：R=38.227(t)(在后橫梁的支點(diǎn)2上受力最大)吊帶設(shè)計(jì)為202cm的16Mn鋼帶，其容許承載力為：F=2000.20.02=80(t)；儲(chǔ)備的安全系數(shù)：K=80/38.221.512=3.16(符合要求)第三章、京杭運(yùn)河特大橋掛籃靜載試驗(yàn)及變形觀測方案一、加載的重量第一對掛籃的加載試驗(yàn)是在掛籃拼裝完成并經(jīng)驗(yàn)收合格后(按第一章掛籃安裝的施工要點(diǎn)檢查驗(yàn)收合格后)，采用5#梁段砼自重超載120%進(jìn)行仿真模擬實(shí)驗(yàn)(因5#梁段作用于掛籃的前吊點(diǎn)力較2#梁段的力大，而5#梁段進(jìn)行120%的超載加載后，作用于掛籃的后吊點(diǎn)的作用力與2#梁段作用于后吊點(diǎn)的作用力大小基本相等)。第一對

35、掛籃進(jìn)行仿真模擬實(shí)驗(yàn)取得掛籃的底籃及吊帶實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)后，其余的掛籃靜載加載試驗(yàn)采用簡易加載的試驗(yàn)方法對掛籃的主桁架進(jìn)行加載，其具體方案附后。5#梁段砼方量的計(jì)算過程為：底板方量：v1=3.194=12.76(m3)頂板方量：v2=1.984=7.92(m3) 腹板方量：v3=5.364=21.44(m3)翼板方量：v2=2.684=10.7(m3)v5#= v1+ v2 +v3 +v4 =52.82(m3)與設(shè)計(jì)圖中所給5#梁段砼數(shù)量吻合5#梁段超載20%的砼方量為：1.2v5#=63.384(m3)沿5#梁段梁長方向減去0.5m后的砼方量為：V=63.384-(3.19+1.98+5.36+2.

36、68) 0.5=56.78(m3)v2#=53.09 (m3)說明掛籃的加載重量滿足最大梁段施工荷載的需要。二、掛籃靜載試驗(yàn)?zāi)康膾旎@拼裝完畢后（包括掛籃的底籃系統(tǒng)及模板系統(tǒng)），按照掛籃安裝的施工要點(diǎn)檢查驗(yàn)收合格后，必須進(jìn)行靜載試驗(yàn)，以測定結(jié)構(gòu)彈性和非彈性變形值，驗(yàn)證掛籃各部分結(jié)構(gòu)安全性的同時(shí)并為逐段立模標(biāo)高提供可靠數(shù)值。21測試目的a、檢驗(yàn)掛籃的實(shí)際承載能力、橫向穩(wěn)定性及安全可靠性。b、對設(shè)計(jì)計(jì)算圖式及技術(shù)參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證。c、對掛籃的加工、拼裝質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)。22測試內(nèi)容a、在設(shè)計(jì)荷載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后吊桿的安全性，測試主桁架前端撓度、后錨端及前吊點(diǎn)的豎向位移。b、在超載作用下，

37、測試主桁架各桿件、前吊桿及后吊桿的安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。c、在偏載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后吊桿安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。23撓度測試撓度測試：前端撓度在主梁上固定一個(gè)水準(zhǔn)塔尺的限位槽，立柱處撓度在立桿處貼標(biāo)尺用水準(zhǔn)儀測量，后錨端豎向位移測量同前端。兩邊二片三角桁架的撓度測點(diǎn)均應(yīng)對稱布置，以便比較；中間桁架起橫向穩(wěn)定作用，一般受力較小，但考慮到偏載作用影響，為便于分析結(jié)構(gòu)的性能，在各橫向聯(lián)結(jié)桁架或型鋼的中點(diǎn)上布設(shè)測點(diǎn)，以觀察撓度。三、掛籃靜載試驗(yàn)方案掛籃后錨點(diǎn)通過后分配梁錨固于橋面豎向預(yù)應(yīng)力筋上（自錨固系統(tǒng)的安全系數(shù)不小于2時(shí)至少需要錨固4根3

38、2mm精軋螺紋鋼筋），前后吊帶（或精軋螺紋鋼筋）通過上分配梁（反力梁）與底籃的前后橫向主梁相聯(lián)。底籃安裝完成后，安裝底模板、側(cè)模板并臨時(shí)固定，然后在底模板上開始堆碼沙袋， 采用沙袋和加型鋼方式進(jìn)行超載預(yù)壓（超載范圍為5#梁段自重荷載的120%）。在靠進(jìn)1#梁段端部垂直于中心線的斷面上劃出6.54m的加載范圍，加載重量采用數(shù)砂袋和秤量重量雙控。掛籃預(yù)壓加載按5#塊梁段荷載的分布再分割成以下幾個(gè)單元進(jìn)行加載。掛籃超載預(yù)壓加載步驟如下：步驟一、按圖拼裝掛籃、安裝掛籃的底板及側(cè)模板并經(jīng)檢查驗(yàn)收合格后，測量其標(biāo)高，同時(shí)根據(jù)掛籃的撓度測試要求，對預(yù)壓加載前的各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行觀測，通知東南大學(xué)的監(jiān)控小組對預(yù)埋在

39、0#、1#箱梁上的砼計(jì)及鋼筋計(jì)再進(jìn)行一次數(shù)據(jù)的收集，以校核空載掛籃對箱梁內(nèi)部應(yīng)力的影響；步驟二、按5#箱梁底板、頂板的實(shí)際重量再超載20%在一個(gè)T上的二個(gè)掛籃上對稱加載（掛籃的前端先加載），按5#箱梁梁段范圍內(nèi)滿布砂袋，其堆碼高度按實(shí)際重量控制；步驟三、箱梁底板、頂板的超載重量加載預(yù)壓完成后，放置分配型鋼（使用掛籃的底縱梁）作為對腹板超載重量加載的分配梁，按照5#箱梁腹板超載重量的50%、100%分別加載；步驟四、按照翼板砼超載重量在翼板的模板上均布加載；步驟五、二側(cè)掛籃超載預(yù)壓12h后，再按偏載預(yù)壓實(shí)驗(yàn)進(jìn)行卸載，卸掉二側(cè)掛籃一側(cè)腹板5m3重量即為13t的砂袋，進(jìn)行偏載撓度觀測；步驟六：兩側(cè)掛

40、籃同時(shí)卸載至設(shè)計(jì)荷載的1/2；步驟七：兩側(cè)掛籃同時(shí)卸載至0；步驟八：為檢驗(yàn)行走系統(tǒng)及底籃懸吊系統(tǒng)的安全性，掛籃卸載完成后，將空載掛籃向前行走一米，觀測行走輪及軌道的變形情況；從加載0%120%每2h用水準(zhǔn)儀進(jìn)行標(biāo)高及撓度觀測一次（測量觀測方案見附件），至加載120%0%后按間隔4h用水準(zhǔn)儀進(jìn)行標(biāo)高觀測。當(dāng)最終的變形撓度數(shù)據(jù)與掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算變形數(shù)據(jù)一致時(shí)，即可認(rèn)為掛籃的強(qiáng)度和穩(wěn)定性滿足澆注懸臂梁段的需要。四、掛籃預(yù)壓重量一側(cè)掛籃預(yù)壓加載重量如下：項(xiàng)目步驟砼方量（m3）實(shí)際重量（t）設(shè)計(jì)加載重量（t）加載范圍:長寬（m）加載重量允許誤差（%）說明事項(xiàng)步驟一066660掛籃自重步驟二20.6853.7

41、6864.526.540，+5沿著橋軸線左右對稱的堆碼，并形成一個(gè)寬65cm的支點(diǎn)步驟三10.7227.87233.456.540，+5一側(cè)總共2個(gè)腹板10.7227.87233.456.540，+5步驟四10.727.8233.386.540，+5注意堆碼范圍小計(jì)52.82137.33164.80步驟五-5-13-136.54卸載掛籃一側(cè)的一個(gè)腹板的砼方量5m3步驟六-31.69-82.40-82.406.54先卸載翼板再卸載腹板重量步驟七-63.384-164.80-164.806.54注意兩側(cè)對稱卸載小計(jì)000步驟八06666掛籃自重注意中橫梁的變形五、掛籃簡易加載試驗(yàn)方案5.1掛籃簡易

42、加載的基本原理掛籃簡易加載試驗(yàn)方案就是利用0#、1#箱梁內(nèi)設(shè)計(jì)上的豎向32mm精軋螺紋鋼筋對掛籃的前吊點(diǎn)進(jìn)行加載。掛籃主要受力構(gòu)件就是掛籃的主桁系統(tǒng)，第一對掛籃進(jìn)行仿真模擬加載試驗(yàn)后，其底籃系統(tǒng)、前后吊帶系統(tǒng)的變形等影響掛籃立模標(biāo)高的數(shù)據(jù)參數(shù)已經(jīng)掌握，而且本橋掛籃的設(shè)計(jì)基本上相同，后吊桿作用在已澆注的箱梁節(jié)段上，前吊桿作用在掛籃的上前橫梁上，所以僅將掛籃前吊桿傳遞的作用力加載在掛籃的主桁的前橫梁上對主桁系統(tǒng)的強(qiáng)度及剛度進(jìn)行檢驗(yàn)是可行的，同時(shí)對主桁的前橫梁的變形進(jìn)行觀測，并進(jìn)一步的做偏載加載實(shí)驗(yàn)，以檢查掛籃的整體穩(wěn)定性。5.2掛籃簡易加載方案按照設(shè)計(jì)圖紙?jiān)谙淞旱?#、1#上拼裝一個(gè)掛籃的主桁系統(tǒng)

43、、行走系統(tǒng)，掛籃拼裝完成后，然后將主桁架向后倒退5.4m（使整個(gè)主桁系統(tǒng)作用在已澆注箱梁的頂面上），并將掛籃的后錨錨固，然后在掛籃的上前橫梁位置加載，加載荷載如下：T1=G/4+(P2+P3+P4)=141.9/4+(24.25+1.5+6.75)/2=51.725t（比超載120%稍大）T2=G/4+(P2+P3+P4)+Q=141.9/4+(24.25+1.15+6.75)/2+12.5=64.225t（掛籃一側(cè)的偏載）先在掛籃的主桁架的前端（二側(cè)）加載至T1，做超載變形觀測后，然后再在掛籃的主桁架的前端（一側(cè)）加載至T2，做偏載變形觀測。掛籃的主桁架的前端的加載方式利用YG-70千斤頂張

44、拉箱梁內(nèi)預(yù)設(shè)的豎向32mm精軋螺紋鋼筋進(jìn)行加載，施加的荷載按照設(shè)計(jì)荷載（T1）的10%、20%、50%、100%及偏載荷載進(jìn)行，同時(shí)要觀測掛籃立柱的橫、縱向變形情況，與理論計(jì)算的變形進(jìn)行比較，從而來檢查掛籃的強(qiáng)度及剛度是否滿足設(shè)計(jì)要求，也可對掛籃的整體穩(wěn)定性作出結(jié)論。六、掛籃加載預(yù)壓變形觀測方案6.1加載預(yù)壓目的掛籃安裝完成后，應(yīng)對其進(jìn)行靜載試驗(yàn)，以消除結(jié)構(gòu)的非彈性變形及測定結(jié)構(gòu)的彈性變形值、驗(yàn)證掛籃各部分結(jié)構(gòu)安全性，同時(shí)并為以后逐段立模標(biāo)高提供可靠預(yù)調(diào)數(shù)據(jù)。6.2觀測方法及觀測精度要求掛籃變形觀測利用經(jīng)理部的DSZ2水準(zhǔn)儀+FS1測微器采用二等水準(zhǔn)測量的方法對掛籃在加載前、加載后及卸載前各測

45、點(diǎn)進(jìn)行觀測。為避免在加（卸）載過程中因荷載的變化對水準(zhǔn)基點(diǎn)的影響，將水準(zhǔn)基點(diǎn)設(shè)于0#塊橫隔墻上位置，假定高程為0m。觀測時(shí)基本分劃與輔助分劃值不大于0.5mm ,基本分劃與輔助分劃所測高差較差不大于0.7 mm。野外觀測數(shù)據(jù)估讀到0.01 mm,內(nèi)業(yè)計(jì)算最后成果的取值到0.1 mm6.3觀測周期掛籃變形觀測可大致分為三個(gè)階段，加載前、加載時(shí)、偏載及卸載后。但為了實(shí)時(shí)監(jiān)控掛籃在加載過程中的變形情況是否在設(shè)計(jì)容許范圍內(nèi)，所以從加載開始每2小時(shí)觀測一次，卸載時(shí)每4小時(shí)觀測一次，卸載完成后再增加觀測一次。6.4觀測的水準(zhǔn)路線形式以0#塊橫隔墻的假定水準(zhǔn)基準(zhǔn)點(diǎn)為起始點(diǎn)，采用閉合水準(zhǔn)路線進(jìn)行測量6.5變形

46、觀測點(diǎn)的布置 反應(yīng)掛籃變形的主要位置，如掛籃主桁、前上橫梁、前吊帶、后錨及前支點(diǎn)上部布置變形觀測點(diǎn)，這樣為點(diǎn)焊在上面的端頭比較尖圓的鋼筋。第四章 邊跨現(xiàn)澆段及邊、中合攏段施工41主橋邊跨現(xiàn)澆段施工現(xiàn)澆段長度為19m，根據(jù)施工現(xiàn)場及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求采用滿堂支架現(xiàn)澆方案，即沿橋梁縱向按60cm的間距布設(shè)碗扣支架，并在與邊跨合攏段接近位置打入1排5根1000mm的鋼管樁作為邊跨合攏段吊架梁體下支撐；支架橫向?yàn)椴坏乳g距布置，在支架上鋪設(shè)縱橫方木。支架搭設(shè)前對地面進(jìn)行平整，并清除表層松散土，鋪填50cm渣石并碾壓密實(shí)。然后按支架結(jié)構(gòu)布置擺放墊石，支架從下至上逐層搭設(shè)，嚴(yán)格檢查扣件處的安裝質(zhì)量，確保支架結(jié)構(gòu)完

47、好。隨后即可立模板，在模板上設(shè)置反均勻沉降量值。沉降量值包括地基的沉降量、鋼管支架的彈性變形和非彈性變形量、模板后方木壓縮量。地基沉降量的測設(shè)由3米彎沉儀與5噸測立環(huán)在加載后測定；鋼管支架的彈性變形和非彈性變形量可由計(jì)算所得；模板后方木壓縮量可查資料所得。模板按照要求鋪設(shè)后，綁扎鋼筋、預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管道及其它預(yù)埋件，經(jīng)監(jiān)理工程師檢查合格后一次性完成砼澆筑。42邊跨合攏段施工421邊跨合攏段施工概述按設(shè)計(jì)要求，合攏施工時(shí)先進(jìn)行邊跨合攏段施工，邊跨合攏段長度為2.0m，按設(shè)計(jì)要求采用吊架法施工，在13#塊段、15#塊段砼澆筑完成后，并將13，#塊段上的掛籃往后移動(dòng)4米，在合攏段內(nèi)安裝內(nèi)、外剛性支撐，綁

48、扎鋼筋、澆筑邊跨14，號節(jié)段砼，在砼強(qiáng)度達(dá)到85%后，依此張拉邊跨2SB5、2SB4、2ST、 4SB3、4SB2。然后再拆除邊跨合攏段吊架、拆除15，號梁段支架平臺(tái)、拆除0號梁段臨時(shí)支撐。邊跨合攏段施工要注意以下事項(xiàng)：懸澆梁端頭和現(xiàn)澆段端頭人工予以鑿毛，保證合攏段砼施工質(zhì)量。勁性骨架的焊接和砼的澆注，選擇在當(dāng)天氣溫較低且氣溫較穩(wěn)定的時(shí)間段進(jìn)行，一般以15250C進(jìn)行。砼具體施工工藝同箱梁段砼。422邊跨合攏段施工注意事項(xiàng)邊跨現(xiàn)澆段施工張拉完成后，梁體在縱向預(yù)應(yīng)力、溫度應(yīng)力影響下，將產(chǎn)生縱向變形。合攏段將盡量采用剛性約束（內(nèi)外剛性約束）的聯(lián)結(jié)形式來抵抗相鄰梁體的變形，由于支架本身的壓縮和基礎(chǔ)沉

49、降，箱梁在發(fā)生伸長和縮短時(shí)，箱梁底面溫差引起懸臂端上翹或下翹，箱梁左右面溫差引起箱梁扭曲及橋軸線偏移；陣風(fēng)引起梁端顫動(dòng)。上述因素均會(huì)對新澆混凝土產(chǎn)生不良影響，為防止新舊混凝土相接處產(chǎn)生收縮裂縫或新澆混凝土被擠壓破壞，在施工時(shí)采取以下措施：邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合攏段在合攏、施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，將產(chǎn)生縱向變形。因此，合攏時(shí)必須卸去對梁體縱向變形有約束的支承，以利梁體的縱向變形。縱向變形將對支架穩(wěn)定產(chǎn)生不利的影響，為此加強(qiáng)支架與梁體的連接，使之能承受一定的附加水平力，采取的措施就是在邊跨現(xiàn)澆段靠近合攏段處插打4根1000mm=10mm鋼管樁作為限位和承重支撐。在氣溫較低時(shí)在合攏段內(nèi)安裝內(nèi)外鋼性支撐?？s短合攏段

50、的砼澆注時(shí)間，達(dá)到低溫快速合攏的目的?？s短合攏段的砼澆注時(shí)間，達(dá)到低溫快速合攏的目的。14#塊段合攏段混凝土要求一次快速澆注完成，并盡早張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。箱梁兩側(cè)因日照變化，橋軸線將發(fā)生扭轉(zhuǎn)，為減少新澆混凝土受溫度應(yīng)力而破壞，在太陽直射箱梁側(cè)面澆水降溫以減少橋軸線的扭轉(zhuǎn)。澆注14梁段時(shí)，邊跨19米梁段、13#塊段梁上也覆蓋草袋，并撒水保持混凝土頂面潮濕，減少相鄰箱體因日照引起的溫差。為減少現(xiàn)澆段與懸臂段混凝土收縮、徐變的相互影響，現(xiàn)澆段砼不宜過早澆注，以免基礎(chǔ)下沉在合攏段內(nèi)產(chǎn)生錯(cuò)臺(tái)，邊跨現(xiàn)澆段的施工時(shí)間基本上與邊跨合攏段砼澆注時(shí)間相差不長。預(yù)應(yīng)力施工東西兩岸的邊跨合攏段盡量掙取在同一時(shí)間進(jìn)行，1

51、4梁段砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度85時(shí)，開始張拉鋼束，張拉順序設(shè)計(jì)要求進(jìn)行，張拉時(shí)上下游同時(shí)對稱進(jìn)行。43中跨合攏段施工431中跨合攏段施工概述中跨合攏段施工前，根據(jù)設(shè)計(jì)要求，需先拆除臨時(shí)0#1#鋼管支撐架（0#1#鋼管支撐架的卸架應(yīng)對稱均橫的進(jìn)行，采用切割法卸載時(shí)更要注意對稱施工）、邊跨現(xiàn)澆段支架后進(jìn)行。中跨合攏段長度為2.0m，根據(jù)設(shè)計(jì)要求采用吊架配重法施工。中跨合攏段施工前，將中跨13#塊段上的掛籃往后移動(dòng)4米，安裝合攏段吊架。在吊架上架立合攏段模板，綁扎普通鋼筋，預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管道；選擇日氣溫較低、溫度變化幅度較小時(shí)鎖定合攏口并灌注合攏段混凝土。合攏口的鎖定，應(yīng)迅速、對稱地進(jìn)行，先將外剛性支撐一端

52、與梁端部預(yù)埋件焊接，再將內(nèi)剛性支撐頂緊并焊接，然后迅速將外剛性支撐另一端與梁連接。砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度85%后，張拉中跨4CB6、4CB5、2CT，拆除邊、中跨外剛性撐，依此張拉4CB4、4SB1、4CB3、4CB2、4CB1，完成體系轉(zhuǎn)換。折除中跨合攏段吊架，折除中跨、邊跨掛籃，進(jìn)行橋面系施工。中跨吊架結(jié)構(gòu)如附圖所示。432中跨合攏段施工注意事項(xiàng)合攏段臨時(shí)內(nèi)、外剛性支撐施工：合攏段施工遵循“又撐有拉，低溫澆注”原則。在體系轉(zhuǎn)換過程中，由于氣溫變化及各種因素的影響，會(huì)導(dǎo)致合攏段混凝土拉裂或壓壞。因而采用內(nèi)外剛性支承臨時(shí)固定合攏段兩端，使其成為可以承受一定彎矩、剪力的牢固結(jié)點(diǎn)，確保梁體的安全。剛性

53、支承的結(jié)構(gòu)、數(shù)量、位置嚴(yán)格按設(shè)計(jì)施工。施工中根據(jù)設(shè)計(jì)要求，在箱梁頂板和底上設(shè)計(jì)預(yù)埋件，在預(yù)埋鋼板上焊接40b型鋼作為外剛性支撐。型鋼連接構(gòu)件與預(yù)埋鋼板焊牢。內(nèi)剛性支撐采用規(guī)格1217及1338.5兩種熱軋無縫鋼管加工而成，焊接在預(yù)埋錨墊板上（滿焊，焊縫厚度6mm），其中頂板、底板部分鋼管兼作預(yù)應(yīng)力鋼束管道。鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道施工合攏段有鋼筋、內(nèi)外剛性支撐件、三向預(yù)應(yīng)力管道，結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，且頂、底板束管道長，根數(shù)多，合攏之后穿束較困難，在合攏之前把鋼絞線穿入波紋管和內(nèi)剛性支撐架內(nèi)；對與剛性支撐架有干擾的鋼筋只能移開，不能割斷。合攏段施工測量觀測按規(guī)范要求合攏段兩端箱梁頂面高程偏差不能大于22mm（

54、L/5000）。合攏段觀測點(diǎn)的設(shè)置與其它標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段箱梁同，合攏段混凝土在灌注時(shí)要用精密水準(zhǔn)儀觀測，以便發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)解決。合攏段混凝土的澆注及養(yǎng)護(hù)為使合攏段混凝土在澆注過程中結(jié)構(gòu)體系處于穩(wěn)定狀態(tài)，待剛性支撐鎖定后預(yù)先在懸臂端施加水箱配重，配重相當(dāng)于合龍段的混凝土重量。在澆注混凝土的同時(shí)分級卸載。合攏段混凝土應(yīng)在設(shè)計(jì)規(guī)定的氣溫較低且變化較小時(shí)完成。預(yù)應(yīng)力筋的張拉及體系轉(zhuǎn)換施工：當(dāng)中跨合攏段混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85時(shí)，張拉預(yù)應(yīng)力筋，張拉順序按設(shè)計(jì)要求。在箱梁施工和體系轉(zhuǎn)換過程中，不能在梁上任意加載，合攏段完成一次性體系轉(zhuǎn)換后即可拆除中跨合攏段吊架、模板及外鋼性支撐等臨時(shí)連接構(gòu)件。拆除中跨、邊跨掛籃，進(jìn)入橋面系工程施工。