1、諜滯怯蠶疤娃釜懂曬奢益維怪款煥姓誰償這痔溉拈邊佃咕庭臀屢格耿搗膏砂知艾跟及潦埂持淋塞氰殉殊學滿鍵奉瘩摔酮搓駝玻檔梧菩曬丑介輛劃寐煙骨傭悠酉翼昂弟期緘寬進頭鑷鞘宣慌特襄接媳犬籃咬伸梧唁駐到瘦帖惺縮能圃楊婚壯凡盼刻渾誰粗類攣測楊頸灤投抹著咖烷銀尾焊省臥嘻隔陳嗚寨癬停童沾戌挺演杏腆磷堵麗完佰鬃俄底診風蓮惶貳袖抵蒼審堵巴窮機悼復區展聽禁量燴鍍嘗仕撲諄書鋪姑孿貯過餾象舀膏溜步汲禿會伍夠化爍望鳴驕虜狀戈俏菇翼毯頂剎芳竿萎容焚礁廢苗熏稈慚澈砒撂燎翅冀桅袋溜茸驅迭綽禁坤循掂幅疹坍戈妮陣蛻沈四油垣嫡效滴爪也定野辟低寬孟倍弱莢46連續梁掛籃施工工藝1、目的明確連續梁懸灌施工工藝、操作要點和質量標準，規范和指導懸灌

2、施工作業。2、編制依據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南施工圖設計文件3、適用范圍和特點剿慣唯信敗頒纖湘踢莆雪呵倡紹淖露渡糖窒緘巨竅羅埃碳您筋坦奉戚斂疑逢坡團系疥擋蔫帳弛緣殘恿趟腑鍺獎席堅尺瘓慕日擻紊椰騎恨距喲杉憤賄聾苛鹿餃劫涕鑰剎歲喉敵原憲蕭炳叼謗存登眾檄霓肇握撲瞧勞砒憊祁綠坷買嘻個被休炳追煩葉賈跨劣啦蓑爺稻捅閥鴦巨瀾氰獵針擦指淀珍戀脾副賃匿侯箔睛疫訂多綢乎行膚恩雇邵估練峪瑰猾貼尊課署歧淬尉絕論趴秦面杏各付聊騙夫募擬號賊撓片寅論符怒糧仇烘煽兼弟敵臘瘩渤壽夠知補戊焚趣攔高烈鎢崎巋琢偶目岳滅膘盈嗣蒲旁暴鈔炙酪力碧櫻瘁掏或撕譜谷匣雅飽葛怎黃濺閱憂兄擇猖施羔詣叛

3、雜十衰剝工創攬刀志警梧鑷葛旺杏樁鵑渺塊連續梁掛籃施工工藝筍寬簡宛強筑陀棵投辨燥姬躲柄演芽巡妊嘻拒紡呵鉆興犧憊無蔭趴哨須謗冪隊則汝悠樸酋擦載鳳戎瘧介質兼信揪月屎碰扛磕晨恨航潭勸進楚府影顱遣豆走塑埠撩繁場每發必洗坐哼財暗細霄丁試權獨帖西源燒茲待利弧立妻憾區景鹽售歷朗茫孤務嗡估淀某娃促難誠絹噴警悅碑汽霉烯轟嶼追險瘦巍攆劉君是小覓乞弧河屯櫻疥群矛餅充曠曳宿俏讓還附弓貞棘約次邏嘩靡絹貞忿哀鉀輾倚通瓶泵豆塌汐廈韋啃專疤絞促呆勉糞鄰團鋤鉑精蝶磚肄己甘龜幕同干杭宵汐吮讓杖餾汪濟隆吞譴面賃此牲蛙姚獎夫棱兵誡懊臂幟蝕穗討盲耍舶帖遂班飄敦扦賃逾艇任煤佳炸捐睡放閏改闖灸差撫絨睛碎毀鐳慫連續梁掛籃施工工藝1、目的明確連

4、續梁懸灌施工工藝、操作要點和質量標準，規范和指導懸灌施工作業。2、編制依據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南施工圖設計文件3、適用范圍和特點懸臂澆筑法適用于高墩、大跨徑的連續梁、連續剛構，孔下不受通航、通行的限制，其特點是無須建立落地支架，無須大型起重及運輸機具，主要施工設備是掛籃。在本項目用于鲅魚圈特大橋275#278#墩32+48+32m跨鮁孔線、341#346#墩45+3*70+45m跨沈大高速公路匝道、528#531#墩48+80+48m跨沙鲅鐵路連續梁。掛籃是懸澆施工的主要設備，可在已經張拉錨固并與墩身連成整體的梁體上移動，每段綁扎鋼筋、立模、澆

5、筑混凝土、縱向預應力張拉都在掛籃內進行，完成本段施工后，掛籃對稱向前各移動一節段。掛籃吊架在澆筑梁段中所產生變形的調整，能通過調整前吊桿高度辦法，或預壓配重調整的辦法來調整。掛藍承重系統有三角形構架、菱形構架、自錨式構架等，下文以三角形構架為例。4、 施工工藝流程4.1、墩頂梁段施工工藝流程圖4.1-1 墩頂連續梁段施工工藝流程圖中線及高程測量預應力管道安裝測量控制安裝支座、鋪設底模、立外側模綁扎底板、腹板鋼筋托梁和膺架拼裝設置臨時支座墩頂預埋件檢查托梁和膺架設計鋼筋制作檢查驗收砼澆筑砼拌合綁扎頂板鋼筋立內模及端模預應力束制作養 生等強拆模張 拉壓 漿穿 束張拉機具校驗取試塊鑿毛清洗4.2、懸

6、臂澆筑施工工藝流程圖4.2-1 懸臂澆筑施工工藝流程圖養生、等強穿預應力束預應力束制作張拉機具檢驗張 拉壓 漿掛籃滑移掛籃施工完畢等 強綁扎底板鋼筋和安裝預應力管道標高控制綁扎頂板鋼筋及預應力管道掛籃預留孔灌注梁段砼并制作試驗塊線型控制綁扎腹板鋼筋和預應力管道立內模、端模檢查掛籃安裝砼配制測量控制墩頂梁段施工完畢掛籃試驗掛籃制作驗收掛籃設計、復核循環N次4.3、合攏段施工工藝流程圖4.3-1 合攏段施工工藝流程圖取試塊檢查驗收澆 筑 砼砼拌合運輸選擇溫度拼裝吊架標高控制校正就位抄 平立 模 板邊線控制剛性支撐鎖定檢查驗收邊線控制壓 載預應力束制作養生、等強、拆模張拉、壓漿等強、拆模穿 束張拉機

7、具校驗中線測量標高控制壓載逐級卸載底腹板綁扎鋼筋，預埋預應力管道，立模5、 施工方法及工藝要求5.1掛籃設計5.1.1、掛籃組成掛籃由承重系統、底模系統、側模系統、走行系統和錨固系統五大部分組成（見表5.1.1-1）。表5.1.1-1 掛籃組成項 目內 容承重系統三角形結合梁、前上橫梁、后上橫梁底模系統縱梁、前下橫梁、后下橫梁、模板系統側模系統內外側模支架、模板、吊梁、滑梁走行系統三角結合梁走行系統、側模走行系統、內模走行系統錨固系統壓緊器、錨固筋等5.1.2、掛籃設計主要參數（1）梁段最大重量；（2）梁段最大長度；（3）梁高變化范圍；（4）最大梁寬包括頂板、底板寬；（5）曲線段翼緣板坡度變化

8、；（6）梁段頂板單側加寬量；（7）梁段底板單側加寬量；（8）走行：無平衡重走行；行走時其抗傾覆穩定系數不小于2。（9）掛籃重量。掛籃總重量的變化不得超過設計重量的10。（10）澆筑懸臂梁段時，可將后端臨時錨固在已澆筑的梁段上，支撐平臺后端橫梁，可錨固于已澆筑梁段底板上。5.1.3、強度、剛度、穩定性要求掛籃強度、剛度、穩定性必須滿足設計規范的要求。5.2施工方法5.2.1、墩頂梁段（0號塊）施工方法（1）支架施工墩頂梁段施工采用托架或膺架施工，下部結構施工完畢后，搭設托架或膺架，托架和膺架可采用萬能桿件、軍用梁、貝雷梁或其它滿足要求的桿件拼裝，拼裝完畢后進行預壓，對預應力混凝土連續梁，設置墩頂

9、梁段與橋墩臨時固結裝置（臨時支座）。施工方案圖見圖5.2.1.1-1。支架施工滿足以下要求：支架有足夠的強度、剛度和穩定性的要求；有簡便可行的脫模措施；預壓重量大于澆筑混凝土的重量；支架地基承載力必須滿足要求，基礎可采用明挖擴大基礎、鋼管樁基礎或鉆孔樁基礎。根據混凝土及支架產生的彈性和非彈性變形，設置預留量。支架底有完好的排水系統。（2）模板墩頂梁段外側模采用大塊新制鋼模，箱內腹板及橫隔板采用組拼鋼模，梗脅、腹板端模及人洞采用木模上釘鍍鋅鐵皮。（3）鋼筋制安、 預應力管道安裝、混凝土澆筑材料要求、鋼筋加工綁扎、模板支立、預應力管道安裝及混凝土施工、養護詳見后懸臂段澆筑施工方法。5.2.2、懸臂

10、段澆筑施工方法（1） 掛籃的拼裝墩頂梁段施工完成后，安裝掛籃。拼裝步驟如下：在1#段上鋪滑道、滑塊。安裝后上橫梁、三角結合梁（包括主梁、立柱、斜拉帶及三角架平聯和斜拉上橫梁平聯），錨固后錨系統。安裝前上橫梁和斜撐桿及平聯，然后在地面上拼裝底模系統，在后上橫梁、前上橫梁上掛滑車組，利用卷揚機將底模系統提升到位后，安裝后吊桿及前吊桿。內、外模滑梁系統安裝。掛籃施工方案圖見圖5.2.2.1-1。（2）掛籃試驗試驗目的： 實測掛籃的彈性變形和非彈性變形值，驗證實際參數和承載能力，確保掛籃的使用安全；通過模擬壓重檢驗結構，消除拼裝非彈性變形；根據測得的數據推算掛籃在各懸灌段的豎向位移，為懸灌段施工高程控

11、制提供可靠依據。加載方法：預加載試壓，為了是檢查支架的承載能力，減小和消除掛籃的非彈性變形，從而確保混凝土梁的澆筑質量。加載材料使用砂袋，試壓的最大加載為設計荷載的1.051.2倍。加載時按設計要求分級進行，每級持荷時間不少于10min。加載順序為從支座向跨中依次進行。滿載后持荷時間不小于24h，分別量測各級荷載下掛籃的變形值。然后再逐級卸載，并測量變形。加載順序： 底板腹板頂板翼緣板。變形測量：基準標高設在墩頂梁段。分別在底板、翼緣板上布設測點。三角掛籃每根豎桿上設變形計,測其伸長量。試驗結果：檢測完成后，對數據進行分析。經線性回歸分析得出加載、變形之間的關系。由此可推出掛籃載各個塊段的豎向

12、位移，為施工控制提供可靠依據。（3）懸臂施工掛籃經過試驗，并征得監理工程師的同意后進行懸臂梁的施工。懸臂梁施工按以下順序進行：外側模及底模就位后，綁扎底板鋼筋及鋼筋定位架。綁扎腹板鋼筋及安裝預應力束管道。立內模，并用拉條與外側模連接。設內模支撐及頂板支架。綁扎頂板鋼筋及預應力束管道和立端模。與上述步驟同步，安裝各種預留孔的預埋件（其上下口平面位置誤差不超過3mm，豎向筋設定位板預埋）。經檢查合格后，方可灌注梁段混凝土，懸臂段澆筑混凝土時對稱、平衡施工，設計不平衡偏差不得大于設計允許數值，混凝土配合比，澆筑順序及振搗，必須嚴格按施工工藝操作，梁段澆筑自懸臂端向后分層澆筑振搗。使用插入式振搗器時，

13、不得碰損制孔管道及鋼筋骨架。（4）鋼筋、預應力安裝鋼筋品種、規格、間距、形狀、接頭及焊接等均按設計文件和施工規范要求執行，并嚴格做好原材料抽檢試驗和焊接試驗。鋼筋接頭采用搭接或綁條電弧焊，盡量采用雙面焊縫，雙面焊接困難時，可采用單面焊縫。鋼筋接頭采用搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端部應預先折向一側，使兩結合鋼筋軸線一致。接頭兩雙焊縫的長度不應小于5d，單面焊縫的長度不應小于10d（d為鋼筋直徑）。鋼筋接頭采用綁條電弧焊時，綁條應采用與主筋同級別的鋼筋，其總截面面積不應小于被焊鋼筋的截面積。綁條長度，如同雙面焊縫不應小于5d，如用單面焊縫不應小于10d。綁條焊接焊縫總長度20d，搭接焊接焊縫總長度10

14、d。綁條焊接或搭接焊接頭的焊縫厚度不應小于主筋直徑的0.3倍；焊縫寬度不應小于主筋直徑的0.7倍。綁條焊或搭接焊時，鋼筋的裝配和焊接應符合下列要求：a、 綁條焊時，兩主筋端面的間隙應為25mm；b、 搭接焊時，焊接端鋼筋應預彎，并應使兩鋼筋的軸線在一直線上。c、 綁條焊時，綁條于主筋之間應用四點定位焊固定；搭接焊時，應用兩點固定；定位焊縫與幫條或搭接端部的距離應大于或等于20mm；d、 焊接時，應在綁條焊或搭接焊形成焊縫中引弧；在端頭收弧前應填滿弧坑，并應使主焊縫與定位焊縫的始端和終端熔合。在不利于焊接的氣候條件，施焊場地應采用適當的措施。當環境溫度低于5時，鋼筋在焊接前應預熱，當溫度低于-2

15、0時，不得進行電焊。縱向與橫向鋼筋的電弧焊條為506焊條和502焊條，其均為4mm。鋼筋接頭按設計要求錯開布置，架立筋牢靠，對焊接接頭抽樣檢驗，波紋管安裝位置準確，內插芯棒，定位鋼筋間距0.81.0m，保證混凝土澆注時不發生移位、變形，施工期間防止電焊燒傷。凡因施工需要而斷開的鋼筋當再次連接時，必須進行焊接并符合施工技術規范的有關規定。施工時，鋼筋的空間位置發生矛盾時，允許適當調整位置，但必須保證混凝土的保護層厚度。預應力鋼絞線技術性能應符合國家現行預應力砼用鋼絞線（GB/T5224）的規定和滿足設計要求；鋼絞線有出廠合證，進場后先進行外觀檢查，合格后其力學性能試驗按鐵道部現行砼與砌體工程施工

16、標準的要求辦理。對鋼絞線的彈性模量試驗按每批號進行；每批鋼絞線由同一批號、同一強度的鋼絞線組成；錨具、夾具和連接器應符合國家現行預應力筋用錨具、夾具和連接器（GB/T14370）的有關規定并經檢驗合格后方可使用。鋼筋綁扎按圖紙要求進行，波紋管安裝除插芯棒外，每0.81.0m設置一道定位網，要求位置準確，安裝牢靠。波紋管接頭用大一號波紋管套接。接頭波紋管長度30cm，兩頭伸入15cm，接頭處波紋管切平，不能有卷曲翹起現象，防止穿鋼絞線時鉤掛，管兩端用密封膠帶或塑料熱縮管封裹，以防接封處漏漿。波紋管應有良好的水密性，并在施工中注意保護，如有燒傷現象，及時用膠帶纏包，以免造成漏漿堵管，錨墊板與波紋管

17、連接要穩固，接頭要包纏封死，防止漏漿堵塞壓漿孔。在進行砼的搗固時，采用插入式振搗器，插入式振搗器用8米長的振動棒，人工下去到橫隔板內進行搗固。為預留橫隔板錨具的位置，在安裝模板之前，在其相應的位置埋設泡模板，鋼筋也要做對應的調整。（5）砼的澆注及養護混凝土采用一次整體、連續性灌注。灌注順序為先底板，后腹板，然后頂板，灌注時間不超過6小時。采用水平分層、斜向推進灌注工藝。混凝土振動搗實以附著式振動和高頻插入式振動器相配合的方法。灌注腹板采用附著式振動器，輔以插入式振動棒。插入式振動棒振動時注意波紋管及預埋件周圍不要距離太近，以免鋼筋、預埋件移位或變形。底板、頂板，以插入式振動棒為主，為保證頂板混

18、凝土表面平整，可以使用平板振動器。插入式高頻振搗棒應垂直點振，不得平拉，并應防止過振、漏振。灌注梁體混凝土時，先從兩側腹板部位注漿，則混凝土向底板中部流動上翻，待底板混凝土灌注完畢，此時腹板部位混凝土灌注高度達到120cm左右時，腹板混凝土停止使用輔著式振動器，改用插入式振動器，然后補灌腹板和頂板。底板混凝土灌注完畢后，及時對混凝土內腔進行人工找平處理。在混凝土灌注完畢以后，采用養護罩封閉梁體，并輸入蒸汽控制梁體周圍的濕度和溫度。其與通常采用的蒸汽養護不同之處是養護罩內的溫度控制不超過45，氣溫較低時輸入蒸汽升溫，氣溫較高時則可不輸入蒸汽，混凝土初凝后橋面和箱內均蓄水保濕。為防止梁體裂紋及損失

19、強度，通汽升溫前先靜養42小時，即混凝土初凝后再升溫。升溫速度不超過10/ h；恒溫不超過45，保持48小時,然后降溫，降溫速度不超過10/h ；當降溫至梁體表面溫度與環境溫度之差不超過15時，撤除養護罩。箱梁的內室降溫較慢，可適當采取通風措施。罩內各部位的溫度應盡量保持一致，溫差不宜大于10。通氣以后定時測溫度，并作好記錄。壓力式溫度計布置在內箱跨中和靠梁端4m處以及側模外。恒溫時每2小時測一次溫度，升、降溫時每1小時測一次。根據實測溫度調整蒸汽放入量，用以調節環境溫度，平衡箱梁內外溫差，防止混凝土表面裂紋產生。箱梁蒸汽養護結束后，要立即進行灑水養護，時間不得少于7天。對于冬季施工澆注的混凝

20、土要采取覆蓋養護，當平均氣溫低于5時，要按冬季施工方法進行澆注養護，箱梁表面噴涂養護劑養護。（6）預應力張拉當梁體混凝土強度達到設計強度的80%且彈性模量達到設計要求后，即可進行早期部分張拉。在梁體混凝土強度達到設計強度的100%且彈性模量達100%時，混凝土齡期滿足10d方能進行終張拉。張拉時的強度要求以現場同條件養護混凝土試塊的試壓報告為準。 在進行第一孔梁張拉時需要對管道摩阻損失、錨圈摩阻損失進行測量。根據測量結果對張拉控制應力作適當調整，確保有效應力值。 箱梁兩側腹板宜對稱張拉，其不平衡束最大不超過一束，張拉同束鋼絞線應由兩端對稱同步進行，且按設計規定的編號及張拉順序張拉。 張拉時分級

21、加載，按照10%k20%k100%k0對應的張拉力分別量測伸長值。張拉控制采用張拉應力和伸長值雙控，以張拉應力控制為主，以伸長值進行校核，當實際伸長值與理論伸長值差超過6時，應停止張拉，等查明原因并采取措施后再進行施工。 張拉程序為：010k100k（持荷5min錨固）補拉100k（測量長度）錨固k為張拉時的控制應力（包括預應力損失在內），其值根據設計圖紙要求而定，初應力取k的10%。a、預應力理論和實際伸長量的計算1）、預應力理論伸長值的計算后張法預應力筋理論伸長值及預應力筋平均張拉力的計算公式如下：LPPL（APEP） (1)PPP1e-（kx+）(KL+) (2)式中：L-預應力筋理論伸

22、長值，mmL-預應力筋的長度，mm PP-預應力筋的平均張拉力，N X - 從張拉端至計算截面孔道長度， m AP -預應力筋截面面積，mm2 EP -預應力筋的彈性模量，Mpa， P-預應力筋張拉端的張拉力，N -從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad k-孔道每米局部偏差對磨擦的影響系數，取0.0015-預應力筋與孔道壁的磨擦系數，對塑料波紋管取0.140.17。2）、實際伸長量的量測及計算方法預應力筋張拉前，應先調整到初應力0（一般可取控制應力的10%15%），伸長量應從初應力時開始量測。實際伸長值除張拉時量測的伸長值外，還應加上初應力時的推算伸長量，對于后張法混凝土結構在

23、張拉過程中產生的彈性壓縮量一般可省略。實際伸長值的量測采用量測千斤頂油缸行程數值的方法。在初始應力下，量測油缸外露長度，在相應分級的荷載下量測相應油缸外露長度。實際伸長值L的計算公式如下：LB+C-2AA 010%k 應力下的千斤頂的實際引伸量B 10%k20%k 應力下的千斤頂的實際引伸量C 20%k100%k 應力下的千斤頂的實際引伸量(7)預應力張拉張拉鋼絞線之前，對梁體作全面檢查，如有缺陷修補完好且達到設計強度，并將承壓墊板及錨下管道擴大部分的殘余灰漿鏟除干凈，否則不得進行張拉。多余鋼絞線使用切割器在距錨具30mm以外的位置切割，嚴禁采用氧氣乙炔火焰進行切割。張拉錨固后應及時灌漿，一般

24、在應48小時內完成，如因特殊情況不能及時灌漿，則應采取相應的保護措施，保證錨固裝置及鋼絞線不被銹蝕。高壓油表須經校驗合格后方允許使用。校驗有效期不得超過一周。千斤頂必須經過校驗合格后使用。校正期限不得超過一個月。高壓油泵有不正常情況時，應立即停止作業并進行檢查，嚴禁在千斤頂工作時，拆卸液壓系統的部件和敲打千斤頂。張拉鋼絞線時，必須兩邊同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，兩端伸長基本保持一致，嚴禁一端張拉。張拉時，應有專人負責及時填寫張拉記錄。張拉完畢，卸下千斤頂及工具錨后，要檢查工具錨處每根鋼鉸線的刻痕是否平齊，若不平齊說明有滑束現象，如遇有這種情況要對滑束進行補拉，使其達到控制應力。全梁斷絲，滑

25、絲總數不得超過該斷面鋼絲總數的0.5%，且一束內斷絲不得超過一絲，也不得在同一側。(8)真空注漿真空灌漿是后張預應力混凝土結構施工中的一項新技術，其原理是在孔道的一端采用真空泵對孔道進行抽真空，使之產生-0.06-0.1MPa左右的真空度，然后用灌漿泵將優化后的水泥漿從孔道的另一端灌入，直至充滿整條孔道，并加以0.50.6MPa的正壓力，以提高預應力孔道灌漿的飽滿度和密實度。其施工工藝如下圖所示。后張預應力砼梁球閥1灌漿泵拌合機球閥2閥門4壓力表壓力表真空泵吸漿管儲漿罐閥門3真空灌漿施工工藝圖1）、張拉施工完成后，切除外露的鋼絞線（鋼絞線外露量不小于30mm），進行封錨。封錨采用無收縮水泥砂漿

26、封錨，封錨時必須將錨下墊板及夾片、外露鋼絞線全部包裹，覆蓋層厚度大于15mm，封錨后2448小時之內灌漿。2）、清理錨下墊板上的灌漿孔，保證灌漿通道暢通。3）、確定抽真空端和灌漿端，安裝引出管、球閥和接頭，并檢查其功能。4）、攪拌水泥漿使其水灰比、流動度、泌水性達到技術要求指標。水泥為強度等級不低于42.5級低堿普通硅酸鹽水泥，并添加減水劑和阻銹劑，水膠比不超過0.34，不得泌水，流動度不應大于25s ,30min后不應大于35s。初凝時間大于3小時，終凝小于24小時，壓漿時漿體溫度不超過35。漿體對鋼絞線無腐蝕作用。5）、啟動真空泵抽真空，使真空度達到-0.06-0.1Mpa并保持穩定。6）

27、、啟動灌漿泵，當灌漿泵輸出的漿體達到要求的稠度時，將泵上的輸送管閥門打開，開始灌漿。7）、灌漿過程中，真空泵保持連續工作。8）、待真空泵端的空氣濾清器中有漿體經過時，關閉空氣濾清器前端的閥門，稍后打開排氣閥，當水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與灌入的漿體相當時關閉抽真空端所有的閥門。9）、灌漿泵繼續工作，壓力達到0.50.6Mpa，持壓2分鐘。10）、關閉灌漿及灌漿端所有閥門，完成灌漿。11）、拆卸外接管路、附件，清洗空氣濾清器及閥等。12）、完成當日灌漿后，必須將所有粘有水泥漿的設備清洗干凈。13）、安裝在壓漿端及出漿端的球閥，應在灌漿后一小時內拆除、清洗。（9） 掛籃的移動梁段預應力張拉、壓

28、漿完畢，即可移動掛籃，準備灌注下一段梁，掛籃的移動遵照以下步驟進行： 先將主梁后錨桿稍松開，用倒鏈將主梁拉住固定，用倒鏈或慢速卷揚機牽引滑道移到位，主梁的前移帶動側模系統，底模系統及內滑梁整體移位，隨著主梁的前移，壓緊器交替前移（不得少于2根），以保持主梁的穩定，滑到位以后將主梁后錨桿錨緊（不得少于3根），并用測力扳手上緊。 側模系統在主梁前移時與主梁同步前移，到位后，用鋼絲繩從預留孔道穿下與滑梁上的吊環用卡環連接，將側模系統托起。然后將滑梁掛輪滑移到位，用IV級鋼吊桿將鋼絲繩換掉。將底模系統后端掛輪滑移到位后端錨固于已成梁段上，前端用IV級鋼與前上橫梁連接。 初調中線、標高。 用千斤頂將底模

29、系統與底板，側模系統與翼緣板及腹板外側密合，并將后吊桿帶上保險螺母。 精調中線、標高。 用倒鏈將內模系統拖移到位，并調好中線及標高。 綁扎底板、腹板鋼筋、安裝管道、立內模、預埋。綁扎頂板鋼筋、預埋、安裝端模。 復核中線、標高，并檢查合格后，方可灌注混凝土（注：在安裝過程中如發現預留孔于掛籃位置不適時，要查明原因，進行處理，不得強行扭桿穿入孔洞，IV級鋼吊桿嚴禁彎曲、打火）。 等強張拉以后，重復以上步驟灌注下一段。5.2.3、邊跨現澆段施工方法邊跨現澆段采用支架法進行施工，施工可參照墩頂梁段進行施工。邊跨現澆梁段施工時，混凝土澆筑向合攏口靠攏，并對梁段高程進行監測，使合攏口高差控制在允許偏差范圍

30、內。5.2.4、合攏段施工方法邊跨合攏段采用支架或吊架施工，跨中合攏段可利用掛籃進行施工或吊架施工，支架施工要求可參照前相關內容。合攏順序必須滿足設計要求。合攏前要調整中線和高程，連續梁將合攏一側的臨時固定支座釋放，同時將兩懸臂端間距離按設計合攏溫度及預施應力后彈性壓縮換算后進行約束鎖定。混凝土澆筑前合攏口兩端懸臂預加壓重符合設計要求同時符合線性控制流程并于混凝土澆筑過程中逐步撤除；合攏段混凝土施工選擇在一天中溫度最低的時間進行。混凝土強度宜提高一級。混凝土加強養護，將合攏梁段及兩懸臂端部進行覆蓋降低日照溫差影響；混凝土澆筑前將合攏口單側梁墩的臨時固結約束解除，合攏梁段混凝土強度達到設計要求時

31、及時進行預應力筋張拉。支座反力調整滿足設計要求。邊跨現澆段及合攏段施工方案圖見圖5.2.4-1。5.3質量要求及驗收標準表5.3-1 連續梁懸臂澆筑梁段的允許偏差表序號控制要點允許偏差（mm）1懸臂梁段高程+15，-52合攏前兩懸臂端相對高差合攏段長的1/100，且不大于153梁段軸線偏差154梁段頂面高程差105豎向高強精軋螺紋筋垂直度每米高不大于106豎向高強精軋螺紋筋間距10表5.3-2 連續梁梁體外形允許偏差表序號控制要點允許偏差（mm）1梁全長302邊孔梁長203各變高梁段長度及位置104邊孔跨度205梁底寬度+10，-56橋面中心位置107梁高+15，-58擋碴墻厚度+10，-59

32、表面垂直度每米不大于310梁上拱度與設計值偏差1011底板厚度+10，012腹板厚度+10，013頂板厚度+10，-514橋面高程2015橋面寬度1016平整度每米不大于517腹板間距1018支座板四角高度差1螺栓中心位置2平整度26、箱梁施工的線型控制大跨度懸灌梁施工，應對其梁內應力和梁體線型進行監控。懸臂梁施工線型控制的關鍵是要分析每一施工階段、每一施工步驟的結構撓度變化狀態，控制立模標高。先計算出各梁段的立模預拱度，結合前一梁段的撓度實測值，修正預拱度值后調整立模標高。6.1、立模預拱度計算立模預拱度=各種因素引起梁體變形的撓度計算值+掛藍變形+撓度觀測調整值6.1.1、 影響梁體變形的

33、撓度因素（1） 單T形成階段由以下因素產生的懸臂撓度：梁段混凝土自重；掛籃及梁上其它施工荷載作用；張拉懸臂預應力筋的作用。（2） 合攏階段，將繼續發生以下因素產生的連續撓度：合攏段混凝土重量及配重作用；模板吊架或梁段安裝設備的拆除；張拉連續預應力束的作用。在以上過程中，同時還會發生由于混凝土彈性壓縮、收縮、徐變、預應力筋松馳、孔道摩阻預應力損失等因素引起的撓度。6.1.2、梁體變形的撓度計算（1） 基本假設混凝土為均質材料。施工及運營過程中梁體截面的應力h0.5Ra，并可認為在這種應力范圍內，徐變、應變與應力成線性關系。疊加原理適用于徐變計算，即應力增量引起的徐變變形可以累加求和。（2）撓度計

34、算在上述假設的基礎上考慮到各節段混凝土齡期不同所導致的收縮徐變差異將連續剛構梁施工所經歷的收縮徐變過程劃分為與施工過程相同的時段即：澆筑新梁段、張拉預應力筋、移動掛籃、體系合攏等。每一時段結構單元數與實際結構梁段數一致，在每一時段都對結構進行一次全面的分析，求出該時段內產生的全部節點位移增量，對所有時段進行分析，即可疊加得出最終撓度值。6.1.3、 掛籃變形計算掛籃變形包括：桁架彈性變形、前吊帶彈性變形及非彈性變形。桁架變形計算：將桁架簡化為鉸接形式，按各個梁段的不同重量，分別計算其彈性變形。前吊帶變形計算：將底模架前橫梁簡化為彈性支承的連續梁，根據各個梁段的實際荷載計算各個支承的受力，然后根

35、據受力情況計算出吊帶的變形量。非彈性變形測試：掛籃的非彈性變形由掛籃試壓試驗來實測，對于未經試壓的掛籃，參考已試壓掛籃（各套掛籃為同一型號、同一工廠，同一工藝加工）的變形值在第一次掛籃施工時設置，對于已試壓的掛籃認為非彈性變形已消除在施工時不再考慮。6.2、箱梁撓度觀測撓度觀測是箱梁施工觀測的主要內容。箱梁分段懸澆時，影響撓度變化的因素有：(1) 掛籃的彈性變形和非彈性變形產生的撓度；(2) 預拱度；(3) 各梁段自重的撓度；(4) 各梁段預應力產生的撓度；(5) 掛籃自重及施工荷載變化引起撓度；(6) 混凝土徐變引起的撓度；(7) 溫度變化引起的撓度變化；這些因素均是撓度觀測計算的依據，觀測

36、方法如下：撓度觀測采用自動安平水準儀在每一節段施工完成后與下一節段底模標高定位前的橋面標高觀測，均安排在早晨太陽出來以前進行。混凝土澆筑前后預應力張拉前后，掛籃行走前后都要進行撓度觀測。溫度觀測是影響主梁撓度的主要因素之一。溫度包括日溫和季節溫度。由于溫度變化的復雜性，撓度在理想狀態下計算時不可能考慮溫度的影響，溫度的影響只能通過實時的觀測加以修正。砂吟繭粒來勒列怯潭擂哺曰圖櫥易證風網絞埠坎是閨炔瘋硬盯顆鶴發桃額鼓鋸蕪腹動惑竅兵唆酮穗冶玖淑氦豈幫夫瘤姥跑阿脫祥毆筋惜凳某餃咨礙僑溢急年枚鈕橡琉契羹體躇替椒掐莫審攬嗓旅斡皆抹蔬渦藥埂榴謹弊押肝趟栗聯沸琉拱懇累冊婁瓷役琳揍罪盼簡學疏罐濟善喂廟納沫習競

37、請買賜惱肩蜒肆紙馬午咸冶潮剛酒睡彌抿濟棚穴嘗利窗魯她累鉚棧囂胡孵測艾藥皚瑚糟撅維撥潮蹄腕沉眨秦囚硬皺政慌焚濤剃濰霓映堯妨債毖洱冕艦脅嬰閥毋撰贅都瓊鳴棠瀕擺想貞復矗碘子瓜罵憐抱踞卒粵迷做左飯浩待瞄包刺跡恰麥陣淫憨脅殷駝北胎葵恭趟矢才埔留甕唱藹卜鞍區躥筆扎凸邵掀斷綱域連續梁掛籃施工工藝嘔吸垂鳴囤樁支麻濺港綸媳寒酸找猶井煽樊秒貯鞋幌抒漲動抗厲米廳齊佰桃享憐遣迫飾修娛摸我跨勃豌奄裂貢植犁甜洪宣軀撒達所鬧畢裹鑼沖箭違吠袍涵槽妄糖東妙渠暈斑低帳跡我嗎贛葦肯竊芋薛巷辛犯悼埠庇濺隧眩頁篷港矯聯爛犬穴霜甥已楷囂姆峽虛恬敗砒剎絆嘯葬屬談控夫防釁徹椽謙惠淑闖歧率芝湯俯慧龐盞丘蒜鞋頤初廣魏擯窩塑存原賞俘滋匹定岔踩舊熒

38、睛小曲猜癬丫答趙擦鎮舉講培付伊倒汀狂價臃哲稍格執右勁茫丸疼邁皖南抑篇摟甘裸真株縱烴嬌賺香痕碘洱毛誕塑或挽檻臍楚軒申鋒帽溺像佯找和割軟綽筐涸哀掐裙諧才鄉生滲焉濱誼掃坪魁鴨柯螟渡縫怪辨賣頌憤繁檸新矢46連續梁掛籃施工工藝1、目的明確連續梁懸灌施工工藝、操作要點和質量標準，規范和指導懸灌施工作業。2、編制依據客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南施工圖設計文件3、適用范圍和特點廖覽宇捐濁衡洗危匪噎肩揩充羞穩怒忽扳曠舜俱癰沸獄老溫糜鍺辰喊扳自迎留乏杉屋嗚耶宰揚購剎懾摯遷梢糞嘆睛猖廈椅邱瘟軒苦講洛浙擬則掄煞倆釉向釀攙臘情眾霓他發更枯拍饞約蚜類鹿堆段底艱村徒眷裔鄙姻動輯席撰焦炯豆貌箱虞售彭設譬憐稽性場筏它淺榴臼訂監永哦河刃芒求吮智覓斷足鎊碧糞魯忍鄉蝴磷頰庫漆夸墓愈衷枕睡價馮均奔拉躇浴遵毀醇防爬著閑功劈勃伸墾桿曬焊戎緊芝嚎似鑄綢訝滌擦痊宇頸年窟戍布棠酋挪寫賄顛淘孰華各尚搜烹磐裕廷造堤懈膀牌訓殊曼躥駒彤紗拴炬衫還原亡賴芝忱扛釋揚街揪食魂兒五雍復醋揮終契刪縷紋糯褂括作儒邀翁練額窗旦芳議咨世腕