1、超大型航天器總裝測試試驗中心廠房工程單側支模施工方案方案第（022）號編制： 審核： 審批： 超大型航天器總裝測試試驗中心廠房項目部目 錄1.編制依據22.工程概況22.1總體簡介22.2結構設計概況33.施工部署33.1施工難點分析33.2具體部署33.3單側支模設計43.4節點做法53.5抗傾覆錨固螺桿74.施工方法74.1施工流程74.2主要施工工藝85.單側支模計算書：86.施工技術保證措施111. 編制依據序號名稱編號1超大型航天器總裝測試試驗中心廠房工程工程施工圖紙2超大型航天器總裝測試試驗中心廠房工程施工組織設計3混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011年
2、版)4建筑工程質量驗收統一標準GB50300-20015建筑施工手冊第五版6建筑結構荷載規范GB50009-20127建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20118建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20089本工程地下部分設計圖紙及圖紙會審、設計變更、設計交底、聯系單和其他文件10地下室防水施工方案11混凝土施工方案12模板施工方案13清華大學結構力學求解器2. 工程概況2.1 總體簡介工程名稱超大型航天器總裝測試試驗中心廠房工程工程地點天津濱海高新區規劃路五中線以南，規劃路十二中線以西。建設單位中國航天科技集團公司第五研究院天津基地管理委員會設計單位中國航空規劃建設發展有限
3、公司監理單位北京賽瑞斯國際工程咨詢有限公司建筑功能工業廠房基礎形式樁基2.2 結構設計概況總建筑面積67035mT2T地下建筑面積4822mT2T地上建筑面積62213mT2T建筑高度61.3m建筑功能廠房建筑耐火等級地下一級建筑類別1號為多層戊類工業建筑地上二級24號為高層戊類工業建筑1號廠房力學區設備基礎處概況1、冠梁頂標高-2.3m，地坪板底標高-0.4m；2、建筑面積約353mT2T；基礎底板頂標高-8.0m，厚度500mm，基礎外墻高度7.9m，厚度500mm；混凝土強度C35，抗滲等級P6環境類別地下結構為三a，露天結構二b，地上結構為一類質量目標確保本工程達到國家驗收規范國優標準
4、；獲得天津市結構海河杯、天津市竣工海河杯；獲得建設工程魯班獎。3. 施工部署3.1 施工難點分析地下室外墻厚度及高度較大，混凝土在澆筑過程中產生的側壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩定性；-2.3m以下外墻距圍護距離無法滿足雙面支模空間要求，只能采用單面支模體系；因施工區域地下水位較高，地下室外墻抗滲要求較高，外墻外側防水層不允許穿透，導致加固體系完全依賴于對撐，不確定因素較多。3.2 具體部署本工程1號廠房力學區設備基礎位于33-39/（1/S）-W軸處，圍護采用混凝土攪拌樁支護，原設計為基礎外墻外側與支護樁之間的距離約為100400mm左右，底板頂標高-8.0m，地坪板板
5、底標高-0.4m，冠梁高度-2.3m，外墻凈高7.6m，在基坑冠梁頂面以下（-2.3m以下）基礎外墻結構與混凝土支護樁之間的距離不能滿足雙側支模要求，為了順利完成混凝土外墻的施工，考慮-0.4m-2.3m外墻采用雙側支模，-2.3m-8.0m外墻采用單側支模；由于墻身較高，考慮分兩次澆筑，第一次澆筑至-4.0m位置，第二次由-4.0m澆筑至地坪板底（-0.4m處）。外墻面板模板采用15mm厚的木模板，次龍骨為50mm100mm方木，248mm3.5mm鋼管為主龍骨，加固支撐采用48mm鋼管加U托的鋼管扣件式滿堂腳手架對撐體系，滿堂腳手架縱橫距800800mm，步距600mm，豎向剪刀撐每3跨設
6、置一道，水平剪刀撐每4步設置一道，支撐系統鋼管扣件卡連，剪刀撐用轉向扣件相連，地面埋設鋼筋地錨與架子下部連接牢固。3.3 單側支模設計3.3.1 -4.0m-8.0m外墻支模設計-4.0-8.0m以下采用單側支模，設計如下圖：3.3.2 -0.4m-4.0m外墻支模設計-0.10m-2.3m采用雙側支模，-2.3m-4.0m采用單側支模，設計如下圖：注：為了方便施工，架體搭設時，對撐U托應先縮進水平對撐桿中，水平桿端與外墻內側保證400mm間距，為模板支設提供作業面。3.4 節點做法3.4.1 導墻及外墻外側做法1、外墻與支護樁小于120mm根據現場實際，外墻單側支模在基礎底板施工完成以后，而
7、當外墻與支護樁的距離小于120mm時，此時底板上側已有墻柱插筋，采用磚砌底部基本無法施工，且單側支模的外墻高度為5.7m，砌磚的穩定性較低，經過考慮，現將外墻距離支護樁距離小于120mm的，做法如下：2、外墻與支護樁大于120mm當外墻距離支護樁距離大于120mm，外墻外側做法如下：注：地下室外墻外側施工做法均按照上述部署施工，但可根據現場實際情況進行相應調整，施工之前必須提前告知相關各方。3.4.2 模板節點面板采用15mm厚漆面木模板，用釘子與次龍骨相連，主龍骨用勾頭螺栓勾住木模板，其側面鉆孔與模板相連，勾頭螺栓按梅花形布置，一般56塊木模板為1組，可使用塔吊安裝和拆除。3.4.3 架體抗
8、側移地錨擬定在架體四角立桿及架體長邊最外側中部預埋8根500mm長32鋼筋，埋深200mm，搭設腳手架時，將該處鋼管套入鋼筋中，抵抗澆筑混凝土時模板對架體的側壓力，示意圖如下：3.4.4 抗傾覆錨固螺桿在距離底板200mm高的導墻上及3800mm位置的墻體上預埋抗傾覆螺桿，水平12800mm布置，螺桿彎錨長度200mm，平直段長度450mm，平直段錨入墻體200mm，用來防止模板傾覆，示意圖如下： 4. 施工方法4.1 施工流程4.1.1 外墻與支護樁距離小于120mm4.1.2 外墻與支護樁距離大于120mm注：考慮到層高較高，支設模板（砌筑磚胎膜）及C15混凝土澆筑均采取分層施工，第一次施
9、工約3.5m，第二次施工剩余部分。4.1.3 混凝土澆筑導墻砌350mm高，混凝土分兩次澆筑，并設置水平施工縫，第一次澆筑至-4.0m位置，第二次由-4.0m澆筑至地坪板底（-0.4m），水平施工縫做法如下：4.2 主要施工工藝1、施工之前，導墻內側殘留的混凝土渣及雜物應清除干凈，同時應嚴格控制木模板或磚胎膜的定位尺寸，避免成型后導致地下室外墻厚度增大或變小。2、距離小于120mm的，混凝土澆筑至-2.3m。 3、距離大于120mm的，磚胎膜砌筑至-2.3m高，砌筑長度超過3m時加設磚柱，磚柱為370240。4、磚胎膜內側采用1：2水泥砂漿抹面，砂漿抹面厚度為20mm。5、豎向防水卷材施工，按
10、照地下室防水施工方案要求施工。5. 單側支模計算書：由于單側支模-2.3-4.0m外墻與-4.0-8.0m外墻計算模型相同，故僅計算-4.0-8.0m外墻部位，計算過程如下：支設高度為：H=3.65m混凝土的側壓力計算：與中取較大數值其中：混凝土重力密度取24KN/m3新澆混凝土的初凝時間，按=6混凝土的澆注速度，取1.5m/hT混凝土的溫度，取20H混凝土側壓力計算位置處至新澆注混凝土頂面的總高度3.5（m）外加劑影響系數 取0.85 混凝土塌落度影響系數，在110150mm，取1.15 =0.222460.851.15=38KN/m2=243.65=88KN/m2，取較大值88KN/m2。
11、對撐設置間距600mm，總共支設7道，加固用背楞間距按照150mm來計算。注：計算用滿堂腳手架按10001000取值，以增大架體安全性。主要計算對撐的支撐強度，計算按照一端固定的多跨連續梁來計算：17節點跨度為600mm。荷載大小： q=88KN/m20.9m=80KN/m鋼管的EI=22638N.m2 W=4.49cm3=4490mm3荷載計算如下：彎矩圖剪力和支座反力圖從表中查的最大彎矩3046N.m，剪力最大值為29077N，滿足模板施工方案關于次楞的要求，支反力最大值為54462N，位于第2和第7根桿件，計算長度取Lo=1000mm。立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59cm；長細比
12、Lo/i = 62.89；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.764 ；立桿凈截面面積 ：A = 4.57 cm2鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000N/mm2；=54462/0.764/4.57/100=156205N/m2故該鋼管對撐支撐滿足要求。6. 施工技術保證措施1、澆筑墻板混凝土時須分層澆注，控制混凝土的塌落度，使得混凝土塌落度在100mm以內，在放混凝土口，用廢舊模板遮擋下，減緩混凝土的出管沖力，避免混凝土直接沖擊模板，并放慢混凝土的澆筑速度，控制在每小時澆筑1.5m高左右，以減緩混凝土對模板的側壓力，減小支撐系統的荷載，從而減少模板
13、體系位移引起的垂直度偏差。2、所有鋼管接頭處，盡量避免采用轉向扣件連接，應使用連接扣件相接，防止因扣件節點滑移引起支撐變形。3、混凝土澆筑過程中質檢員和木工需經常用吊垂檢查模板的變形情況，以隨時糾正模板偏位。澆注時木工需要經常檢查模板的是否有爆、漲、松等情況，發現問題及時處理。4、地錨與鋼管的節點連接處，立桿鋼管應套在地錨上，同時因鋼管內徑大于地錨的直徑，故為防止立桿有位移，應在立桿套入時在地錨旁鑲插一根12mm的鋼筋，以使得鋼管與地錨可靠固定。5、混凝土澆筑過程中質檢員和木工需經常用吊垂檢查模板的變形情況，以隨時糾正模板偏位。6、由于本辦法取消了對拉螺栓，保證了地下室墻體自防水的完整性，并且防止了因對拉螺栓與型鋼焊接而導致型鋼無法起拔的后遺癥，杜絕了因螺桿鋼筋銹蝕而造成滲漏的誘導因素，達到了結構自防水的目的。在超高超厚地下混凝土墻體單面模板施工中，采用鋼管桁架支撐體系，比采用槽鋼或工字鋼支撐體系節約成本，并有利于混凝土澆筑后材料的倒運和重復利用。
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