1、輪胎生產項目二期工程212B半制成品車間高大模板工程安全專項施工方案二一五年八月二十日目 錄第一節 編制依據2第二節 工程概況3一、項目概況3二、高大模板工程概況3第三節 方案設計7一、模板系統7二、支撐系統7第四節 施工計劃9第五節 施工工藝技術10一、工藝流程10二、施工方法11三、質量標準及驗收18四、施工要點21五、質量保證措施21第六節 安全、環保文明施工措施23一、組織保障23二、技術措施24三、應急預案26四、監測監控32五、環保與文明施工33第七節 勞動力計劃34一、項目管理人員34二、特種作業人員35第八節 計算書及附圖36一、扣件鋼管樓板模板支架計算書36二、梁 70012

2、00木模板與支撐計算書44附圖一：梁（7001200）高支模立面圖70附圖二：梁（7001200）高支模剖面圖71附圖三：高支模支撐平面布置圖72第一節 編制依據1) 本工程施工圖紙、合同及施工組織設計；2) 建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）；3) 混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）；4) 混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002（2010年版）5) 建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-2013；6) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；7) 建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）；8) 施工現場臨

3、時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；9) 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；10) 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；11) 混凝土泵送施工技術規程（JGJ/T10-2011）；12) 福建省建筑工程文件管理規程（DBJ13-56-2011）13) 建設工程施工重大危險源辨識與監控技術規程（DBJ13-91-2007）；14) 扣件式鋼管支撐高大模板工程安全技術規程（DBJ/T13-181-2013）15) 常用模板及支撐安裝標準閩建建201213號；16) 房屋建筑工程常用模板及支撐安裝推薦圖集（修訂部份）閩建建函2014137號17) 危險性較大的分部分

4、項工程安全管理辦法建質200987號；18) 建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號； 19) 高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定閩建建200732號；20) 關于建立建設工程施工現場重大危險源報告制度的通知閩建建200912號21) 關于進一步加強模板工程監督管理的通知閩建質安監總200929號；22) 關于印發福建省建設工程質量安全動態監管辦法的通知閩建201417號；23) 關于進一步加強建筑施工模板工程質量安全管理工作的通知閩建建201436號24) 關于印發開展危險性較大的分部分項工程落實施工方案專項行動實施方案的通知閩建建201526號25) 公司

5、的管理體系文件及規章制度等編制本施工方案。26) 2015年版PKPM施工安全計算軟件第二節 工程概況一、項目概況1) 工程名稱：輪胎生產項目二期工程2) 建設單位：正新（漳州）橡膠工業有限公司3) 監理單位：福建宇宏工程項目管理有限公司4) 設計單位：中國化學工業桂林工程有限公司5) 承建單位：6) 建設地點：福建省漳州市龍海市港尾鎮北大道旁7) 本工程為212B半制成品車間，其中軸交軸為一層結構，軸交軸為夾層結構，屋面為輕鋼結構的工業廠房。8) 施工工期：310日歷天。9) 質量標準要求：合格，安全目標為安全生產。二、高大模板工程概況根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質20098

6、7號）文件規定，該工程模板工程涉及“兩超一大”的超重模板支撐體系，屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，須專家論證可行后方可施工。本工程涉及高大模板的構件如下：1) 其中軸交軸夾層結構板面頂標高為5.950m，屋面框梁結構頂標高為10.850m，夾層結構梁板及屋面框梁混凝土強度C30，夾層尺寸為29.760=1782，最大跨度12.00m，板厚150，主要梁截面尺寸為300500、300600、300700、350700、400600、400800、5001200、屋面框架梁7001200（max），支撐架坐落在一層地板上，梁的最大線荷載為25.99kN/m20kN/m，梁的最大跨度15

7、.00m18m，其中屋面框架梁線荷載20kN/m，該模板工程屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。2) 高支模區域平面圖圖2-1高支模區域平面圖三、施工要求1本工程梁板支撐為超高梁板，施工時主要應確保模板支撐架的承載力和穩定性。2施工總承包單位應根據專家組意見對高大模板工程專項方案進行修編，并經施工總承包企業技術負責人、監理單位總監理工程師、建設單位項目負責人簽字審批后方可組織實施。3在安全專項施工方案經總監理工程師批準后3個工作日內，填寫高大模板工程開工備案表報告項目所在地建設工程質量安全監督站辦理備案手續，并由工程總承包單位項目部網上填寫施工現場重大危險源報告表（網址：）報備。4高大

8、模板工程驗收合格后，應填寫高大模板工程專項驗收記錄表，建設單位將高大模板工程專項驗收記錄表報送安全監督站后，方可進入下一道工序施工。5高大模板工程專項施工方案中應包括混凝土澆注方案。6確保模板支架在使用周期安全、穩定、牢靠。7、模板支架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。8、架子操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。9、工程總承包單位項目部應于施工現場重大危險源施工完成后3日內，網上填寫施工現場重大危險源解除表（網址：），報告重大危險源解除。四、技術保證條件1、安全網絡2、嚴格按照危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）文件規定編制高大模板工程安全專項施工方案及組織召開

9、專家論證會。3、嚴格按照有關文件規定，對模板支撐體系采用100mm100mm方木和U型頂托向鋼管支撐有效傳遞豎向施工荷載。4、根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）規定，對高大模板支撐體系搭設的基本構造要求嚴格按照規范第5.1.6條、6.1.9條、6.2.4條強制性條文要求進行設置。5、嚴格執行有關標準、規范、規程及管理文件的規定。6、模板及支架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第三節 方案設計 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，板模板決定采用以下模板及其支架方案：一、模板系統 (1)板模板采用18厚光面膠合板，50m

10、m100mm木方做板底支撐，間距250mm， 100100方木（或方鋼管50503）做托梁；(2)柱模采用18厚普通膠合板，50100木方內楞間距250mm，外楞采用雙鋼管間距457mm。(3)梁模采用18厚光面膠合板，50mm100mm木方做板底支撐，內楞間距250mm， 100100方木（或方鋼管50503）做托梁；梁側模內楞采用50100方木、間距250，外楞采用雙鋼管，一道14500螺栓加固。二、支撐系統本工程的支模方案采用扣件式鋼管腳手架支撐系統：序號梁、板截面梁底楞木間距支撐形式橫距縱距步距1150厚250扣件式鋼管腳支撐/可調頂托1200120015002梁70012002504

11、根立桿/可調頂托/梁板立柱不共用300/200/3006003梁50012002503根立桿/可調頂托/梁板立柱不共用200/2006004梁300500、300600、300700、350700、400600、4008002502根立桿/可調頂托/梁板立柱不共用4006001200注：支撐架坐落在地面上（地面必須硬化），底部均采用502002600的木墊板。說明：為了保證屋面框架梁（7001200）的側向穩定，設置斜撐加固（詳附圖3-2），間距1200。 圖3-1梁支撐節點詳圖圖3-2梁7001200支撐節點詳圖（1）立桿：采用滿堂式支撐架，樓板立桿間距12001200，可根據跨度調整，但間

12、距1200；梁立桿間距詳附圖，立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。立桿垂直偏差應不大于架體總高度的1/500，且最大偏差應不大于50mm。（2）頂托：支架頂部支撐采用可調頂托，頂托距離最上面一道水平拉桿不宜超過300mm，當超過300mm時，應采取可靠措施固定。頂托螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑36與鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。U型支托與楞梁兩側如有間隙，必須楔緊。（3）掃地桿：在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的

13、程序設掃地桿。掃地桿應采用對接，相鄰兩掃地桿的對接接頭不得在同跨內，且對接接頭沿水平方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于立桿間距的1/3。（4）水平拉桿：為保證支架的整體安全穩定，水平加固桿步距不超過1.5m，縱橫設置。在最頂部距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（5）剪刀撐：在支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐（詳平面布置圖

14、）。在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐。（6）固結點：在立桿周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m，豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點，加強高大模板的整體抗傾覆能力。（7）高支模板體系應與相鄰非高大模板體系連成整體搭設。第四節 施工計劃1、施工進度計劃根據施工組織設計的要求：每施工段安裝34天完成。2、材料與設備計劃序號名 稱單位數量備注118 mm膠合板19000開工后進場248.33.6鋼管T2803扣件個56004頂托個1900550503方鋼M16006方木M3857電 鉆臺28臺式電鋸臺1開工后進場9單面壓刨臺110臺式平刨臺111手持電鋸臺1212扭力扳手

15、把13、材料要求（1）鋼管：鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）規定的3號普通鋼管，其材質應符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。本工程選用48.33.6鋼管（計算時按48.03.0計算）新鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定。鋼管表面應平直光滑、不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。舊鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管。（2）扣件：扣件的規格應與鋼管的外徑相匹配，應采用可鍛鑄鐵制作，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的

16、規定。在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。采用鑄造扣件的直角扣件重量不得小于1.1、旋轉扣件重量不得小于1.15kg、對接扣件重量不得小于1.25kg。新扣件應有廠家生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件表面應涂刷防銹漆。（3）頂托：頂托應采用標準可調頂托，U型托盤（鋼板厚度5mm，寬度120mm，長度100mm，高度60mm, 螺桿與支托板焊接要牢固，焊縫高度不小于6mm），支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔

17、緊，其螺桿（直徑36、長L600mm）伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，螺盤應為瑪鋼、并帶碗扣。（4）方木：楞條方木截面滿足50100mm和100mm100mm的尺寸要求。第五節 施工工藝技術一、工藝流程（1）柱模板施工參見工藝流程圖軸線放線與柱邊線定位測定標高找平并清理柱角立柱模安裝柱箍支設側面穩定斜撐澆搗混凝土拆柱模（2）梁板模板施工參見工藝流程圖根據施工圖放樣鋪設墊板搭設支撐架體鋪設托梁和楞木鋪釘面板復核標高合格后加固支撐體系（澆筑柱砼）（梁板鋼筋綁扎及砼澆筑） 砼達到設計強度100%后拆模二、施工方法1）柱模板施工柱模配模本工程柱模內楞木采用5

18、0100方木，內楞間距250mm，外楞采用48.33.6鋼管間距457mm，面板采用183091518膠合板，對拉螺栓用14300500。柱模施工工藝要求柱模板安裝時，根據邊線先立一側模板，臨時用支撐撐柱，用線錘校正模板的垂直，然后釘牢，再用斜撐和平撐固定。A.在滿足設計要求的前提下，第一次澆搗的混凝土面位于對拉螺栓上方3050mm。B.在第二次澆筑砼之前，先把接縫處下方3050mm的對拉螺栓夾緊。C.嚴格按照施工規范，在第二次澆筑混凝土前，按規范要求進行施工縫處理，即先在施工縫處澆筑與砼同配合比的水泥砂漿3050mm厚。D.用電鉆在施工縫處鉆孔，以便排除柱頭積水。E.清理孔留設：為了清理干凈

19、柱內垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側模底留出100200清掃洞口，從而保證澆搗質量。2)柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3)澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。2）梁板模板的施工本工程模板支撐體系采用鋼管腳手架體系。次楞木選用50100250mm，主楞木選用50503方鋼1000mm，板

20、模板選用光面膠合板183091518,板底鋼管架寬12001200。所有板縫拼密縫貼膠布，確保混凝土表面光滑平整。 搭設鋼管架：本工程鋼管架支撐體系采用鋼管架，支撐體系設置應根據模板支撐點布置圖進行布置。 板模板的安裝：板模施工工藝流程：排模計算配?，F場衛生清理在砼樓板上放線，彈出支撐位置安放墊木安裝豎向支撐及橫向連系鋼管標高調整縱向擱柵橫向擱柵鋪設梁板模復核標高、調整加固。梁板支撐體系采用扣件式鋼管支撐體系。板模安裝時，應調整支撐系統的頂托標高，經復查無誤后，安裝縱向格柵，再在縱向格柵上鋪設橫向格柵，調整橫向格柵的位置及間距，最后鋪設模板。樓板模板的安裝，由四周向中心鋪設，模板垂直于隔柵方向

21、鋪齊。樓板模鋪板時，只能在兩端及接頭處釘牢，中間盡量少釘或不釘，以利于拆模，所有膠合板每次使用前應涂刷兩遍脫模劑作隔離，每次脫模后應及時用鏟刀、砂紙、鋼絲刷等將粘在模板上的砂漿等附著物清除，以使表面平整，板縫交接處貼膠帶紙，以防漏漿，澆筑砼前應將垃圾清理干凈，模板提前澆水濕潤。3）高大模板支撐體系構造要求：板模板支撐體系立桿落在首層地面上，地面必須進行夯實硬化，澆筑100厚C15砼墊層，設有排水設施，待砼強度達到設計強度80%以上，并鋪設502002600的墊木。立桿接長必須對接，嚴禁搭接。立桿步距1.5m。立桿頂部應采用可調頂托受力，不得采用橫桿受力，且頂托距離最上面一道水平桿不宜超過300

22、mm。（如下圖）立桿垂直度偏差應不大于1/500H（H為架體總高度），且最大偏差應不大于50mm。架體必須連續設置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。架體按平面布置圖設置剪刀撐，斜桿與地面傾角應在45度60度之間（詳見平面布置圖）。剪刀撐斜桿與立桿或水平桿的每個相交處應采用旋轉扣件固定。 架體兩端每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步應設置一道水平剪刀撐。 架體四周與建筑物應形成可靠連接，并與四周的柱頂緊，以減少架體搭設高度對穩定性的不利影響。板下第1、3、5道拉桿水平方向每6m一道與

23、柱抱箍或頂緊。立桿、水平桿、剪刀撐斜桿的接頭應錯開在不同的框格層中設置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3；模板支撐體系桿件不得與外腳手架、卸料平臺等連接。 所有的節點必須都有扣件連接，不得遺漏?？奂臄Q緊扭力矩應控制在4565Nm之間。4）鋼管支撐架施工A、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝

24、土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫

25、向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48.33.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(13) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。B、立柱及其他桿件(1

26、)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。C、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖： 當層高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：D、剪刀撐(1)扣件式：1、四周連續設置垂直剪刀撐；2、內部按“隔10布6”的原則設置垂直剪刀撐；3、架體兩端每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步應設置一道水平剪刀撐。E、周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整

27、體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。5）混凝土施工本工程全部采用商品混凝土，現場布置專業的混凝土輸送泵，砼采用分段施工，每段采用地泵從中間向兩邊對稱澆搗，混凝土的澆筑每層厚度不得大于300mm，澆搗作業盡量安排在白天且天氣晴朗時進行，各專業負責人及施工員、安全員跟班作業，負責檢查督促，做好各方協調工作，同時應加強對支撐系統的變形監測。本工程應先澆筑完柱混凝土，待其強度達到50%后方可進行梁板混凝土的澆搗。梁高較大時，砼澆

28、筑應先澆筑主梁，梁澆筑時：注意應按檢驗批(每施工段)整體分層澆筑，及時按順序振搗，以防落震；泵送時，出口應平放或偏上，放料要緩慢，板砼澆筑應兩端同時對稱均勻澆筑，堆料高度每層不能超過300厚并及時振搗。（1）準備工作鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量?；炷翝仓敖M織施工人員進行方案的學習，由技術負責人講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。澆筑混凝土用架子、走

29、道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求?；炷翝仓?，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。（2）混凝土澆筑和振搗的要求：砼澆筑應先澆筑主梁，梁澆筑時：分層澆筑，分層厚度每400一層，嚴格控制厚度誤差不超過100，并均勻澆筑，及時按順序振搗，以防落震；澆筑間歇時間應盡量縮短，并在下層混凝土初凝前，將上層混凝土澆筑完畢。砼澆筑速度應控制在25m3/h。泵管架設的支架要牢固，轉彎處必須設置井字式固定架。泵管轉彎宜緩，接頭密封要嚴。澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。在混凝土

30、澆筑過程中，加強對支撐系統的變形監測。使用30或50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍（50棒應為52.5cm，取50cm；30棒應為40.5cm，取40cm），振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。（3）在砼澆搗過程中應派專人監護，按監測監控方案對支撐系統進行監測監控。5）模板拆除 模板的拆除措施應經技術主管部門或技術負責人批準，拆除模板的時間待砼強度達到設計強度100%后，報監理單位總監批準后方可拆除。

31、拆除模板必須搭設臨時操作架、設置警戒區域并派專人看護。 拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。 拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。三、質量標準及驗收（1） 模板及其支撐結構的材料、質量。應該符合規定和設計要求。（2） 模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性，不致發生不允許的下沉與變形，模板的內側面要求平整，接縫嚴密，不得漏漿。（3） 模板安裝后應仔細檢查各部構件是否牢固，在澆灌混凝土過程中要經常檢查，如發現變形。松動等現象，要及時修整加固。（4） 固定在模板上的預埋件和預留洞口均不得遺漏，必須安裝牢固位置準確。（5） 現澆整體式結構模板安

32、裝的允許偏差，應符合下表規定：現澆結構模板安裝允許偏差項次項 目允許偏差（mm）1軸線位置基礎5柱、梁2底模上表面標高2、53截面內部尺寸基礎10柱、梁2，54層高垂直（每層垂直直度）35相鄰兩板面高低差26表面平整（2m長度上）5高大模板支撐架檢查驗收項目：檢查項目檢查數量檢查方法1地基基礎地基回填夯實全數觀察、檢查施工記錄2砼墊層觀察、鋼尺量測、檢查施工記錄3墊木、底座觀察、鋼尺量測4排水觀察5原材料鋼管、扣件質量證明全數檢查產品合格證、生產許可證、檢測報告6鋼管尺寸、表面質量、外形30%觀察、鋼尺及游標卡尺量測7搭設立桿橫距、縱距、步距全數觀察、鋼尺量測8縱橫水平桿設置觀察、水平尺量測9

33、豎向、水平剪刀撐布設觀察10桿件對接、搭接觀察、鋼尺量測11固結點（連墻件）12扣件擰緊扭力矩一般節點2%8%扭力扳手梁底節點全數支撐架體搭設允許偏差：序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位

34、應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求(6)高支模驗收：3.1 高大模板支撐系統搭設前，應由項目技術負責人組織對需要處理或加固的地基、基礎進行驗收，并留存記錄。3.2 高大模板支撐系統的結構材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測，并留存記錄、資料。3.2.1 施工單位應對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、

35、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。3.2.2 對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。3.2.3 采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件應進行100%檢查。3.3 高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監

36、理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。四、施工要點（1）柱模板施工要點 柱模板安裝時應搭設操作平臺，嚴禁攀爬鋼筋網架進行模板側模安裝。 模板拆除遵循先支后拆原則，嚴格控制模板拆除時間。 柱砼應先澆筑后方可進入下一道工序（梁板鋼筋安裝）施工。（2）梁板模板施工要點 嚴格控制支模順序，保證模板支撐系統的穩定，確保支模安全。 模板支撐底座布置預先彈墨線定位，確保上下層模板支撐點在同一豎直線上；支撐底座采用鋼制擴展構件，按模板方案設置支撐的水平、垂直方向拉桿；支撐間距應合理布置，盡量做到等距布置。 水平剪刀撐應縱、橫雙向連續布置。（3）拆模施工要

37、點 建立拆模申請制度。 在拆除模板過程中，如發現有影響結構、安全、質量問題時，應暫停拆除，經過處理后，方可繼續拆模。 依據砼同條件養護試塊抗壓強度報告，達到規定要求并經總監同意后，方可拆除模板。五、質量保證措施（1）梁板模板質量保證措施 由于本工程模板支撐屬于超高、超重體系，支撐體系的整體穩定性就顯的非常重要，所以其所用的材料必須符合規范要求，不可采用彎曲、開洞鋼管支撐。 柱、梁板等節點處模板邊角應方正，不得翹曲、分層。（2）模板拆除質量保證措施 側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，方可拆除；底模在混凝土強度符合規定后，方可拆除； 已拆除模板及其支架的結構，在混凝土強度符合

38、設計混凝土強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。 拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理；嚴禁拆除大面積支撐后再進行板底模拆除。 拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復雜模板的拆除，事前應制定拆模方案。第六節 安全、環保文明施工措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施模板支架搭設技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于4。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并

39、做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3k

40、N/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。模板支架拆除技術措施1、拆架前:(1) 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經總監批準后方可實施；(3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或

41、豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱柱立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托柱中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨支撐架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關

42、的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。10、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。11、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。12、如遇強風、大雨等特殊氣候，不應進行支撐架的拆除，嚴禁夜間拆除。三、應急預案項目部成立應急救援小組，組長由項目經理擔任，副組長由項目技術負責人擔任，成員由項目部安全員、施工員、質檢員等人員組成，公司本部設置相應的安全指揮部。項目部

43、應急救援小組名單及聯系電話為：組 長：謝建平（TEL：1555558601 ）副組長：吳賢（TEL： 18512270323 ）組 員：安全員（蘇玉龍）、施工員（范川、李雨龍）、木工班組長及各施工班組長。附近醫院：朝陽醫院 電話：120 110安全監督管理局電話： 當事故發生時應急救援小組立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，

44、組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。事故發生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查，項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。1重大危險源辨識 分數值識別內容LECD風險等級物體打擊6371263機械傷害333271高處墜落1615902架體坍塌0.56401203觸電337631火災161

45、59022應急救援裝備序號物品名稱單位數量存放地點保管人1急救箱個1項目部安全員2止血紗布若干項目部安全員3碘酒瓶若干項目部安全員4消炎藥瓶若干項目部安全員5創可貼包若干項目部安全員6云南白藥瓶若干項目部安全員7紅花油瓶若干項目部安全員8擔架付2項目部安全員9應急燈具盞5倉庫材料員10滅火器個若干現場配備現場常備11消防水源/現場配備現場常備備注物資管理：經常檢查物資的儲備情況，消耗后及時補充，不得使用過期藥品。設備器材經常保養確保處于良好的使用狀態。3應急培訓和演練（1）應急救援小組和預案確定后，施工單位安全指揮部組長組織所有應急人員進行應急培訓。（2）組長按照有關預案進行分項演練，對演練效

46、果進行評價，根據評價結果進行完善。（3）在確認險情和事故處理妥當后，應急反應小組進行現場拍照、繪圖，收集證據，保留物證。（4）經業主、監理單位同意后，清理現場恢復生產。（5）單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理。（6）在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主、監理單位和有關安全管理部門。4應急響應程序采用分級響應程序：當事人項目部公司。緊急情況發生后，立即按應急預案中的應急響應流程及救援措施啟動應急響應程序。（1）當事人或發現人要立即按應急救援措施進行第一時間的現場救援行動，同時向應急救援小組或項目經理匯報，項目經理接到匯報后要立即組織應急救援小組迅速趕到現場。（2）應急救援小

47、組迅速趕到現場、疏散人群、保護好事故現場、排除險情，迅速按應急救援措施進行救治，然后送往最近的醫院進行救治。傷情嚴重的，現場進行基本的處理后立即送往最近的醫院進行救治。（3）搶救傷員的同時向公司領導逐級匯報。重大情況發生時，項目經理或值班人員要立即向公司工程部和公司安全指揮部匯報。（4）工程部經理接到通知后，盡快趕到火災現場，協調指揮事故處理工作。公司領導接到匯報后安排事故調查小組趕赴現場進行事故原因調查及處理工作。（5）應急救援小組應配合調查小組及社會關注方的調查工作。5. 應急救援措施（1）物體打擊急救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。發生物體打

48、擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出

49、現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。（2）機械傷害急救措施發生機械傷害事故，最早發現受傷者，應大聲呼叫電工迅

50、速拉閘斷電，立即向項目經理及有關人員報告，同時撥打120。將觸電者抬到平整的場地，現場傷員營救人員按照有關救護知識立即進行救護，如發現傷者有斷指斷腿等，應立即找到，用醫用紗布將其包好，隨傷員一起送醫院救治。（3）高處墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中

51、，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。發現脊椎受傷者，創傷處用消

52、毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h

53、為宜，做好標記，注明上止血帶時間。a遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上12處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上13處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒

54、紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。b動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（4）坍塌事故急救措施應急救援領導小組負責應急搶救工作的統一領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以便根據情況調整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。分析事故坍塌的影響范圍，

55、迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。項目部應急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。（5）觸電事故

56、急救措施當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。隔離電源方法：a斷開電源開頭；b使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；c用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。搶救方法：a口對口、口對鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。b胸外心臟擠壓法（心

57、臟跳動停止者）：解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。c如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。d人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。（6）火災事故急救措施事故發生后，最早發現者應迅速向事故現

58、場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。發生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。a火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、

59、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方發現人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子?；饒鰺熿F彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒?？捎妹薇?、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。b火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或抬出火場。當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出?；饒鍪枭⑽镔Y是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移

60、動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。四、監測監控1班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2高大模板日常檢查，巡查重點部位：（1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；（3）連接扣件是否松動；（4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度；（5）施工過程中是

61、否有超載現象；（6）安全防護措施是否符合規范要求；（7）支架與桿件是否有變形的現象。3支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4監測點布設在支架邊角位置及中間按每隔15m間距設置監測剖面，主梁兩端及中間各布一個監測點。每個監測剖面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。5監測頻率在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在高支模使用時間至砼終凝后至少達到設計強度的50%。6當監測數據超過下表預

62、警值時必須立即停止澆筑砼、疏散人員，且應在確保人員安全的情況下方可進行加固處理?？奂戒摴苣_手架高支模搭設允許偏差及監測變形預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30mm/3立桿垂直度全高絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內相對值H/60010mm吊線和卷尺5支架沉降觀測10mm8mm水準儀6支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺五、環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站，做到工完場清。模板堆放場地與

63、施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第七節 勞動力計劃一、項目管理人員本工程實行項目經理負責制。由項目經理、項目技術負責人、施工員、質檢員、材料員、試驗員、安全員組成管理班子。為保障本工程順利進行，我公司決定選派強有力的管理班子承擔該項目施工管理。項目管理人員組織機構如下：項目經理項目技術負責人 施工員 質檢員 材料員 試驗員 安全員 鋼筋班組 模板班組混凝土班組項目部管理人員配置如下表：崗 位姓名職稱職 責項目經理吳賢工程師全面領導施工，抓好現場管理，是質量、安全、文明施工的直接負責人。項目技術負責人張顯康高工施工技術、施工質量的技術責任人，組織對新技術、新

64、工藝的開發實施，疑難技術問題攻關。生產負責人謝建平工程師實施施工方案和技術開發，調度各工序的銜接，負責軸線放樣定位。施工員李雨龍、范川工程師實施施工方案和技術開發，調度各工序的銜接，負責軸線放樣定位。質檢員袁博工程師負責對工序、設備安裝質量的檢查、監督、指導，負責質量管理制度的實施。安全員蘇玉龍助理工程師設備的安全使用，完善安全設施，實施有關安全管理制度，按時呈報有關安全資料報表。材料員張之其助 工負責材料購置及輔助設備的采購，保證采購計劃的及時、完整、準確、有效實施。二、特種作業人員1根據施工進度和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工

65、及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。2做好施工人員的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。作業人員安排見下表：序號工種工人數量備注1架子班組16人負責立桿、掃地桿、水平桿、剪刀撐、U型頂托的搭設，需持證上崗。2模板班組26人負責木方的鋪設和模板的拼裝3鋼筋制作班組8人負責主筋和箍筋的機械制作4鋼筋安裝班組16人負責柱、梁、板鋼筋的安裝、綁扎5泥水班組15人負

66、責澆筑混凝土6機械工6人負責材料垂直運輸，混凝土泵車架設等，需持證上崗。7電工1人負責現場臨時用電，需持證上崗。8測量工1人負責尺寸定位、立桿位置放線及監測9雜工6個負責混凝土澆筑前板面垃圾清理及混凝土澆筑后的澆水養護第八節 計算書及附圖 【計算書】一、扣件鋼管樓板模板支架計算書選最大板厚150計算計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為5.9m，D=150mm。立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm

67、2。內龍骨采用50100mm木方，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管48.33.6（按483.0計算）。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.304.50=10.728kN/m2由永久荷載效應控制的

68、組合S=1.3525.100.15+0.71.304.50=9.178kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.30采用的鋼管類型為48.33.6（按483.0計算）。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1501.200+0.3001.200)=4.390kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+

69、2.500)1.200=4.860kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面慣性矩 I = 33.75cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.204.390+1.304.860)0.2500.250=0.072kN.m經計算得到面板抗彎強度計算

70、值 f = 0.07210001000/45000=1.609N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.390+1.304.860)0.250=1.738kN截面抗剪強度計算值 T=31738.0/(21200.00015.000)=0.145N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6774.3902504/(1006000337500)=0.057

71、mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.3001.200)=4.390kN/m面板的計算跨度 l = 250.000mm經計算得到 M = 0.2000.91.302.50.250+0.0801.204.3900.2500.250=0.173kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.1731000100

72、0/45000=3.835N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.250=1.125kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.941+1.200.075)=1.098kN/m考慮0

73、.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.301.125=1.316kN/m計算單元內的龍骨集中力為(1.316+1.098)1.200=2.897kN2.龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.897/1.200=2.414kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.411.201.20=0.348kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.414=1.738kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.414=3.186kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33

74、cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.348106/83333.3=4.17N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31738/(250100)=0.521N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=0

75、.915kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.9151200.04/(1009000.004166667.0)=0.342mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.300.92.51.200+0.0801.0981.2001.200=0.828kN.m抗彎計算強度 f = M/W =0.828106/83333.3=9.94N/mm2龍

76、骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 3.186kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1.875kN.m經過計算得到最大支座 F= 16.926kN經過計算得到最大變形 V= 1.566mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗

77、彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.875106/1.05/8982.0=198.81N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 1.566mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1515.850=0.883kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.10

78、00.1501.2001.200=5.422kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 6.063kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載?？紤]0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.000+2.500)1.2001.200=5.832kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 14.86kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立

79、桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.400=2.300m； 長細比，為2300/16.0=144 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.333；經計算得到=14857/(0.333424)=105.393N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為

80、： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0001.135=0.454kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.4541.2001.5001.500/10=0.139kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.26.063+0.91.45.832+0.90

81、.91.40.139/1.200=14.755kN經計算得到=14755/(0.333424)+139000/4491=135.622N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!二、梁 7001200木模板與支撐計算書（一）梁選用最大梁7001200計算梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=700mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面側面木方距離250mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f

82、=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.500kN/m2；鋼筋自重 = 1.800kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。當澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時，新澆混凝土側壓力按公式2計算；其他情況按兩個公式計算，取較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表

83、示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.900。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.680kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

84、截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面慣性矩 I = 19.69cm4；梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=0.91.2(0.500.70+24.000.701.20+1.800.701.20) + 0.91.402.500.70=25.99kN/m最大彎矩計算公式如下: M=-0.1025.9890.2502=-0.162kN.mf=0.162106/26250.0=

85、6.188N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25025.989=3.898kN截面抗剪強度計算值 T=33898/(270015)=0.557N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.9(0.500.70+24.000.701.20+1.800.701.20)=19.820N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677ql4/10

86、0EI=0.67719.820250.04/(1006000.00196875.0)=0.444mm梁底模板的撓度計算值: v = 0.444mm，小于 v = 250/250,滿足要求!四、梁模板底木方計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！五、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.82+1.403.60)1.20=43.230N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面慣性矩 I = 33.75cm4；(1

87、)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2030.985+1.404.320)0.2500.250=0.270kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.27010001000/45000=6.004N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2030.985+1

88、.404.320)0.250=6.485kN截面抗剪強度計算值 T=36485.0/(21200.00015.000)=0.540N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67730.9852504/(1006000337500)=0.405mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!六、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取17

89、0N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.82+1.403.60)1.200.50/2=10.81kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.808kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!七、梁支撐腳手架的計算計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.7m，梁截面 BD=700mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l

90、=0.60m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50100mm木方。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐龍骨長度 1.20m。頂托采用木方: 100100mm。梁底承重桿按照布置間距200,200,200mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.80kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷

91、載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.801.20+0.50)+1.402.00=40.552kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.801.20+0.71.402.00=43.756kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算?？紤]0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(2

92、5.8001.2000.700+0.5000.700)=19.820kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.92.0000.700=1.260kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面慣性矩 I = 19.69cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得

93、到 M = 0.100(1.3519.820+0.981.260)0.3000.300=0.252kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.25210001000/26250=9.597N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3519.820+0.981.260)0.300=5.038kN截面抗剪強度計算值 T=35038.0/(2700.00015.000)=0.720N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 1

94、00EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67719.8203004/(1006000196875)=0.920mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，傾倒混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.8001.2000.300=9.288kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.700)/0.700=0.664kN/m(3)活荷載為傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 =

95、2.0000.7000.300=0.420kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.359.288+1.350.664)=12.092kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.420=0.370kN 龍骨計算簡圖 龍骨彎矩圖(kN.m) 龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 龍骨變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.635kN N2=2.783kN N3=2.783kN N4=1.635kN經過計算得到最大彎矩 M= 0.050kN.m經過計算得到最大支座 F= 2.

96、783kN經過計算得到最大變形 V= 0.002mm龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.050106/83333.3=0.60N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.394/(250100)=0.418N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算最大變形 v =0

97、.002mm龍骨的最大撓度小于300.0/400(木方時取250),滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.292kN.m經過計算得到最大支座 F= 5.983kN經過計算得到最大變形 V= 0.070mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面慣性矩 I =

98、 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.292106/166666.7=1.75N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31808/(2100100)=0.271N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.070mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它

99、包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.983kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1273.700=0.570kN N = 5.983+0.570=6.552kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.400=2.300m； 長細比，為2300/16.0=1

100、44 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.333；經計算得到=6552/(0.333424)=46.479N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0001.153=0.461kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60

101、m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.4611.2001.5001.500/10=0.141kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=5.983+0.91.20.469+0.90.91.40.141/0.600=6.819kN經計算得到=6819/(0.333424)+141000/4491=79.815N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求?。ǘ┐硇粤?00800計算：梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，梁模板使用的木方截面5

102、0100mm，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.500kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。當澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時，新澆混凝土側壓力按公式2計算；其他情況

103、按兩個公式計算，取較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.900。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.680kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標

104、準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面慣性矩 I = 11.25cm4；梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=0.91.2(0.500.40+24.000.400.80+1.500.400.80) + 0.91.402.500.40=10.29kN/m最大

105、彎矩計算公式如下: M=-0.1010.2890.2502=-0.064kN.mf=0.064106/15000.0=4.287N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25010.289=1.543kN截面抗剪強度計算值 T=31543/(240015)=0.386N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.9(0.500.40+24.000.40

106、0.80+1.500.400.80)=7.524N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677ql4/100EI=0.6777.524250.04/(1006000.00112500.0)=0.295mm梁底模板的撓度計算值: v = 0.295mm，小于 v = 250/250,滿足要求!四、梁模板底木方計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！五、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.82+1.403.60)0.80=28.820N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，

107、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 43.20cm3；截面慣性矩 I = 38.88cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2020.657+1.402.880)0.3000.300=0.259kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.25910001000/43200=6.004N/mm2面板的抗彎強度驗算

108、 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2020.657+1.402.880)0.300=5.188kN截面抗剪強度計算值 T=35188.0/(2800.00018.000)=0.540N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67720.6573004/(1006000388800)=0.486mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!六、穿梁螺栓計算1.梁側豎楞抗彎強度

109、計算計算公式: f = M/W f其中 f 梁側豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 梁側豎楞的最大彎距(N.mm)； W 梁側豎楞的凈截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁側豎楞的抗彎強度設計值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的側壓力； q = (1.225.82+1.403.60)0.30=10.81kN/m l 計算跨度(梁板高度),l = 800mm；經計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值10.8080.8000.800/8/83333.340=10.375N/mm2；梁側豎楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求!2.梁側豎楞撓度計算計算公式:

110、v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 25.8210.300=7.746N/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 800mm； E 梁側豎楞彈性模量,E = 9500N/mm2； I 梁側豎楞截面慣性矩,I = 416.67cm4；梁側豎楞的最大撓度計算值, v = 57.746800.04/(38495004166667.0)=1.044mm；梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 3.200mm；梁側豎楞的撓度驗算 v v,滿足要求!3.穿梁螺栓強度計算沒有布置穿梁螺栓，無須計算!七、梁支撐腳手架的計算計算參數:鋼管強度為205.0 N/

111、mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為5.2m，梁截面 BD=400mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50100mm木方。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐龍骨長度 1.20m。頂托采用雙鋼管：48.33.6（按483.0計算）。梁底承重桿按照布置間距400,400,mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN

112、/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2梁兩側的樓板厚度0.15m，梁兩側的樓板計算長度0.50m?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.404.50=31.380kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.80+0.71.404.50=31.950kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載

113、以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.91.3525.5000.1500.5000.300=0.697kN。采用的鋼管類型為48.33.6（按483.0計算）。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。(一)、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算?？紤]0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.8000.400+0.5000.400)=7.524kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.400=1.620kN/m面

114、板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面慣性矩 I = 11.25cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.357.524+0.981.620)0.3000.300=0.106kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10610001000/15

115、000=7.047N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.357.524+0.981.620)0.300=2.114kN截面抗剪強度計算值 T=32114.0/(2400.00015.000)=0.529N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6777.5243004/(1006000112500)=0.611mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足

116、要求!(二)、梁底支撐龍骨的計算（一）梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，傾倒混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.400)/0.400=0.750kN/m(3)活荷載為傾倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = 4.5000.4000.300=0.540kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.356.120+1.350.750)=8.347kN/m考慮0.9的結構重

117、要系數，集中荷載 P = 0.90.980.540=0.476kN 龍骨計算簡圖 龍骨彎矩圖(kN.m) 龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 龍骨變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.605kN N2=2.605kN經過計算得到最大彎矩 M= 0.176kN.m經過計算得到最大支座 F= 2.605kN經過計算得到最大變形 V= 0.045mm龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計

118、算強度 f = M/W =0.176106/83333.3=2.11N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.907/(250100)=0.572N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算最大變形 v =0.045mm龍骨的最大撓度小于400.0/400(木方時取250),滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m

119、) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1.172kN.m經過計算得到最大支座 F= 11.395kN經過計算得到最大變形 V= 1.948mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.172106/1.05/8982.0=124.27N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 1.948mm頂托梁的最大撓度小于

120、1200.0/400,滿足要求!(三)、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.395kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1515.200=0.954kN N = 11.395+0.954=12.349kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=

121、0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.400=2.300m； 長細比，為2300/16.0=144 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.333；經計算得到=12349/(0.333424)=87.602N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0001.

122、135=0.454kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.4541.2001.5001.500/10=0.139kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=11.395+0.91.20.785+0.90.91.40.139/1.200=12.481kN經計算得到=12481/(0.333424)+139000/4491=119.485N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！ 附 圖：附圖一：梁（7001200）高支模立面圖 附圖二：梁（7001200）高支模剖面圖附圖三：高支模支撐平面布置圖附圖一：梁（7001200）高支模立面圖附圖二：梁（7001200）高支模剖面圖附圖三：高支模支撐平面布置圖