1、 1.概述贛龍鐵路16標段松頭江特大橋、芋子英特大橋及森坑1號大橋設計有50m以上空心高墩13個，其中最大墩身高96.9m，最大墩徑達13.2m，累計墩身高度1074.1m，混凝土方量達3萬多方。墩身設計采用C20-25鋼筋砼，墩身外坡為40：1，內坡為59：1，結構要求最小墩身厚度不小于50cm。1.1高墩的設計1.1.1設計荷載活載設計活載采用鐵路標準活載，即“中活載”。其它荷載a、風壓強度：按有車和無車兩種情況根據鐵路橋涵設計基本規范計算風壓強度。b、離心力：按鐵路橋涵設計基本規范第4.3.6條計算。c、制動力或牽引力：按鐵路橋涵設計基本規范第4.3.7條規定為豎向靜活載的10%，當與離

2、心力或沖擊力同時計算時，制動力或牽引力按豎向靜活載的7%計算。d、沖擊力：頂帽設計時考慮活載沖擊力，沖擊系數采用1.194。1.1.2設計與計算墩身結構尺寸的確定：空心墩內外邊坡的選擇，除與各種荷載有關外，還受墩頂尺寸及墩頂壁厚的影響。本設計墩頂壁厚最小采用0.5m，墩底處壁厚在0.871.84m之間，考慮施工要求，內外坡率不小于40：1，在滿足墩頂應力、墩頂位移和截面尺寸的前提下，確定經濟、合理的墩身邊坡頂帽縱橫向尺寸滿足鐵路橋涵設計基本規范第5.3.6條、第5.3.8條和第5.3.9條。托盤下配筋計算：按均勻荷載作用下環形簡支薄板或雙向簡支薄板計算。橋墩的計算墩身計算截面上合力偏心距，主力

3、+附加力時，圓形截面，e0.5S；墩身整體穩定性檢算按鐵路橋涵混凝土和砌體結構設計規范第5.1.2條計算。局部穩定由結構尺寸控制。根據鐵路工程設計技術手冊橋梁墩臺，當最小壁厚t滿足下式：t(0.0670.1)R(R為墩身半徑)時，可不檢算局部穩定性。墩身強度按鐵路橋涵混凝土和砌體結構設計規范第5.1.3條計算。墩頂彈性水平位移計算墩頂位移由三部分組成，即墩身彈性位移、日照位移、基礎彈性變形產生的位移。a荷載引起的彈性水平位移，按下端固結的懸臂梁計算，設計時采用彈性荷載法簡化計算：式中：Sii至(i-1)點的距離Si+1i至(i+1)點的距離Mi-1所有荷載對(i-1)點截面所產生的彎矩，kNm

4、Mi所有荷載對i點截面所產生的彎矩，kNmMi+1所有荷載對(i+1)點截面所產生的彎矩，kNmE墩身材料彈性模量，kPaI墩身截面慣性矩，m4 hi各點至墩頂距離，mb日照溫差引起的墩頂偏移R=2 (h2+h3+hn)/h1+2 (h3+h4+hn)/h2+2n-1hn/hn-1+1+2+n式中：h1、h2、h3hn墩身分段高度，m2、n分段按i=hi2/(2Rc)式計算，mRc受日照溫差而產生的橋墩曲率半徑。c明挖擴大基礎地基不均勻壓縮產生的墩頂位移，明挖擴大基礎不均勻壓縮產生的橋墩墩頂水平位移：d=H。d橋墩墩頂位移橋上有車時，墩頂處的彈性水平位移應符合下列規定：縱向：x0.5 =28.

5、3mm橫向：y0.5 =28.3mm 在計算時，對于較高的橋墩，橋上無車時，風壓很大，考慮風振作用后，部分墩頂位移超出了容許值，考慮到鐵路橋涵設計基本規范規定墩頂位移的限值，是為了行車平穩，保證行車的舒暢，因此橋上無車時，墩頂位移超過允許值少許，也不再加大墩身尺寸。自振周期計算按柔度矩陣法計算，將橋墩簡化成多質點體系，墩頂處放一換算質量，仍按懸臂桿計算。基本周期的限值，按下式計算：T1=0.25式中：T1橋墩自振周期，s；H橋墩墩頂至基礎頂面的距離，m固端干擾應力計算：按乘以增大系數的簡化方法求局部應力。式中：N實體段頂面以上的豎直力總和，以負值代入，kN；M實體段頂面以上橫向水平力所引起的彎

6、矩，kNm；Me實體段頂面以上總豎直力因偏心產生的彎矩，kNm；A0實體段頂面處墩身截面面積，m2；W0實體段頂面處墩身截面抵抗矩，m3。傾覆穩定性檢算按鐵路橋涵地基和基礎設計規范第3.1.1條計算。滑動穩定性檢算按鐵路橋涵地基和基礎設計規范第3.1.2條計算。墩身混凝土彈性模量Eh的采用：周期計算、墩頂彈性位移計算、日照位移計算、縱向穩定性檢算、強度檢算等E=Eh(Eh為混凝土的受壓彈性模量)1.1.3構造及配筋墩身為方便施工，墩身尺寸不考慮托盤頸縮，采用一坡到底的形式。墩頂、墩底均設置一定高度的實體段。曲線墩設置0.5m的預偏心。墩身內不設置縱橫隔板。實體段及墩身壁厚按鐵路橋涵設計基本規范

7、第5.3.13條及第5.3.14條計算。為了調節墩壁內外溫差，在離地面5m以上或設計水位以上每隔3m高度在墩身周圍對稱設置通風孔，其直徑不小于20cm。墩身底部實體段頂部應設置排水坡，并在墩壁設置排水孔，以排除施工積水，竣工后應予以封堵。為了檢查內部墩壁，在橋墩縱向上實體段上設置進人洞一個，墩身內壁設置爬梯。支承墊石、頂帽及墩身配筋原則支承墊石及頂帽鋼筋，按構造要求進行配筋。墩身配筋時，當考慮溫度影響時，溫度應力產生的拉應力并不大，但由于壁厚較大，應力轉換為彎矩的值較大，按此值配制的鋼筋很多，與實際情況不符。因此，不考慮溫度應力，墩身設置護面鋼筋，按構造要求配筋。墩身均采用級鋼筋。在上實體段與

8、空心墩身、空心墩身與下實體段連接處，考慮混凝土收縮和固端干擾，設置內外側雙層鋼筋，以加強連接。墩頂上實體段內、外側加強鋼筋，上端伸至頂帽下，下端至局部干擾區。為梁部施工中預埋托架，上實體段長度根據現場需要進行了加長。建筑材料頂帽采用C25鋼筋混凝土，墩身采用C20混凝土鋼筋采用：級帶肋鋼筋(HRB335)，級光圓鋼筋(Q235)鋼料：Q2351.2本項目及橋梁高墩設計情況 本標段幾座橋梁高墩的設計情況見表1.1。圖1.1為采用爬模施工的松頭江特大橋。高墩設計情況表 表1.1橋名墩號墩高(m)下口直徑(cm)上口直徑(cm)鋼筋數量(kg)混凝土方量(m3)松頭江特大橋468.910657205

9、44441843596.91325840850073871676.41162780645712380759.9880580391491216芋子英特大橋963.084253022712.611351073.59856205119017631184.512398207554429821294.513098408549836071352.080755033379939森坑一號大橋471.0944600422711543592.51152700741002975687.01125700636162680759.5807420318031035匯總13979.6/723284.627969圖1.1 采

10、用爬模施工的松頭江特大橋空心高墩2.爬模設計2.1爬模的結構2.1.1模板模板在豎向分為兩層，外模采用大塊鋼模板，每節高4.0m，按照墩徑大小不同共有39節，每節按照卷揚機的起重能力設計為8、12、16塊三種類型的鋼模板，模板為框構結構，具有足夠的強度、剛度和穩定性，并且滿足橋墩外形尺寸的要求，單塊宜進行整體組合或裝配組合。相鄰模板間，上下節鋼模間均用栓接，并配有定位銷，定位銷探傷檢驗應為100%合格。內模采用翻模，每節高度2m，每個墩設3組，隨墩身的逐節上升按照4m級數向上翻動。內模的安裝與拆除通過墩內設置的可調式工作盤實現，工作盤懸掛在爬架上，可隨爬架上升，亦可自行調節位置，方便墩內及墩上

11、作業。內模采用KS2050雙曲可調鋼模，四塊或五塊模板利用KH2520或KH2530可調桁架組合成一個模板單元，單元內模板之間采用螺栓連接。墩身收坡通過在模板單元之間設置變角可調KB2020尖板實現，單元之間桁架的連接采用特制可收縮連接件，形成上小下大的變截面。每次立模高度4m，與外模同步。2.1.2爬升架爬升架具有承重和滑升作用，是特殊設計的穩定桁架。每組爬架有6對鋼夾頭，每對鋼夾頭都帶有安全鋼銷(安全裝置)，在提升過程中采用人工限位。限位裝在鋼夾頭上，可垂直滑動，卡在工字鋼腹板上起著限位導向作用。爬架提升采用yCD23/250型提升千斤頂。2.1.3滑道滑道采用I320工字鋼與大塊鋼模焊接

12、為整體，不需預埋螺栓。爬升架與滑道之間采用銷接，配有特殊的鋼夾頭在爬升架支點處與鋼滑道連接，有足夠的穩定支點和長度。鋼滑道不垂直度1m內為0.5mm。爬升架與滑道之間采用栓接，配有特殊的鋼夾頭在爬升架支點處與鋼滑道連接，有足夠的穩定支點和長度，并能適應墩柱外壁變坡。 2.1.4提升桁架提升桁架為N型萬能桿件拼裝成的“井”字形，爬升架的斜爬升通過調整提升桁架下的楔形塊來實現（17、18桿件）。斜向爬模比較復雜，架體與模板都有一個導向與平衡問題。爬升架與滑升桁架為剛性固結確保在最不利的外力組合下的穩定性。提升時吊點設在爬升架與提升桁架的重心，設有防傾和穩定設施。 2.1.5扒桿解決主墩施工材料和小

13、型機具的升高問題，在每個爬升桁架上設2付吊重為3.0t的起重扒桿2.2爬模的檢算2.2.1計算荷載的確定爬模的設計本著安全、先進、實用及經濟的原則。作用在墩身上的荷載主要有：模板自重P1：模板重量隨著墩徑不同而變化，計算時按每節(4m)模板最大重量180kN考慮，兩節模板為2180=360kN。爬模重P2：爬架重量為260kN (2個)。扒桿吊重P3：扒桿起吊重量為每個扒桿30kN，吊臂水平距離最大L=5m。混凝土側壓力q4：取50kPa。施工人群機具荷載P5：取20kN。風荷載：不予計算。摩擦力：摩擦系數對內力計算有很大影響，參照已有爬模資料，偏于安全取較小摩擦系數f=0.08。2.2.2模

14、板計算豎直力作用：P=P1+P2+P3+P5=360+260+304+20=760kNtg1=f=0.08tg2=1/40=0.025P為豎直力，R為混凝土對模板的反力，Q為P和R的合力，由模板內力平衡得(計算簡圖見圖1.2)：圖1.2 模板計算簡圖Q=P/tgQ=qh(2d)環向力：模板：螺栓M27，有效面積：每個螺栓內力： N1=120140=30.03kN爬架及吊重偏心：M=1/4(P1+P3+P5)1.4m=1/43801.4=133kNm模板：螺栓內力：N2=1.411040.0050.1=7.05kN內力合計：模板內力：=1+2=6.03104+1.41104=7.44104kPa

15、螺栓內力：N=N1+N2=30.03+7.05=37.08kN =37.08/(4.410-4)=8.43104kPa混凝土側壓力作用：q=50kPa 螺栓內力也不控制。2.2.3爬升架爬架設計計算如下(計算簡圖見圖1.3)：P=P1/2+P2+P5=260/2+30+10=170kNM=P3L=30(5+2)=210kNm立柱最大軸力：N1 =160/4+210/2=145kN另一立柱軸力：N2=160/4=40kN圖1.3 爬架計算簡圖橫梁220計算w=21.9110-3=3.82=44.82(3.8210-3)=1.17104kPa立柱下螺栓60，面積A=0.062/4=2.8310-3

16、m2爬架與軌道連接R1=(0.524N1+2.524N2)/3.35=(0.524145+2.52440)/3.35=52.81kNR2=-52.81kN假定N1豎向力全部由上節點承擔，上節點4個28螺栓，其A= 0.0282/4=6.1510-4m2(不控制)2.2.4滑道滑道與大塊鋼模的焊縫高4mm，計算長度按0.6m計算。橋規規定焊縫計算長度不大于焊高的50倍，是由于焊縫太長受力不均勻，但本連接受力情況與橋規規定有所區別，故以此計。環向肋與軌道連接按L=0.12=0.2m計A=0.70.00420.6+0.70.00420.2=(3.36+1.12)10-3=4.4810-3m22.2.

17、5提升桁架提升桁架為N型萬能桿件拼裝成的“井”字形，爬升架的斜爬升通過調整提升桁架下的楔形塊來實現（17、18桿件）。其受力不大，故不檢算。2.2.6扒桿扒桿主要解決墩身施工材料和小型機具的升高問題。扒桿采用2306無縫鋼管做成，其受力情況由其自身的長細比控制。L=7.5m2.3爬模的加工制作及加工精度要求爬架、滑道、大模板及滑升桁架的非標桿件的加工全部在工廠進行，制作的關鍵是拼裝的位置要準確和拼節部件具有互換性。為了確保加工質量，除在加工過程中嚴格按照設計要求的加工精度進行控制外，出廠前應在廠內分階段進行整體試拼，試拼要求不僅同一組各塊件進行組裝檢查外，相臨上下節間進行互拼。待檢查合格后再解

18、體節段大塊模板運往現場組裝。制作的關鍵是拼裝的位置要準確和拼節部件的互換性。模板上口直徑誤差要求達到30mm，模板縱橫肋在相交位置應相互開高7520mm槽口，正交焊接。待檢查合格后，再解體運往現場組裝。3.爬模施工工藝流程3.1大模板提升流程檢查提升動力設備拆除上組次模板4m提升爬架、安裝下組模板4m清理模板和涂刷隔離劑就位、安裝、校正3.2 爬升架安裝流程灌筑第一節墩身混凝土（4m）清 理 雜 物檢查模板與提升設備安裝與調整爬架位置固定爬架鋼夾頭螺栓安裝與調整提升桁架安裝與調整提升機具檢 查 驗 收投 入 使 用3.3爬模施工工藝流程測 量 定 位提 升 爬 模安裝與檢查內模綁扎與檢查鋼筋及

19、預埋件提 升、就 位外 模 測量校正、檢查驗收外模澆 筑 混 凝 土4.爬模施工工藝4.1調節段及墩底實體段施工橋墩在設計時不可能完全是模板高度4m的整倍數，且受大模板尺寸限制，所以就會在墩身底部出現非4m高度的調節段。為滿足墩身結構物尺寸，墩身開始施工時，需要先施工到適宜使用大模板施工的高度，即先施工調節段(零數段)，然后才能使用4m一節的大模板施工。調節段施工立模時，要求墩徑比設計尺寸大出20cm，以便為大模板的安裝提供一個工作平臺。墩底實體段施工按照大體積混凝土施工的要求施做，要嚴格控制混凝土的溫度，作好混凝土防裂。實體段施工中，需要預埋一定的支架，以便空心段開始施工時，內模可以固定。4

20、.2空心段施工4.2.1鋼筋施工(圖1.4)為了加快高墩的施工進度，針對空心高墩設計中鋼筋數量大，接頭多的具體情況，施工前對鋼筋接頭施工進行專門研究，初步選擇了兩種接頭施工方式，即電渣焊和CABR剝肋滾軋直螺紋連接技術。通過現場對照，雖然兩種方式都能達到設計及使用要求，但電渣焊速度慢、工作面污染嚴重，而CABR連接技術大部分工作在地面加工完成，高空連接工作量小、操作簡單，工作速度快，滿足了現場快速施工的要求。圖1.4 CABR剝肋滾軋直螺紋連接技術4.2.1.1 CABR撥肋滾軋直螺紋連接工作原理及制作工藝撥肋滾軋直螺紋連接技術是中國建筑科學研究院結構所開發的第四代鋼筋機械連接技術。它具有接頭

21、強度高、質量穩定、設備簡單、生產效率高、滾輪使用壽命長及施工方便等特點，自從進入建筑市場以來，取得了良好的經濟及社會效益。撥肋滾軋直螺紋連接技術是通過對鋼筋連接端部進行撥肋，隨后用滾絲輪將鋼筋端部滾軋出螺紋的一種加工工藝。用這種工藝制作的鋼筋接頭能充分發揮鋼筋母材強度，接頭試件破壞發生在鋼筋母材上，而不在接頭部位。其工作原理是利用鋼材的冷做硬化原理，通過滾軋來提高材料的強度，并強化連接螺紋。鋼筋表面先行撥肋是為了消除不連續的橫肋和縱肋對滾軋工藝的不利影響，以及消除鋼筋尺寸公差變化對加工螺紋尺寸所帶來的影響，提高螺紋的精度和光潔度，同時也能提高滾絲輪的壽命。滾軋螺紋的過程也是對鋼筋端部進行冷做強

22、化的過程，滾軋后鋼筋內部的晶格延螺紋形狀排列緊密。經滾軋加工的螺紋有較高的精度和強化效果。撥肋后鋼筋橫截面面積雖有所減小，但冷做強化后鋼材強度的提高足以抵消截面減小的影響，從而能達到強度大于鋼筋母材強度的效果。撥肋滾軋直螺紋連接技術的生產工藝簡單，一次裝卡鋼筋后，撥肋和滾軋兩道工序可在一臺滾軋機上完成。撥肋滾軋設備簡單、滾絲輪在現場可整拆整裝，安裝與操作方便，平均每班可加工400-600個絲頭，更換不同鋼筋規格時，可整體更換一套滾輪盒，滾軋螺紋的中徑尺寸和螺紋尺寸均由滾輪盒精確控制，現場不需要調整。4.2.1.2 CABR撥肋滾軋直螺紋連接施工工藝先將鋼筋的橫肋和縱肋進行撥切處理，使鋼筋滾壓前

23、的柱體直徑達到同一尺寸，然后滾壓螺紋，現場用力矩扳手將兩根鋼筋用套筒連接起來，達到A級接頭的要求，實現等強度連接。工藝流程鋼筋平頭撥肋滾螺紋絲頭檢查現場套筒連接現場接頭驗收施工要點1)鋼筋下料用無齒鋸斷料，保證切口斷面平齊，與鋼筋軸線垂直，不得有彎曲、馬蹄等缺陷。不得采用氣割及普通切筋機下料。2)鋼筋滾絲切削撥肋：將機頭前端的切削刀具按表1.2中鋼筋規格相對應的撥肋光圓尺寸調整到預定位置，鎖緊螺栓固定。并應在加工過程中用卡規檢查撥肋光圓直徑，發現超差應及時糾正。絲頭螺紋尺寸規格表 表1.2鋼筋直徑161820222528323640撥肋光圓尺寸公差15.016.918.820.823.726.

24、630.434.438.0撥肋長度182123252831354044螺紋尺寸M16.52.0M18.52.5M20.52.5M22.53.0M25.53.0M28.53.0M32.53.0M36.53.5M40.53.5螺紋長度202325273134384347螺紋滾軋：機頭中換上與加工規格相應的機盒及滾輪，直徑尺寸無須調整。 裝卡鋼筋，開動設備進行撥肋及滾壓加工，加工絲頭時，采用水溶性切削液（若氣溫低于0時，應加入15-20%亞硝酸鈉），嚴禁用機油做切削液，也不允許不加切削液進行絲頭加工。3)絲頭驗收絲頭加工質量是直螺紋滾軋連接技術的關鍵，絲頭檢驗按照以下四個要素進行控制：撥肋光圓尺寸；

25、螺紋中空直徑；螺紋加工長度；螺紋牙型。每項檢查用的量具、檢驗方法及要求詳見表1.3。絲頭檢驗方法及要求 表1.3檢驗項目檢驗工具檢驗方法及要求撥肋光圓卡規卡規大徑通過、卡規小徑不得通過。螺紋中空檢驗螺母、螺紋環規（Z）檢驗螺母應能擰入，螺紋環規擰入不得超過3扣螺紋長度檢驗螺母對標準絲頭，檢驗螺母擰到絲頭根部時，絲頭端部應在螺母端部的公差標記范圍內。螺紋牙型目測目測法觀測螺紋齒底不得寬，不完整齒的累計長度不得超過1.5扣。加工人員對加工的鋼筋螺紋絲頭必須逐個進行目測檢查，并每加工10個用檢具按照上表要求檢查一次，剔除不合格的接頭。自檢合格后，由項目質檢員進行隨機抽樣檢驗，以一個班組生產的絲頭為一

26、個驗收批，隨機抽樣10%，且不得少于10個；填寫鋼筋絲頭檢查記錄，若合格率少于95%，應加倍抽樣復檢，若復檢合格率仍小于95%，應對所有結構進行檢驗。將不合格的絲頭切掉，查明原因并解決后重新加工，嚴禁二次套絲。對檢驗合格的鋼筋絲頭立即將其一端套上同規格的塑料保護帽，另一端套上同規格的連接套筒備用。4)鋼筋連接連接前的準備：鋼筋連接之前，先將鋼筋絲頭上的塑料保護帽及連接套筒上的塑料密封蓋取下并回收，檢查螺紋是否完好，如有雜物需用鐵刷清理干凈。標準型接頭的連接：把鋼筋裝好連接套筒的一端擰到被連接鋼筋上，然后用長度大于40cm的扳手將連接的兩根鋼筋擰緊，連接套筒兩端的外露完整絲扣均不得超過1扣。鋼筋

27、連接完畢，隨后立即用油漆畫上記號。5)現場質量檢查現場接頭工藝檢查：按鋼筋機械連接通用技術規程（JGJ10796）要求，在正式加工連接前，用現場的設備、鋼筋、套筒、量具、按“CABR剝肋滾軋直螺紋鋼筋連接生產操作規程”作工藝試驗，即每種規格鋼筋做一組（3根）試件，待靜力拉伸試驗合格后方可大量加工連接。現場接頭抽檢：現場鋼筋連接應分批進行檢驗，質檢員按每一驗收批規定的抽檢接頭數量進行接頭外觀檢查和抗拉強度檢驗。連接套筒兩端的鋼筋絲扣外露部分不宜超過一完整絲扣，如因套筒不居中或因加工絲頭過長，引起外露絲扣超公差，則應調整套筒位置使其居中。抗拉強度檢驗以每500個接頭為一批，每批抽檢3個接頭。每個試

28、件均應滿足設計強度要求，如有一個試件不滿足強度要求，則應再取6個試件進行復檢，復檢時如均合格，則判定該批合格，如仍有一個試件不滿足強度要求，則該驗收批判為不合格。出現上述情況時必須查明原因，針對問題改進并與有關部門共同研究這批接頭的處理方法。施工效果贛龍鐵路16標段松頭江特大橋、芋子英特大橋、森坑1#大橋十幾個空心高墩共使用CABR接頭數量如下：20接頭40240個、16接頭4938個，按照500個接頭一組抗拉試件共96組，全部達到合格標準，設計要求抗拉強度達到490Mpa，實測平均值在515-565Mpa之間，滿足了設計要求。4.2.2混凝土施工混凝土澆筑采用泵送混凝土施工技術。根據橋墩高度

29、選用三一公司生產的SANY牌HBT50c混凝土輸送泵，泵管選用內徑為125mm的配套泵管，泵管沿墩身通風孔固定爬高。振搗采用插入式振搗器振搗，養護采用噴灑養護劑進行養護。4.2.3模板施工模板施工過程中，每個拼墩使用相應位置(尺寸)的模板。墩身調節段模板采用自行加工的模板施工，調節段以上第一節模板采用16t吊車組拼，待第一節模板內混凝土強度達到一定強度后安裝爬架，滑升桁架和扒桿等起重機具，然后利用爬架提升扒桿安裝第二節模板。以后每完成一節墩身混凝土，爬架爬升一次，直至墩身施工完畢。內模也采用同樣的施工方法，第一組內模采用吊車吊裝，墩身爬架提升扒桿安裝好后利用扒桿安裝。圖1.5 外模吊裝 圖1.

30、6內模安裝4.3墩頂實體段施工4.3.1墩頂0.5m封頂段施工空心墩封頂采用預埋工字鋼、滿鋪木板來實現，工字鋼型號根據墩頂空心段直徑通過檢算確定，間距1m。木板為6cm厚柏松板。現以松頭江特大橋6#墩封頂施工檢算為例，說明封頂檢算過程。松頭江特大橋6#墩封頂處墩徑為8m，壁厚0.55m，剛性角尺寸0.80.4m，空心直徑為6.1m（不含剛性角）。荷載計算如下：混凝土荷載：鋼筋荷載：木板荷載：混凝土振搗荷載：人員、機具荷載：各類型工字鋼均按1m布置，則其所承受的荷載分別如下：工字鋼型號選定分別選定a、b、c這三類工字鋼的型號。工字鋼預埋入混凝土內30cm，則簡化結構的支點位于工字鋼預埋入混凝土內

31、的15cm處。a型工字鋼：現按正應力強度條件選擇工字鋼型號： 故 查閱相關資料與Wz=631.9cm3接近的工字鋼型號為I32a，其Wz=692.2cm3。據此校核剪應力強度： 滿足！由于該梁跨度較大，且工字鋼的容許剪應力較大，故該梁的強度是由正應力強度條件控制的。 b型工字鋼：現按正應力強度條件選擇工字鋼型號： 故查閱相關資料與Wz=483.8cm3接近的工字鋼型號為I28a，其Wz=508.15cm3。據此校核剪應力強度： 滿足！ c型工字鋼：現按正應力強度條件選擇工字鋼型號： 故查閱相關資料與Wz=222.8cm3接近的工字鋼型號為I20a，綜合施工因素這里選用I25a其Wz=401.8

32、8cm3。 據此校核剪應力強度： 滿足！ 通過以上計算，工字鋼型號暫選定為I32a、I28a、I25a。 強度檢算正如先前計算，該梁的強度是由正應力強度條件控制的，故這里僅檢算各類型鋼的正應力強度條件是否滿足。查閱相關資料，各類工字鋼的自重分別為I32a：0.53kN/m；I28a：0.43kN/m；I25a：0.38kN/m。通過計算各類工字鋼在自重下產生的彎矩為：I32a：I28a：I25a：I32a： 滿足！I28a： 滿足！I25a： 滿足！ 工字鋼撓度檢算I32a： 滿足！I28a： 滿足！I25a：滿足！木板強度檢算木板寬度取20cm，則荷載先按正應力強度條件進行檢算： 滿足！按剪

33、應力強度條件進行檢算： 滿足！ 根據松頭江特大橋6#墩的施工檢算資料，可以類似計算出其余空心墩封頂所采用的工字鋼型號和間距，完成封頂工作。4.3.2剩余實體段施工在0.5m厚的封頂混凝土強度達到80%的設計強度后，即可施工余下的實體段，并同時預埋托架預埋件。墩頂實體段混凝土施工遵循大體積混凝土施工要求，并且在預埋托架預埋件時位置準確，為連續梁施工打好基礎。5.施工控制5.1進度控制5.1.1大循環安排根據現場實際情況，把三座橋13個空心墩的施工納入一個大的循環安排，根據施工具體情況，排出每一組大模板的施工循環路線，大循環按照一組墩身7天，同一組模板在不同工作面的使用錯開15天時間進行初步安排，

34、現場組織要求嚴格按照循環路線進行模板的調度，并隨時根據現場實際施工進展情況對模板循環線路進行調整，保證模板循環流暢。模板的周轉及調配由專人負責，并成立模板運輸組，配備專人及專用機械設備，保證了模板調配的正常運行。5.1.2小循環安排施工前根據工序分析計算出完成一個單循環作業所需要的時間，并排出單循環的循環網絡圖。施工中指定專人進行現場寫真，對各工序時間進行測定，并據此不斷優化循環網絡，使單循環的時間從開始時的10天提高到3天一個循環。5.1.3勞動力組織施工前制定切實可行，周密細致的爬模施工操作工藝和安全技術措施，層層交底，落實到施工班組和具體操作人員。施工中嚴格勞動力組織，實行專業班組定崗定

35、人操作。施工班組的安排根據各橋的工作面情況具體進行。每個工班安排45人，負責兩個工作面的施工，分4個小組。其中：外模組10人，內模組8人，鋼筋組12人，砼組15人，值班電工1人，電梯司機1人。現場的協調、指揮及技術指導采用盯班制，每座橋設現場指揮2人，技術值班2人，每班12小時，負責當班工作中的協調指揮和技術指導。5.2施工質量控制墩身混凝土施工采用泵送入模，對粗細骨料的質量及混凝土坍落度的控制是施工中應特別注意的問題。對粗細骨料應嚴格按照泵送混凝土對粗細骨料的要求執行。夏季施工時，在條件允許的情況下最大程度的降低混凝土入模溫度，可通過采取在拌合站搭設涼棚，對粗骨料沖水降溫等措施，盡量縮短砼的

36、運輸時間，對泵管進行包裹并在泵送前撒水進行降溫，將混凝土入模溫度控制在28以內，這樣保證了混凝土順利泵送，不發生堵管，也較大程度的降低了出現溫度裂縫的機率。另外，高墩施工中混凝土的養護問題也難度大，但不能忽視。結合工地實際情況，采用兩種養護方式：一是拆外模后噴液體養護劑進行養護；二是在墩內吊一環墩水管，鋼管沿墩壁一側打孔，鋼管連接到高壓水池，定時開關閘閥進行養護，養護水管可隨爬架的提升而升高。5.3測量控制(圖1.7)高墩施工，測量定位較為復雜，為此設立了專測小組并指定專人負責，以保證測控結果正確。每組模板安裝前后,均需用激光準直儀投出墩中心點至墩施工頂面,施工人員據此進行模板安裝和檢查調整。

37、每施工兩組后要用全站儀對激光準直儀的投點進行復核，以確保墩身結構尺寸準確無誤。圖1.7 激光準直儀投點控制測量5.4安全控制高墩施工中要求所有進入施工現場的人員必須戴安全帽，背安全繩，穿防滑鞋，做好個人安全工作。對于高度大于50m的橋墩，為解決施工人員上下問題，配置了專用載人電梯，不僅方便的施工人員的上下，減輕了勞動強度，而且大大降低了因上下墩爬梯而可能出現的安全隱患。由于橋墩所在地區為高雷區，又是高空作業，避雷問題尤其重要。施工中在每側爬架頂設置避雷針，并與墩身鋼筋相連，通過墩身鋼筋下端引出接地。墩身的防雷擊等級參考有關高聳結構物的規定，其接地電阻不大于3歐。當遇有雷雨天氣時，施工人員必須從

38、墩上撤離。6.施工效果爬模施工屬無支架施工工藝，它保留了滑模自身不用腳手架的優點，不象滑模那樣必須連續作業，需要大型專用起重設備等特點，從而使施工更安全，墩身線形也更容易控制。采用大塊模板技術可使混凝土結構尺寸精確、表面光滑，施工高度不受限制，專用設備少等優點。利用爬模施工加快了施工進度,在施工中最快一個循環只需69小時,由于混凝土等強等原因,一般一個循環為23天。一個90米高墩,墩身施工時間最長需60多天,因此利用爬模施工是高墩快速施工中的一種理想方法。利用爬模施工節省周轉材料,節省人工工時。爬模施工只需用萬能桿件組拼桁架,每套需要萬能桿件9.8噸;爬升架、滑道及其一些配件需廠家加工, 共需加工配件11.5噸,爬架爬模可循環使用。爬模施工縫較少,混凝土外觀質量好。如果采用滑模施工，混凝土的外觀質量難以達到爬模的效果。在山區施工，難免會出現停電、機械故障等引起的停工，這是滑模施工的一致命弱點，但對于爬模施工則影響不大。第34頁