1、流孝臆沿吮篇甄柬肪竄臂瓷芯固晾笆殆毯端帆襟盔卓欽導俄占燥心剛濫德憚座保射怠話覆了踢蔣洞捻瀕碼管鐵庭像舉莫仕鎖足熔砧焰昌幅缺之起孟煥簾鐳船刀你胖屑猴椅宣早茵罕贍澎撞賒際噶輸窮夢坤距義座死玲頰進瞄蒜屠瞻纂紉雪鯨好戀懸捻旋慕港催板詭惦唯吵外腳手架施工方案1.工程概況本項目位于啟東市新港工業園區100號，（S336省道新港段北側），工程名稱為恒亞國際建材廣場B區，由南通恒亞房地產開發有限公司投資；單體框架結構，建筑高度為18.15米，中型商業建筑，一至四層為建材家具，建筑基底面積為1491.46m，總建筑面積為6048.29 m。本建筑結構安全等級為二級，設計使用年限類別：3類；使用年限為50年；抗震

2、設防烈度為7度，抗震設防標準：標準設防類；屋面防水等級為一級，二道設防；耐火等級一級；由南通中房建筑設計研究院有限公司設計，江蘇東疆建設工程有限公司承建，江蘇締逸項目管理有限公司監理。2.施工布署2.1安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是項目部創建“文明工地”、“標化工地”的根本要求。為此項目部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及現任分工如下：組 長：虞連兵組 員：顧永春、顧輝、范標、施明璽2.2設計總體思路本工程建筑平面布置為規則的長方形結構，結合本工程結構形式、實際施工特點，外腳手架全部采用落地式全封閉

3、的扣件式雙排鋼管腳手架，采用雙排雙立桿。外腳手架均為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。荷載按結構施工荷載考慮，要求二層同時作業。外架立桿距結構外沿0.30m，架寬為1.00m，立桿間距為1.50m，大橫桿步距為1.80m。3.構造要求及技術措施3.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施3.1.1地基處理基槽回填土采用素土分層夯實，表面用C25混凝土進行硬化，厚度為80mm。四周外腳手架以硬化的回填土作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，寬為200mm，布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50cm處設一淺排水溝。3.1.2立桿采用雙

4、排雙立桿，立桿頂端高出結構女兒墻1.2m，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點距離不大于60cm。3.1.3小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在立桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同。小橫桿伸出外排立桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm。3.1.4大橫桿大橫桿置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，其長度大于3跨、不小于6.0m，其余2根大橫桿搭接在小

5、橫桿上，每隔一根小橫桿用直角扣件扣緊；同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。3.1.5縱、橫掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。3.1.6剪刀撐腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別

6、用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。 橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之”字型，在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。示意圖另見附圖。3.1.7腳手板腳手板均采用竹笆，在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在4根橫向水

7、平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定。3.1.8連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.60m，水平間距為4.80m。連墻壁桿用483.0的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外框柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮1.5m處預埋一級鋼筋（加工尺寸與懸挑架預埋件相同），用483.0的鋼管與腳手架可靠拉結.在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設置上述箍柱式拉桿。在建筑物的首層設置兩道連墻件。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應

8、大于10cm。底部第一根小橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。3.1.9防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔5步距設隔層平網，施工層應設隨層網。每層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿。3.1.10上人斜梯 腳手架內側上人通道為內外立桿內設置，斜度為同地面30度，寬度為一米，梯形式踏步向上，每步間隔20cm，設置兩邊扶手一根，每步設置防滑條。3.2腳手架出入口的構造出入口處挑空兩根立桿、跨越三

9、步三跨，大小為4.5m5.4m（寬高）。出入口處再搭設6.0m4.5m6.0m（長寬高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板，并設置安全通道等醒目標志。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立桿用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立桿懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件的中心線至主節點的距離在15cm內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通

10、長桿件，必須接長時用對接扣件連接。4.安全防護措施4.1電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m高的開啟式防護門，用12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。4.2結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅

11、白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1.0m范圍內不準堆料、停放機具。4.3樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。4.4防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針宮設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1.0m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接

12、觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時應注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。5.腳手架的搭設及拆除施工工藝5.1落地式鋼管腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎

13、承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻桿兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立

14、外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。5.2卸料平臺的施工工藝卸料平臺加工制作完畢經驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用，卸料平臺的限重牌應掛在該平臺附近的明顯位置。要求提升一次，驗收一

15、次。5.3腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準分立面拆架或上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失

16、穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。6.安全施工技術措施6.1材質及其使用的安全技術措施6.1.1扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。6.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。6.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。6.1.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。6.1.5嚴禁將外徑48與

17、51的鋼管混合使用。6.2腳手架搭設的安全技術措施6.2.1腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，底板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。6.2.2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。6.2.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。6.2.4腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。6.2.5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度

18、不得超過相鄰連墻件以上兩步。6.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。6.2.7外腳手架的卸荷嚴格采用15.5的鋼絲繩或12的圓鋼通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。6.3腳手架上施工作業的安全技術措施6.3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，須經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。6.3.2嚴格控制施工荷載，腳手板不得堆集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/m2，確保較大安全儲備。6.3.3結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不得超過兩層，臨時性

19、用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。6.3.4當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取造當的臨時撐拉措施。6.3.5各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。6.3.6定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。6.4腳手架拆除的安全技術措施6.4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。6.4.2架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。6.4

20、.3拆架時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業區人員進入。6.4.4拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6.4.6每天拆架下班時，不應留下隱患部位。6.4.7拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。6.4.8所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。6.4.9所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。6.4.10拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，

21、雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。7.文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時作到如下：7.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等。7.2進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。7.3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中，禁止開玩笑和打鬧。7.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其它不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。7.5上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。7

22、.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。7.8不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。7.9不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管道等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。7.10在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。7.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落

23、。7.12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。7.13要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。7.14施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。7.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。7.16腳手架堆放場應做到整潔、擺放合理、專人保管、并建立嚴格領、退料手續。7.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。7.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集

24、中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。7.19六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。鋼管落地腳手架本項目位于啟東市新港工業園區100號，（S336省道新港段北側），工程名稱為恒亞國際建材廣場B區，由南通恒亞房地產開發有限公司投資；單體框架結構，建筑高度為18.15米，中型商業建筑，一至四層為建材家具，建筑基底面積為1491.46m，總建筑面積為6048.29 m。本建筑結構安全等級為二級，設計使用年限類別：3類；使用年限為50年；抗震設防烈度為7度，抗震設防

25、標準：標準設防類；屋面防水等級為一級，二道設防；耐火等級一級；由南通中房建筑設計研究院有限公司設計，江蘇東疆建設工程有限公司承建，江蘇締逸項目管理有限公司監理。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）等編制。一、參數信息 1、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為14.19m,14m以下采用雙管立桿，14m以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的橫距為1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小

26、橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為482.8；橫桿與立桿連接方式為單扣件，取扣件抗滑承載力系數為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。2、活荷載參數 施工均布活荷載標準值3.000 KN/mm2，腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：2層。3、風荷載參數 本工程地處江蘇啟東市，基本風壓0.4 KN/mm2； 風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為1.13； 腳手架計算中考慮風荷載作用。4、靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值（KN/m）：0.1248； 腳手板自重標準值（KN/m2）：0.300；欄桿擋腳

27、板自重標準值（KN/m）：0.150； 安全設施與安全網（KN/m2）：0.005； 腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（KN/m）：0.033；腳手板鋪設總層數：4.5、地基參數 地基土類型：素填土；地基承載力標準值（kPa）：120.00； 立桿基礎底面面積（m2）：:020；地基承載力調整系數：1.00.二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1

28、、均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值：P1=0.033kN/m； 腳手板的自重標準值：P2=0.31.05/（2+1）=0.105kN/m； 活荷載標準值：Q=31.05/（2+1）=1.05kN/m； 靜荷載的設計值：q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m； 活荷載的設計值：q2=1.41.05=1.47 kN/m；2、強度驗算 跨中最大彎矩計算公式如下： M1max=0.08q1l2+0.10q2l2=0.080.1661.52+0.101.471.52=0.361 kN/m； 支座最大彎矩計算公式如下： M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2=-0.1

29、00.1661.52-0.1171.471.52=-0.424 kN/m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0.361106，0424106）/4490=94.432 N/mm2； 大橫桿的最大彎矩值為=94.432 N/mm2，小于大橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求；3、撓度驗算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度，計算公式如下： Vmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI 其中，靜荷載標準值q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m； 活荷載標準值：q2=Q=1.05 kN/m； 最大撓度計算值為：V

30、=（0.6770.13815004+0.9901.0515004）/（1002.06105107800）=2.583mm； 大橫桿的最大撓度2.583mm，小于大橫桿的最大容許撓度，滿足要求。三、小橫桿的計算 根據JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算 大橫桿的自重標準值：P1=0.0331.5=0.05kN； 腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/（2+1）=0.158kN； 活荷載標準值：Q=31.051.5/（

31、2+1）=1.575kN； 集中荷載的設計值：P=1.2（0.05+0.158）+1.41.575=2.454 kN；2、強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax=ql2/8=1.20.0331.052/8=0.006kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax=Pl/3=2.4541.05/3=0.859kN.m； 最大彎矩M= Mqmax+ Mpmax=0.864kN.m； 最大應力計算值=M/W=0.864106/4490=192.514 N/mm2； 小橫桿的最大彎曲應力=192.514

32、N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求；3、撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和。小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=5ql4/384EI=50.03310504/（3842.06105107800）=0.024mm； 大橫桿傳遞荷載P= P1+P2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： Vpmax=Pl（3l2-4 l2/9）/72EI=1782.451050（310502-410502/9）/（722.0610510780

33、0）=3.298mm； 最大撓度和V= Vqmax+ Vpmax=0.024+3.298=3.322mm； 小橫桿的最大撓度3.322mm，小于小橫桿的最大容許撓度，滿足要求。四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00 kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）：RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標

34、準值：P2=0.0331.05/2=0.017kN；腳手板的自重標準值：P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/2=2.362 kN；荷載的設計值：R=1.2（0.05+0.017+0.236）+1.42.362=3.672 kN；R8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值為0.1248 KN/m NG1=0.1248+（1.502/2）0.033/1.80（47.70-18.00）=4.531 kN；NGL1=0

35、.1248+0.033+（1.502/2）0.033/1.8018.00=3.345kN；（2）腳手板的自重標準值：采用竹笆片腳手板，標準值為0.3KN/m2NG2=0.301.5（1.05+0.3）/2=0 kN；NGL2=0.341.5（1.05+0.3）/2=1.215kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值：采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15KN/mNG3=0.1501.5/2=0 kN；NGL3=0.1541.5/2=0.45kN；（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網0.005 KN/m2NG4=0.0051.5（47.7-18）=0.223kN；NGL4=0.0051.547

36、.7=0.358kN；經計算得到，靜荷載標準值NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=4.753kN；NGL= NGL1+ NG1+NGL2+ NGL3+NGL4=9.899 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值NQ=31.051.52/2=4.725 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算:Wk=0.7UzUsWo 其中Wo基本風壓（KN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2012）的規定采用：Wo=0.4 KN/m2；Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2012）的規定采

37、用：Uz=1；Us風荷載體型系數取值為1.13； 經計算得到風荷載標準值Wk=0.70.411.13=0.316KN/m2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：Ns=1.2 NGL+1.4 NQ=1.29.899+1.44.725=18.494kN；Nd=1.2 NG+1.4 NQ=1.24.753+1.44.725=12.319kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為：Ns=1.2 NGL+0.851.4 NQ=1.29.899+0.851.44.725=17.501kN；Nd=1.2 NG+0.851.4 NQ=1.24.753+0.851.44.725=11.327kN；

38、 風荷載設計產生的立桿段彎矩Mw為Mw=0.851.4WkLah2/10=0.851.40.3161.51.82/10=0.183 kN.m；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1、雙排單立桿穩定性計算考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：N/A+MN/Wf 立桿的軸心壓力設計值：N=11.327 kN； 計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得，k=1.155； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得，=1.5； 計算長度，由公式l0=kh確定，l0=3.118m；長細比l0/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數

39、，由長細比l0/i的計算結果查表得到：=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2； 11326.932/（0.188424）+182986.776/4490=182.852N/mm2； 立桿穩定性驗算182.852N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求。2、雙排雙立桿穩定性計算考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：N/A+MW/Wf 立桿的軸心壓力設計值：N=8.751kN； 計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得，k

40、=1.155； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得，=1.5； 計算長度，由公式l0=kh確定，l0=3.118m；長細比l0/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的計算結果查表得到：=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2； 8750.646/（0.188424）+182986.776/4490=150.533N/mm2； 立桿穩定性驗算150.533N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求。七、連墻件的穩定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式

41、計算：N1=N1w+N0 風荷載標準值Wk=0.316 KN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2 m2； 按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN），N0=5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算：N1w=1.4WkAw=7.176 kN； 連墻件的軸向力設計值N1=N1w+N0=12.176 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af， 其中軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比l/i=300/15.9的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度； 又A=4.24 cm2；f=205 N/mm2；

42、連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.9494.2410-4205103=82.487 kN； N1=12.176 Nf=82.487，連墻件的設計計算滿足要求。 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到N1=12.176小于雙扣件的抗滑力16 kN，滿足要求。八、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pfg 地基承載力設計值：fg= fgkkc=120kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk=120 kPa； 腳手架地基承載力調整系數：kc=1； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=61.596 kPa； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=12.319 kN； 基礎底面面積：A=0.2 m2； p=61.596fg=120 kPa，地基承載力滿足要求。