1、分離式立交橋連續梁施工組織設計一、 編制依據：1、 施工圖紙；2、 合同文件、橋梁施工標準化指南、技術規范。二、 工程概況：K10+305.5K10+770.5分離式立交橋，橋梁全長465米。左幅為630+22.84+43+33.16+630，右幅為530+33.16+43+22.84+730，兩端為預應力砼連續箱梁，中間為三孔99米現澆預應力砼連續空心板梁，其中主跨長43米，上跨線，施工時必須保證車輛能正常通車。三、 主要工程數量：項目名稱單位數 量現澆50砼m33095鋼絞線(j15.24)Kg124846級鋼筋Kg49937級鋼筋Kg252747錨具套344GPZ3000DX 盆式支座個

2、2GPZ3000SX 盆式支座個2GPZ12500 DX 盆式支座個4GPZ12500SX 盆式支座個2GPZ12500GD 盆式支座個2GPZ4000SX 盆式支座個2GPZ4000GD 盆式支座個250mm鋼管T18540a型工字鋼T17.1100mm100（120）mm方木m36318mm厚竹膠板m21800四、 施工工期安排1、總工期計劃開工時間：2004年8月10日計劃竣工時間：2005年2月10日2、分部工期1)、左幅8月10日-16日壓實及硬化6#墩-7#墩之間場地，8月17日-23日壓實及硬化8#墩-9#墩之間場地，8月30日-9月15日搭設支架，9月5日-7日吊放主跨支墩，9

3、月8日-12日搭設主跨跨峽樟線支架貝雷片及工字鋼，9月12日-17日鋪設底模，9月18日-27日預壓，9月28日-10月18日鋼筋綁扎，10月19日-22日澆筑，10月29日-11月4日張拉壓漿，11月10日-25日拆支架及模型。2)、右幅 10月10日-16日壓實及硬化5#墩-6#墩之間場地，10月20日-27日壓實及硬化7#墩-8#墩之間場地，11月18日-12月3日搭設支架，11月24日-26日吊放主跨支墩，11月27日-12月1日搭設主跨跨峽樟線支架貝雷片及工字鋼，11月28日-12月5日鋪設底模，12月6日-15日預壓，12月16日-2005年1月6日鋼筋綁扎，2005年1月7日10

4、日澆筑，1月17日-22日張拉壓漿，1月28日-2月10日拆支架及模型。五、施工方法: 本項工作內容包括搭設支架、預壓、立模、綁扎鋼筋、澆筑砼、預應力筋張拉、孔道壓漿、拆模等有關作業。(一)、搭設支架支架基礎除線路面為瀝青路面外，其余均為房屋拆遷后的屋基，但在孔樁施工過程中，部分原地面被破壞，造成該段地基坑洼不平。擬準備采用回填碎石土，用壓路機夯實支架地基。為保證支架不出現下沉，由試驗工程師做地基承載力試驗，地基承載力滿足要求后，對地基進行硬化，然后搭設支架。鋼支架0.120.10方木 滿堂支架搭設一般布置圖本橋現澆變截面連續梁主跨跨峽樟線的中央分隔帶兩側各預留一個行車道，跨行車道部分采用鋼桁

5、架支墩、工字鋼梁，底部采用砼墩，朝向來車方向一側設砼防撞墩；兩端其余部分采用搭設滿堂支架施工。具體布置見現澆梁支架布置圖。1、預留行車道部分支架：先采用25#砼預制支墩，支墩頂面預埋厚30mm鋼板，兩側支墩直接置于瀝青路面上，中間支墩置于中央分隔帶內，預先需將分隔帶內綠化物遷移，然后對地基進行夯實，再采用砼進行硬化，朝向來車方向一側設三角形砼防撞墩；砼支墩上設三層鋼桁架支墩，每層鋼桁架間采用螺栓連接牢固；支架主梁采用40a型工字鋼，工字鋼長9米，2根跨兩孔安設，間距1米；工字鋼上橫向設10cm方木，方木下用楔木墊至所需標高。2、滿堂支架搭設：先在碾壓后的地基上鋪設1210cm方木，然后再立支架

6、，支架采用組合型鋼架配合鋼管拉桿搭設施工，支架具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠的承受施工過程中可能產生的各項荷載，保證結構物各部位形狀、尺寸準確，同時考慮了適當的縱向和橫向聯系，以保證支架的牢固,支架的頂端采用可調式頂托，（上鋪間距為50cm的方木網）以方便隨時調整支架的高度，并使完成的結構在外形及坡度等方面符合圖紙的要求。(1)、計算模板、支架、結構物自重及其它荷載組合a、模板荷載：模板面積(99+3)(16.5+6)=2295m2注：上式中數據“3”與“6”為考慮側模的寬度，“99”與“16.5”為本橋現澆梁的長度與寬度。模板重量22950.02(模板厚度)650(模板密度)=2983

7、5Kgb、方木荷載： 支架頂部方木共設兩層、間距30cm，方木密度600Kg/m3故方木重量0.120.12990.316.52600=94090Kgc、支架荷載：通過查簡明公路施工手冊可知組合鋼支架及連接件與鋼楞每1米高度單位平方米的容重為0.75KN，本橋搭設支架平均高度大約為6米。故支架重量0.7569916.51000/9.8牛頓/Kg=750077Kg d、結構物自重：查施工圖對本橋工程數量統計可知，現澆梁共有：連續梁砼3095m3,鋼鉸線重量124846Kg，級鋼筋49937Kg，級鋼筋252747Kg。故半幅結構物自重（30952400(砼密度)12484649937252747

8、）/23927765Kge、其它荷載：施工人員和施工料具等行走運輸或堆放的荷載，按1.0KN/m2；振搗混泥土時產生的荷載，按2.0KN/m2。故此項荷載9916.5（1+2）10009.8500051Kg故荷載總重量a+b+c+d+e=29835+94090+750077+3927765+500051=5301818Kg上述荷載產生的單位壓力5301818/(9916.5)=3246Kg/m20.100.12方木0.16m0.5m0.5m方木布置圖(2)、計算鋪設方木后，方木的承載壓力：從上圖中我們可得知單位平方米內方木的受力面積為0.12120.24m2經過夯實后的地基承載力0.2Mpa=

9、0.2N/mm2=200000N/m2=20408Kg/m2故每平方米地基內方木所能承受的壓力204080.24=4898Kg/m2很顯然方木所能承受的壓力遠大于所有荷載所產生的壓力。保證系數K4898/3246=151%地基承載力及支架底方木布置能滿足施工要求；滿堂架及跨峽樟線鋼梁等驗算資料見附件。(二)、立模本橋現澆板底模及外側模均采用2cm厚拋光竹夾模板。施工前先在支架頂托部位（或槽鋼上）鋪設方木，并加以固定。接著在方木上鋪設拋光竹夾模板，模板的接縫可做成平縫、搭接縫或企口縫，采用平縫時，應采取措施防止漏漿，模板的轉角處應加嵌條或做成斜角。模板與鋼筋安裝工作應配合進行，妨礙綁扎鋼筋的模板

10、應待鋼筋安裝完畢后安設；模板不應與腳手架發生聯系，以免在腳手架上運存材料和工人操作時引起模板變形；安裝側模時，應考慮防止模板移位和凸出，采用布設拉桿加以固定；固定在模板上的預埋件和預留孔洞需安裝牢固，位置準確；鋪設木板時應按圖紙要求考慮預留施工預拱度，以保證澆筑砼以后，因為混凝土和支架的自重以及施工時的各種荷載而產生的擾度帶來的影響，所有的模板，無論竹夾模或其它搭配使用的鋼模、木模及其它材料的模板均要求有足夠的強度和剛度，以保證在混凝土澆筑、搗實和凝固時不漏漿、不產生變形、拆模時不致損壞混凝土，并能保證所澆筑結構混凝土具有符合規定的尺寸和外形，模板內應無污物、砂漿、鋸末及其它外來物，模板表面應

11、堅固、光滑、平整，并涂刷脫模劑。空心板內模因為斷面為漸變的，先制作好骨架，骨架上釘木板，以保證結構物斷面的幾何尺寸，同時在木板外面裹覆兩層塑料薄膜，以免積水其中。蕊模每間隔一定距離采用鋼筋或勁肋加固，安裝時用鋼筋定位準確、牢固，避免澆筑混凝土時引起蕊模變形、漏水、漏漿、上浮或下沉現象。模板支架安裝完成后，應對其平面位置、頂部標高、節點聯系及縱橫穩定性進行檢查，合格后方可開始進行下一道工序。(三)、支架的預壓與預拱度1、 預拱度的設置:(1)、滿堂支架的預拱度設置本橋現澆梁預拱度設置考慮三方面的因素，作為預壓前底模標高的控制依據。1）、支架在施工荷載作用下的彈性壓縮：1L/E1支架的彈性壓縮桿件

12、所受壓應力（取梁厚最大處2.7米計算，為17.55KN）L支架桿件的長度（平均約6米）E桿件的彈性模量（2.1105Mpa）117.5510006(2.11011)0.005mm2）、在荷載作用下的非彈性壓縮：2=2k1+3k2+2k3+2.5k4k1順紋木料接頭數目，k2橫紋木料接頭數目，k3-木料與金屬或木料與圬工接頭數目，k4-橫紋與順紋木料接頭數目。根據本支架設計方案：k1=0，k2=1，k3=2，k4=0，即2=7mm。3）、支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷：3=5mm根據以上計算，支架搭設時的預拱度按12mm設置。由于第2、3項非彈性變形可在等載預壓時消除，設計圖（第六冊S-2-1

13、）說明：預應力混凝土連續空心板除為抵消支架彈性變形而設置的預拱度外，支架不另設預拱度。為準確設置施工預拱度，根據預壓卸載前后的實際測量的高程變化，確定支架的彈性變形值，作為預拱度設置的依據。(2)、工字鋼梁的預拱度設置1）、工字鋼梁在施工荷載作用下的撓度（見附件驗算資料）：112mm2）、在荷載作用下的非彈性壓縮：2=2k1+3k2+2k3+2.5k4k1順紋木料接頭數目，k2橫紋木料接頭數目，k3-木料與金屬或木料與圬工接頭數目，k4-橫紋與順紋木料接頭數目。根據本支架設計方案：k1=0，k2=0，k3=1，k4=0，即2=2mm。3）、支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷：3=5mm根據以上計

14、算，支架搭設時的預拱度：支墩處按7mm設置，跨中按19mm設置，其余部分按照線性分配。由于第2、3項非彈性變形可在等載預壓時消除，設計圖（第六冊S-2-1）說明：預應力混凝土連續空心板除為抵消支架彈性變形而設置的預拱度外，支架不另設預拱度。為準確設置施工預拱度，根據預壓卸載前后的實際測量的高程變化，確定支架的彈性變形值，作為預拱度設置的依據。2、支架的預壓：現澆結構施工前進行支架預壓，以檢驗支架設計的合理性和支架結構的可靠性，并可校驗支架變形情況。(1)、加載的方法支架的預壓采用砂袋或土袋預壓，預壓按照等載預壓控制，預壓時間至支架不再沉降為止。(2)、布點及觀測從開始加載即布設好觀測點，觀測點

15、的布設上下對應，目的是既要觀測地基的沉降量（墊木上），又要觀測支架、方木的變形量（底模上）。觀測點的數量應為橫、縱向每2米一個。觀測次數一般為加載前、加載完畢、加載12小時、加載24小時、加載48小時和卸載完畢共6次（卸載必須在支架不再變形后進行）。施工時按時、準確、認真地測量數據，最后綜合分析這些數據，刪除不合理的值，為施工預拱度提供準確可靠的數據。(3)、支架的預壓應加強穩定性觀測，確保安全，一旦發現變形量不收斂則立即采取卸載或緊急撤離等措施。(4)、加載和卸載程序都必須嚴格根據結構特點和監理工程師的批準進行。 (四)、綁扎鋼筋本項工程包括支座安裝、鋼筋加工與制作、埋設波紋管、錨具、穿鋼鉸

16、線、及其它預埋件等有關工作。所有進場的鋼筋都必須分批作驗收試驗包括鋼筋的化學成份和力學性能、工藝性能應符合技術規范要求，不得使用無出廠證明的鋼材，鋼材進場后，試驗人員應對進場材料進行自檢，并請監理工程師旁站，滿足規范要求后方可使用。支座、鋼鉸線、波紋管、錨具等特殊材料應檢驗其出廠質量證明書，包裝方法及標志內容是否齊全、正確，經運輸、存放后有無損傷，并按技術規范要求取樣送具有資質的檢測機構進行送檢，經試驗檢測合格并取得監理工程師同意才能使用。 現澆連續梁支座采用盆式橡膠支座。綁扎鋼筋前應先將墩柱上的支座安裝好。按正確的形狀、尺寸、高度以及橋面坡度，使現澆梁板拆模就位后，梁、帽均能完全均勻地與支座

17、的整個支承面相接觸，不致造成不均勻的壓力。支座安裝時承包人應認真檢查所有表面、底座或支座墊塊標高。梁底支座墊塊采用2.5厘米厚的鋼板，支座中心位置墊塊高1.2厘米，鋼板應水平放置。墩頂采用2cm厚的環氧砂漿墊塊，預埋鋼板上螺栓孔位置根據支座尺寸而具體確定。支座各部件尺寸及材料詳見產品說明書，支座的安裝應在圖紙規定的范圍內，按照廠家規定并在廠家指導下進行，梁體橫坡由梁底鋼板變坡度調節，梁底鋼板要求平整，當發生焊接變形時應進行整形處理。鋼筋使用前應檢查其表面是否有污垢、有害的鐵銹、油漆、潤滑油、汽油及其它雜質。若有應采用鋼絲刷或其它方法除去鐵銹及其它污垢雜質。鋼筋的調直、截斷和彎折應由合格的熟練工

18、人完成，成盤的和彎曲的鋼筋用卷揚機或其它方法調直。鋼筋必須按圖紙所示形狀彎折。除非另有許可，所有鋼筋均應冷彎。鋼筋安裝先在模板上劃線定位，嚴格按圖紙準確地安裝就位，并且必須用直徑為0.71.6mm的熟鐵絲綁扎成結實的骨架，以保證澆筑混凝土和搗實過程中鋼筋骨架的穩定。保證鋼筋正確位置的保護層墊塊的形狀應符合設計圖紙要求，其尺寸盡可能小些，并且要使之在澆筑混凝土時不致傾倒。在架立鋼筋骨架時必須滿足混凝土保護層厚度要求。要保證混凝土澆筑成型后沒有鋼筋露出。所有鋼筋的交叉點應用熟鐵絲綁扎或點焊，鋼筋的接頭應避開最大應力處，應使接頭交錯排列。焊接點與鋼筋彎曲處的間距應大于10d，任一截面內，搭接接頭鋼筋

19、的截面積，對受拉鋼筋不宜超過鋼筋總面積的25%；對于受壓鋼筋相應的數值為50%。所有鋼筋的焊接都應進行抽樣試驗，相同類型及相同焊接條件的焊接接頭每100個為一批，從中取6個接頭作為試件。所有試驗結果必須符合有關標準的規定。在鋼筋安設完畢后應按圖紙規定安設波紋管、鋼絞線、錨具。用于形成預應力管道的波紋管形式，應符合設計要求。根據圖紙設計的曲線形狀及幾何坐標用定位鋼筋牢牢地固定在鋼筋骨架上。對呈波浪狀布置的曲線束，且高差較大時，應在孔道的每一峰頂處設置泌水孔；起伏較大的曲線孔道，應在彎曲的低點處設置排水孔；對于較長的孔道，應每隔1215m左右設置排氣孔。波紋管銜接的接頭部分周邊用寬塑料膠帶纏繞數層

20、封嚴，以防澆筑砼時漏漿。波紋管安設的同時開始穿預應力鋼鉸線束。穿束完成之后，派人在伸出波紋管兩端的端頭每根來回抽動數次，以保證張拉之前鋼鉸線能在管道內能正常的移動，重新檢查波紋管的位置情況，符合要求后，然后開始埋設錨具，注意位置準確安設并將鋼束連同波紋管端口塞入錨口內，錨墊板平面應保持與鋼束垂直，接著用寬塑料膠帶將伸出錨口的鋼束裹覆數層，并用軟布將鋼束與錨口之間的空襲部分塞住，以防澆筑砼時水泥漿滲到波紋管里面而造成管道堵塞。 最后應注意其它預埋件、預埋筋的埋設比如防撞欄桿預埋鋼筋、梁底支座預埋鋼板等。 (五)、現澆混凝土的澆注 鋼筋綁扎完成并經監理工程師檢查合格后即可澆筑現澆梁板。本橋梁板現澆

21、砼設計采用C50混凝土。強度等級應符合圖紙規定或監理工程師要求。所用水泥，粗、細集料的選定級配范圍及最大雜質量均滿足合同文件中技術規范要求，試驗應按JTJ088-94公路工程集料試驗規程進行。砼澆筑時應注意水灰比及坍落度的控制。1、 混凝土澆筑速度Q：Q=FH/（t1-t2）=99m12m0.3m/（6-0.3）=63m3/hF-砼澆筑最大面積；H-澆筑層厚；t1-砼初凝時間；t2-砼運輸時間2、 攪拌時摻加緩凝早強減水劑，具體摻量及配合比由試驗室選定。3、 梁澆注前，所有模板和鋼筋應清掃干凈，不得有滯水、鋸末、施工碎屑和其它附著物。在技術人員及監理工程師檢查支架、模板、鋼筋、錨具和波紋管并書

22、面批準以后，方可澆筑砼。4、 砼澆筑作業，從跨中向墩頂澆筑，應連續進行，按邊緣傾斜的水平層連續澆筑，并最好在最初澆筑的砼初凝前將全部砼澆筑完畢。兩相鄰層砼澆筑的間歇時間，在環境溫度大于+30時，不超過1小時；在環境溫度低于+30時，不得超過1.5小時。間歇時間過長時，應按施工縫處理，并作好記錄。5、 澆筑時應按能有效搗固的厚度進行水平分層，并在下層砼初凝前澆筑上層砼，若上下層同時澆筑，上層與下層前后澆筑距離應保持1.5m以上。6、 砼采用強制式攪拌機進行集中攪拌，利用砼運輸車水平運輸，砼輸送泵進行垂直輸送，砼傾落高度控制在2m以內；超過2m時，通過串筒下落，串筒出料口下面砼堆積高度不能超過1m

23、，以避免發生離析現象。7、 搗固時采用插入式振動器搗固。插入式振動器移動間距不超過其作用半徑的1.5倍，與側模保持510cm距離，插入下層砼510cm，每一處振動完畢后應邊振動邊徐徐提出振動棒，避免振動棒碰撞模板。必須同時從兩側振搗，以防止芯模左右移動，并避免振搗棒接觸內模出現穿孔漏漿現象，同時澆筑砼時振搗棒不允許觸及波紋管，以免孔道變形。對每一振動部位必須振動到該部位砼密實為止。其標志為：砼停止下沉，不再冒氣泡，表面呈現平坦、泛漿。8、 梁澆筑時均應及時填寫砼澆筑記錄，寫明梁澆筑開始、結束時間及其它應填寫內容。9、 砼澆筑完成后，應在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養護，時間不少于7天。 (六)、預

24、應力張拉 最后一批混凝土試件經試驗檢測達到圖紙規定要求強度并經監理工程師同意后方可進行后張法預應力張拉工作。 、一般規定1、 后張梁預應力系統（鋼鉸線、錨具、波紋管、夾片及與張拉配套的附件），應進行標定并滿足技術規范要求。2、 不得使用無出廠證書的預應力鋼鉸線、錨具、夾片。3、 每次鋼鉸線到貨應附以易于辨認的金屬標簽，標明生產廠家、性能、規格和出廠日期。、材料及設備1、 鋼鉸線1）預應力混凝土用鋼鉸線，其技術指標、質量證明書、包裝方法及標志內容等均應符合規范規定，同時要有國家建筑鋼材質量監督檢驗測試中心檢驗合格的標定報告，報告內容包括拉力試驗、松弛試驗。2）預應力鋼材進場后由試驗室及物資室分批

25、驗收。驗收時應檢驗其質量證明書、包裝方法及標志內容是否齊全、正確，鋼材表面質量及規格是否符合要求，經運輸、存放后有無損傷、銹蝕或影響與水泥粘結的油污。 鋼鉸線表面不得帶有降低鋼絞線與混凝土粘結力的潤滑劑、油漬等物質，允許有輕微的浮銹 ，但不得銹蝕成肉眼可見的麻坑。2、 預應力混凝土材料1） 、預應力混凝土所用水泥為龍巖三德水泥有限公司生產的Po.42.5R “三德”牌水泥。2） 、預應力混凝土所用粗、細集料級配均應滿足技術規范要求。3） 、外加劑采用早強高效減水劑(UNF-1B)。3、 錨具及夾具1） 后張法預應力錨具采用OVM錨固體系，其各項技術指標應符合國際預應力砼協會(FIP)后張預應力

26、體系的驗收和應用建議(1981)及修訂稿后張預應力體系的驗收建議(1991)、中華人民共和國國家標準(GB/T 14370-93) 預應力筋用錨具、夾具和連接器、中華人民共和國交通行業標準(JT 329.3-97) 公路橋梁預應力鋼鉸線用錨具、連接器使用方法及檢驗規格等技術要求。錨具、夾片須經過技術鑒定和產品鑒定，出廠前應由供方按規定進行檢驗并提供質量證明書。2） 錨具、夾片進場時應分批進行外觀檢查，不得有裂紋、傷痕、銹蝕，尺寸不得超過允許偏差。對錨具的強度、硬度、錨固能力等應根據供貨滿足情況確定是否復驗的項目、數量。當質量證書不符合要求或對質量有疑點時，應按有關規定進行檢驗，符合要求并經監理

27、工程師批準后方可使用。 6、張拉設備1） 預應力張拉千斤頂，本橋張拉采用YCW250和YCW150型千斤頂進行張拉。a 千斤頂的精度應在使用前校準，包括千斤頂、壓力泵以及壓力表等，并達到監理工程師滿意。如果在校準后儀器被拆卸、修理或作過任何一點改動，則應再校核。當在施工現場延伸量出現差異時，亦應進行重新校正。b 所用壓力表測量預應力荷載設備的精度應滿足技術規范要求。 、后張法張拉1、 一般規定1） 預應力張拉作業時，應選富有經驗的技術人員指導此項工作的進行。所有操作預應力設備的人員應通過設備使用的正式訓練。張拉機是應由專人使用和保管，并應經常維護、定期校檢。2） 所有張拉設備應在首次使用過程中

28、每隔兩個月或按監理工程師規定的時間請計量部門標定和保養一次。3） 預應力張拉中，如果發生下列任何一種情況，應重新進行標定和保養：a、 張拉過程，預應力鋼絲絞線經常出現斷絲時；b、 千斤頂漏油嚴重時；c、 油壓表指針不回零時；d、 調換千斤頂油壓表時。2、 施工要求1） 張拉工作應有監理工程師在場時進行。2） 張拉即將開始前，所有的鋼束在張拉點之間應能自由移動，總張拉力和計算伸長值應取得監理工程師的同意。3） 在張拉過程中，應邊張拉邊量測伸長值并同時做好張拉記錄。4） 張拉程序應符合圖紙要求。5） 預應力鋼鉸線應以漸進的和均勻的速度張拉，在取得監理工程師同意的總張拉力作用下，鋼鉸線伸長值與同意的

29、計算伸長值相差不應超出6%。如果計算伸長值與實際伸長值有明顯的出入，應在繼續張拉前通知工程師。6） 預應力張拉應在兩端同時進行，預應力束張拉應按設計圖紙中編號順序進行，各項應力束張拉應從板中向兩側對稱均勻進行。7） 當預應力加至設計規定值方可錨固。千斤頂的壓力應在錨具和鋼束不受振動的方式下予以解除。3、 張拉程序1） 將鋼鉸線用楔塊楔緊在千斤頂夾盤器內。2） 初始張拉：張拉使鋼絞線達到初始應力(為張拉力的15%）。由于鋼絞線在夾盤上未楔緊，此時，鋼絞線發生滑移，從而調整鋼絞線長度。當鋼絞線滑移停止后，打緊楔塊，使鋼絞線牢牢固定在夾盤上。打緊楔塊時，應分兩次進行，第一次均勻地將每只楔塊敲擊兩錘，

30、第二塊則重擊每只楔塊使鋼鉸線卡緊。在兩端補足張拉的初應力。在分絲盤溝槽處的鋼鉸線上劃記號，作為測量伸長量的參考點并檢查鋼絲和鋼鉸線有無滑動。3） 在初張拉消除鋼鉸線的松弛狀態后，要同時檢查鋼絞線、錨具和千斤頂是否在一條直線上。4） 正式張拉：加載張拉，每級加載值為油壓表讀數的倍數，本橋采用一次張拉工藝，應增加錨具廠家提供的錨口摩阻損失的應力和張拉力。OVM錨具應增加2.5%的控制應力和張拉力。預應力鋼束張拉過程中，應在廠家指導下按公路橋涵施工技術規范嚴格進行。預應力鋼束張拉達到設計噸位時，應持荷一段時間后，檢查是否張拉力達到設計噸位，否則應繼續張拉至設計噸位后錨固。持荷時間應以張拉控制應力處于

31、穩定狀態為準。預應力鋼鉸線張拉采用雙控指標，即錨下張拉力和鋼束延伸量，以張拉力為主，延伸量校核。預應力束采用波紋管成孔，澆筑時應防止波紋管漏漿，如果出現漏漿應及時清理，不可有沉渣存在。千斤頂加載至1.025控制張拉應力后開始持荷，持荷時間一般以5min為準，然后補油到1.025張拉控制應力，測量鋼絲伸長量，若鋼絲伸長量若與計算伸長量相符，即可進行頂壓錨塞。5） 后張法預應力鋼材張拉程序：如不符，即相差超過6持荷5min初應力102.5%張拉控制力補油至102.5%張拉控制力 錨固停止張拉、通知工程師松千斤頂壓力張拉結束0如果伸長量符合計算伸長量 6) 張拉時錨頭處出現滑絲、斷絲或錨具損壞，應立

32、即停止操作，進行檢查，并作出詳細記錄。(六)、孔道壓漿1） 壓漿時間預應力筋張拉后，應及時對孔道進行壓漿（中間時間間隔不得超過14天）。2） 壓漿設備a 壓漿拌和機應能制造出膠狀稠度的水泥漿。壓漿泵必須能以0.7MPa的常壓連續進行作業。壓漿停止時，壓漿機要照常循環并攪拌。在泵的全部緩沖板上部應裝上1.0mm標準孔的篩式濾凈器。b 此設備應能對壓漿完成的孔道保持壓力，并應裝置一個維持孔道壓力的、能夠開閉的噴嘴。c 壓力表應在使用前進行校正，此后在監理工程師要求時也應校正。壓漿作業過程中，最少每隔3h將所有設備用清水徹底清冼一次。每天用完后也要進行清洗。3） 準備工作a 當監理工程師要求時，應進

33、行壓漿試驗。準備工作未經監理工程師檢查之前，不得進行壓漿。b 金屬管道用壓力水沖洗后，應用無油脂壓縮空氣吹干。c 壓漿前，錨具周圍的鋼絲間縫隙和孔洞應緊密填封，以防冒漿。4） 水泥漿要求a 在符合和易性需要的條件下，水泥漿的水灰比應盡可能小些，水泥標號不得低于P0.42.5R號。任何情況下水灰比不要超過0.45，所用的水泥齡期不應大于1個月。b 水泥漿經過3h，泌水量不應超過2%；或溫度為+18在直徑100mm封閉的圓形玻璃筒內，盛水泥漿高約100mm時，最大泌水量不得超過4%。泌出的水應在24h后重新吸收。c 最大自由膨脹量不超過10%。d 水泥漿抗壓強度應不小于50MPa（用一個邊長為10

34、0mm 的立方體測量）。e 水泥漿拌和時間應不小于2min，直到獲得均勻稠度為止。5） 外摻劑不得使用含有氯化物和硝酸鹽的外摻劑，只有經過監理工程師書面同意，才可采用其它外摻劑，并應嚴格按照生產廠說明書規定使用。具體要求及摻量由試驗室確定。6） 氣候 溫度大于+32時，不得拌和或泵注水泥漿。當在高溫下壓漿時，可給拌和料和水降溫或給結構物構件降溫。7） 壓漿a 從拌水泥漿至開始向孔道壓漿，間隔時間不得超過40min。在壓漿前，水泥漿應不斷攪動，以防流動性降低。b 孔道壓漿應按自下而上的順序進行。c 水泥漿壓注工作應在一次作業中連續進行，并讓出口處冒出廢漿，直至不含水沫氣體的漿液排出，其稠度與壓注

35、的漿液稠度相同時即行停止（流出漿液的噴射時間不少于11秒）。然后應將所有出漿口和孔眼封閉，壓漿端的水泥漿壓力應最少升至0.7MPa，且最少維持10秒。d 為保證鋼束全部充漿，進漿口應予封閉，直到水泥漿凝固前，所有塞子、蓋子或氣門不得移動或打開。e 如監理工程師批準，亦可采用另一方案，壓漿分兩次完成，兩次間隔時間不小于30min。第二次壓漿應從鋼束的另一端進行。f 進行壓漿過程中，應填寫好壓漿記錄。對應埋置在梁體內的錨具，壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并鑿平，然后設置鋼筋網和澆筑封錨砼；封錨砼符合設計規定。4、 封錨孔道壓漿后，及時進行梁端封錨，封錨端鋼筋嚴格按設計文件的要求與梁體連接，澆筑封錨端砼

36、的模板必須使用鋼模，砼的澆注和養護應按現澆砼中的有關規定和要求進行。5、 后張法實測項目檢查項目允許誤差檢查方法和頻率管道坐標（mm）梁長方向30抽查30%,每根查10個點梁高方向10管道間距(mm)同 排10抽查30%,每根查5個點上 下 層10張拉應力值符合設計要求查張拉記錄張拉伸長率6%查張拉記錄斷絲滑絲數每束1根，且每斷面不超過鋼絲總數1%查張拉記錄6、質量控制現澆預應力構件產品驗收標準序號項 目標 準附 注1梁體及封端 混凝土強度混凝土試件R28的平均極限強度不低于設計標號具體要求按設計圖紙辦理2孔道壓漿孔道內灰漿密實，標號不低于40MPa且不低于結構本身混凝土標號的80%強度大于1

37、5MPa（冬季施工時應達20MPa）可以裝運但保證R28能達到設計標號3表面裂紋非預應力部分（如隔板、封端等）容許有寬度0.2mm以下的收縮裂紋，其余部分不應出現裂紋4梁體及封端 混凝土外觀平整、不露筋、無空洞、無石子堆壘有空洞、蜂窩、漏漿、硬傷、掉角等缺陷均應修補完好，并養護到規定強度。對影響承載力的缺陷，須作荷載試驗，確定其可用性。5成品外形尺寸梁 全 長-10mm檢查橋面及底板兩側梁面寬度-10mm檢查1/4跨及3/4跨截面腹板厚度+15mm，-0檢查1/4跨及3/4跨截面梁 高+15mm，-5mm檢查兩端表面垂直度每米高偏差4mm檢查兩端，抽查模板6預埋件支座板每塊邊緣高差小于1mm，

38、外露底面平整無損，清渣涂油連接板偏離設計位置20mm，表面無灰漿注：上列各項均由專人檢查，并作出全部觀察記錄。六、全質量保證措施：1、 嚴格按施工技術規范、監理程序組織施工，建立健全各項安全質量措施，預防為主，對于出現的各項事故，實行三不放過原則，并及時上報。2、 現澆梁施工應做好施工前期準備工作，正確選用施工方法，并結合施工具體實際，編制安全技術措施計劃，制定操作細則，并向施工人員進行技術交底。3、 嚴格把好原材料關，所有進場的原材料未經檢驗合格，不得使用。4、 混凝土嚴格按強度等級施工，同時注意砼水灰比、坍落度的控制。5、 嚴格各項操作規程，張拉作業、張拉設備及砼攪拌機的使用必須指定專人負

39、責并按有關安全規定執行。6、 對橋梁施工中的輔助結構、臨時工程如支架等，應進行安全檢算，考慮采取相應的安全措施。7、 使用砼振搗器時，必須檢查下列內容:振搗器的外殼接地裝置及膠皮線情況;電線的端部與振搗器的連接情況;振搗器的搬移地點及在間斷工作時電源開關關閉情況。經檢查合格的方準使用。8、 施工的特種作業人員，必須通過安全技術培訓，方可上崗工作。其他人員也應進行安全技術培訓。9、 工地內應設有安全標志，夜間施工作業應有照明設施，并不得擅自拆除。施工現場設置標牌，標明工程名稱、施工單位、項目經理、現場負責人。10、 嚴格崗位責任制。抓好安全、質量工作，將“安全第一”作為永恒的主題，視質量為企業的

40、生命，杜絕一切返工浪費，確保按期和提前完工。七、交通防護措施(1)、根據交通主管部門的要求，在峽樟線上設置警示標志、減速帶和限速牌。(2)、支架嚴格按照規范要求掛設安全網，防止落物引發事故。(3)、支架預留車道周圍設置防撞島。(4)、安排專人在支架兩側進行現場指揮、疏導。(5)、加強支架處夜間的照明。(6)、非機動車輛及行人繞道方案附后。(7)、準備一輛裝載機應付車壞等突發事件。附頁一： 滿堂架檢算一、 管頂方木受力檢算（按兩端簡支計算）按50cm的間距布置方木網，方木截面為100mm120mm。q1、 荷載計算：單位長度內砼重量（取板最厚處）：q1=1.02.7m2.6t/m3=6.75t/

41、m=6.75104N/m 人力、機具重量及傾倒砼或搗固產生的荷載：（查規范）： 2000 N/m2 作用在方木上的均布荷載：q=6.75104+0.41041 =7.15104N/mW=ql2/8w=7.151040.52/811106=2.0310-4mh=6w/b=（62.0310-4）/0.12=0.1mf=5ql2/384EI=57.151040.54/3849109（0.10.123）/12=0.0004m=0.4mm0.5/400=1.25mmW-抵抗矩，l-方木跨度，w-松木容許彎曲應力（取11Mpa）h-高度，b-寬度，E-松木彈性模量（9103 Mpa），I-慣性矩二、立桿檢

42、算 由方木傳遞給立桿的集中荷載：N=0.57.15104=3.575104 N 大小橫桿步距為1.2m，長細表=l/i=1200/15.78=76，查表得=0.676N= a=0.6764.8910210-6215106=7.107104 N由于NN，滿足要求。i-回轉半徑，N-軸向容許力-軸心受壓桿件縱向彎曲系數， -鋼材極限強度植（215 Mpa）附頁二： 現澆支架方案檢算一、 工字鋼受力檢算（按兩端簡支計算） 工字鋼凈跨6.3m，間距1m。q1、 荷載計算：、 砼結構重量：12.051.5+（0.15+0.45）/22.2252-（3.140.352+0.50.7）10 182.6t/m

43、=564.5t、 模板重量：12.0518+（2.252+0.15）218+1.05 18 2 0.0120.9t/m3=3.67t、 方木重量（3根/m）：18 3 12 0.1 0.1 0.6t/m3=3.9t、 40a工字鋼自重：9m/根28根67.5kg/m=17t、 施工人員、機具、傾倒砼或搗固產生的荷重：0.3t/m21218=64.8t、 荷載總計：653.9t、 作用在工字鋼上的均布荷載q=653.9/（289）=2.595 t/m、 作用在方木上的均布荷載q=（564.5+3.67+3.9+64.8）/（5412）=0.983 t/m2、彎曲應力檢算：w= ql2/8 W=2

44、.5951046.32/81085.710-6=118.6 Mpaw=145 Mpa3、fmax=5ql2/384EI=52.5951046.34/（3842.110112171410-8）=1.2cm6.3/400=1.6cm二、方木受力檢算（跨度1m）qW=ql2/8w=0.98310412/811106=1.1210-4mh=6w/b=（61.1210-4）/0.12=0.082mf=5ql2/384EI=50.98310414/3849109（0.14/12）=0.7mm1/400=2.5mm現澆梁施工工序流程圖支承方案的比選地基處理拼裝支架鋪設縱、橫方木支架預壓安裝支座、底模、側模安裝底板、腹板鋼筋安裝預應力管道安裝芯模安裝鋼筋、預埋件、預留孔澆注砼養 生穿 束施加預應力壓漿封錨試件強度拆除支架及模板制作模板