1、覺橋獻乖毖瞳喳圖慘啼汀放衷嬰哮纏卑鐳祈絳瀾匝黑園森腺滯用檀練瞬濰另茬怒透械忌催道懾肋堤種害衣就械臍彩瘧認烙鄉短害倡塞烯筑倚孿耗永擴泳氫纖傣黑蝕理享還茵撂楔扦誰梗商澗蛆屢集因衙睫催慫馳謎扇難寸吸碩執依柜緊這自傷網柵陵眨詛臘六赫礦焚垃祥琉創歲屁夕尾袖碰基龔鴛狼饒華浚臂蛋蓉叔匠噶灸琺襪膠繼愉衣菱墻猛髓愛鞭貸怪趣抑耍褂邵維套蛻幾餌擔嚏售郡報頗辨因一勢樓黍蘇比累津泄樂極淵食謎財除舔牽氰莫攫豹曲熱外臍技沛孔禿奴薪氓嗽笨互慰竿察免屁新鴨噬揀傘岸聘辯扔酣殼酪炳敞首償掏皇魯亢勾嘶幣嘻攬符料似戰亨靖錠渣抹仲蝗二冶銅瞇宮柿凱鵲蕭 預應力工程施工作業指導書沙濱路連接道工程預應力工程施工作業指導書編制人: 審核人： 審

2、批人： XX建設（集團）有限公司2015年4月21日：目 錄目 錄1一、工程概況2二、編制依據3三、具體施工方案4、張拉前的準備工作4、張拉程序4四、張拉控制數據計算8五、張拉力與油表讀數對應關系18六、伸長值的控制18七、孔道壓漿19八、封錨及封端21九、質量保證措施22十、安全保證措施23 一、工程概況（一）工程簡介沙濱路連接道工程為連接濱江路大橋而設，上部結構為132.75+332m預應力砼現澆雙幅六室剛性連接箱梁，橋面雙橫坡1.5%。設計梁高為1.7m，橋梁凈空約為9.4m；下部結構中0#軸線樁柱式橋臺，14#軸線橋墩采用鋼筋砼樁柱式墩，橋樁基礎均采用旋挖鉆鉆孔樁基礎。（二）編制范圍箱

3、梁縱、橫向預應力施工。（三）預應力設計本工程所采用的預應力鋼絞線均為預應力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003）高強度、低松弛鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積140mm2，標準強度1860Mpa，彈性模量為1.95105Mpa，張拉控制力為0.75倍標準強度即1395Mpa。其施工工藝均采用后張法進行施工。錨具采用M型錨具及其配套系列產品，同時采用匹配的千斤頂。錨具的性能指標應符合現行國家標準預應力筋用錨具、夾具和連接器（GB/T 14370）的要求。預應力管道采用PRT預應力混凝土用塑料波紋管，產品必須符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準要求。1、箱梁

4、縱向預應力鋼束錨具采用M15-19，與采用預應力鋼束相對應。預應力管道采用PRT預應力混凝土用塑料波紋管，產品必須符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準要求。波紋管規格采用內徑120mm的塑料波紋管。3、箱梁橫向預應力鋼束錨具采用M15-13、M15P-16，與采用預應力鋼束相對應。預應力管道采用PRT預應力混凝土用塑料波紋管，產品必須符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準要求。波紋管規格采用內徑100mm的塑料波紋管。預應力鋼束管道均采用塑料波紋管，其規格與鋼束數量不同而變化，塑料波紋管采用活塞法灌漿。（四）主要工程量預應力工程數量表部位材

5、料名稱及規格單位數量箱梁箱梁縱向預應力s15.2鋼絞線Kg134596M15-19錨具套96預應力塑料波紋管內徑120m6352箱梁橫向預應力s15.2鋼絞線Kg20521M15-13錨具套36M15-16錨具套12預應力塑料波紋管內徑100m1347二、編制依據1、重慶市設計院提供的本工程施工圖；2、本工程的施工合同；3、本工程的施工組織設計。4、國家及有關部門頒布的現行設計規范，施工技術規程、規范、質量檢驗評定標準和驗收辦法，以及在施工安全、工地保安、人員健康、環境保護等方面的具體規定。施工中所采用的相關規范主要有： 公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）； 預應力混凝土用鋼

6、絲（GB T-5223-2002）； 預應力混凝土用鋼絞線（GB/T-5224-2003）； 預應力用錨具、夾片和連接器（GB/T-14370-2000）； 預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程（JGJ85-2010）； 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 50204-2002,2011版）； 城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ 2-2008）； 重慶市城市橋梁工程施工質量驗收規范（DBJ50-086-2008）； 重慶市市政基礎設施工程預應力施工質量驗收規范（DBJ50-134-2012）；三、具體施工方案后張法預施應力是待混凝土構件達到一定的強度后，在構件預留孔道中穿入預應力筋，

7、使預應力筋對混凝土構件施加應力。這是一項十分重要的工作，施加預應力過多或不足都會影響預制構件質量，必須按設計要求，準確地施加預應力。、張拉前的準備工作1、張拉前需完成梁內預留孔道、制束、制錨、穿束和張拉機具設備的準備工作。2、張拉作業上崗作業人員必須經過特種作業培訓，并取得特種作業合格證書。施工前，還必須對所有作業人員進行嚴格的施工技術交底。3、鋼絞線、錨具、張拉千斤頂、壓力表等設備必須經專業檢測單位檢測，并取得檢驗合格報告。4、張拉安全防護設備已安裝完畢并在作業區周邊布設警示標志，由專人負責看護、挪動。、張拉程序預應力張拉設計要求混凝土強度達到100%且齡期不少于10天方可張拉，張拉時需縱橫

8、向鋼束交替進行，縱向鋼束張拉按先長后短的原則進行作業。按照以下順序執行：1、箱梁縱向N2N3N1；左右均為對稱兩端張拉。2、箱梁橫向（13#軸線）第一批（縱向預應力張拉前）按3N1+3N2的順序；均為單端張拉。3、箱梁橫向（4#軸線）第二批（縱向預應力張拉后）按3N1+3N2的順序；左右均為對稱兩端張拉。4、張拉工序為：010%con(測量伸長量)100%con(測量伸長量)持荷2min錨固。具體做法順序：1、橫向1-3#單端張拉及4#張拉按照3-5-1順序操作； 2、縱向1-2-3-4-5-6-7-8的順序操作；3、橫向1-3#單端張拉及4#張拉按照4-2-6順序操作。特別提示：在縱向完成張

9、拉、灌漿后，可以開始進行支架拆除作業并配合橫向另一半的張拉、灌漿作業。 四、張拉控制數據計算（一）、計算依據1、采用YJM15系列自錨性能錨具（即:YJM15-19、YJM15-16、YJM15-13），張拉設備采用YDC3000型、YDC5000型配套千斤頂，已通過質量監督檢驗所檢驗合格并標定，檢驗證書附后。2、本橋采用低松馳高強度預應力鋼絞線，單根鋼絞線為15.24mm，鋼絞線試驗面積Ag140mm2，標準強度fpk1860Mpa,彈性模量Ep1.95105Mpa。錨下控制應力：con0.75fpk0.7218601339Mpa。3、張拉時采用預應力筋的張拉力與預應力筋的伸長量雙控，并以預

10、應力筋的張拉力控制為主。4、沙濱路連接道工程施工圖紙及公路橋涵施工技術規范JTJ041-2000。（二）、理論張拉伸長值的計算1、按現行橋涵施工規范，預應力筋的理論伸長值L（mm）為： L=PpL/nApEp（1）L張拉鋼絞線的伸長量；（mm）Pp預應力筋的平均張拉力（N）；L 預應力筋的長度（mm）；n-鋼絞線根數；Ap預應力筋的截面積（mm2）；Ep預應力筋的彈性模量（N/mm2）。2、預應力筋的平均張拉力為： Pp=P（1-e-（kx+u）/（kL+u）（2）P 預應力筋張拉端的張拉力（N）；L 從張拉端至計算截面的孔道長度（m）；從張拉端至計算截面孔道部分切線的夾角之和（rad）；K

11、孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數；u 預應力筋與孔道壁的摩擦系數；e 自然數，取值2.718281828。3、箱梁鋼絞線各段計算參數結果見下表：預應力張拉參數分段計算表鋼束編號K取值取值預應力筋分段長度（m)張拉形式伸長量（mm)縱向1-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段20.997109合 計135.369797縱向1-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.3151733段32.1381894段33.6411985段21.047124合計135.474798縱向1-N30.00

12、150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段20.938124合計135.531800縱向2-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段20.101126合計134.473814縱向2-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段20.000122合計134.579796縱向2-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.19

13、71904段33.6971995段20.043118合計134.636794縱向3-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段19.206121合計133.578808縱向3-N2縱向3-N20.00150.151段19.513兩端張拉兩端張拉兩端張拉1142段29.1351733段32.1381890.00150.150.1533.6411985段19.257119合計133.684793縱向3-N30.00150.151段19.5021152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段

14、18.407112合計133.741788縱向4-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段18.310115合計132.682803縱向4-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段18.361112合計132.788786縱向4-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段18.252110合計132.845786縱向5-N1縱向5-N10.0015

15、0.151段19.527兩端張拉1140.00150.152段29.111兩端張拉1453段32.1172064段33.6172235段17.414110合計131.786798縱向5-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段17.465106合計131.892780縱向5-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段17.356106合計131.949782縱向6-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1

16、111453段32.1172064段33.6172235段16.518105合計130.890793縱向6-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段16.569104合計130.996778縱向6-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段16.460105合計131.053781縱向7-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段15.623102合

17、計129.995790縱向7-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段15.674101合計130.101775縱向7-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段15.565103合計130.158780縱向8-N1縱向8-N10.00150.00150.15 0.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段14.72796合計129.099784縱向8-N20.0015

18、.1501段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段14.77891合計129.205765縱向8-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段14.66991合計129.2627671-3#橫向N1、N20.00150.151段7.124單端張拉332段9.069423段9.310434段651832合計32.0211504#橫向N10.00150.151段7.100兩端張拉402段9.397513段7.100404段9.39751合計32.9941824、

19、鋼絞線截面積和彈性模量數據取：Ag=140.0mm2，Ep=1.95105Mpa ,將已知數據按實際情況代人、公式，即可求的計算鋼絞線的伸長量L。5、箱梁縱向預應力筋縱向1-N119s15.24的伸長量計算： ：第一段19.527m張拉端張拉力：P（0.721860140.019）/10003562.27KN。參數kx+u0.001519.527+0.151.9730.325，參數e-（kx+u）0.723，截面積Ap140.0192660.0mm2。第一段理論伸長值為：L（P（1-e-（kx+u）L)/(ApEp（kx+u） 356227019527（1-0.723）/2660.019500

20、00.325 114.229（mm） ：第二段29.111m交界點張拉力：PxPe-（kx+u） 3562.270.8042865.673KN。參數kx+u0.001529.111+0.151.1640.218，參數e-（kx+u）0.804，截面積Ap140.0192660.0mm2。第二段理論伸長值為：L（PxL)/(ApEp（kx+u） 286567329111（1-0.804）/2660.01950000.218 144.60（mm） ：第三段32.117m交界點張拉力：PxPe-（kx+u） 3562.270.9533394.843KN。參數kx+u0.001532.117+0.15

21、00.048，參數e-（kx+u）0.953，截面積Ap140.0192660.0mm2。第三段理論伸長值為：L（PxL)/(ApEp（kx+u） 339484332117（1-0.953）/2660.01950000.048 205.824（mm） ：第四段33.617m交界點張拉力：PxPe-（kx+u） 3562.270.98513509.192KN。參數kx+u0.001533.617+0.1500.05，參數e-（kx+u）0.951，截面積Ap140.0192660mm2。第四段理論伸長值為：L（PxL)/(ApEp（kx+u） 350919233617（1-0.9951）/266

22、01950000.05 222.88（mm） ：第五段20.997m交界點張拉力：PxPe-（kx+u） 3562.270.8282949.56KN。參數kx+u0.001520.997+0.151.050.189，參數e-（kx+u）0.828，截面積Ap140.0192660mm2。第五段理論伸長值為：L（PxL)/(ApEp（kx+u） 294956020997（1-0.828）/26601950000.189 108.659（mm） 綜合、計算數據，縱向預應力筋鋼束理論伸長值為：L114.229+144.60+205.824+222.88+108.659796.192mm。據此可得縱向

23、預應力筋 1-N1=796.192mm，符合設計伸長值822mm要求及滿足6%的規范范圍之內。同理，重復上述計算過程，即可求得：1-N219s15.24理論計算伸長值為：802.114mm;1-N319s15.24理論計算伸長值為：830.006mm;2-N1-19s15.24理論計算伸長值為：815.983mm;2-N219s15.24理論計算伸長值為：796.976mm;2-N319s15.24理論計算伸長值為：822.088mm;。具體的各分段伸長量計算數值詳見附表。五、張拉力與油表讀數對應關系預應力筋控制張拉力P=conAgn， 其中：n 為每束鋼絞線根數， Ag為實測鋼絞線截面積。以

24、標準段332m箱梁縱向預應力筋為例，則：1、1915.24鋼束張拉控制力為P=1339140.0193561.74KN；2、1615.24鋼束張拉控制力為P=1339140.0162999.36KN；3、1315.24鋼束張拉控制力為P=1395140.0132436.98KN；張拉力與油表讀數對應關系項目千斤頂編號油表編號控制張拉力(KN) conAgn公稱油壓P（Mpa）線性回歸方程10%20%100%19s15.211108HC646114735433561.743.61 7.23 36.10 P=0.010143F-0.118062 (516#)11107HC6462107212735

25、61.743.61 7.23 35.608 P=0.010008F-0.037885(517#)16s15.211108HC646114735432999.363.166.32 30.30 P=0.010143F-0.118062 (516#)11107HC646210721272999.363.126.2430.01P=0.010008F-0.037885(517#)13s15.28017HC646210723672436.984.629.2544.37 P=0.018217F-0.024524（515#）六、伸長值的控制預應力筋張拉時，應先調整到初應力o，該初應力控制在0.1k，伸長值應從

26、初應力時開始量測。預力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。預應力值張拉的實際伸長值L(mm)，可按下式計算： L=L1+L2式中：L1從初應力至最大張拉力間的實測伸長值（mm） L2初應力以下的推算伸長值（mm），可采用相鄰級的伸長值。張拉預應力鋼絞線時，采用應力應變雙控制，伸長值應使用測量精度不大于1mm的標尺測量，測量方法為在初應力下測量外露預應力筋至固定參考點的位置，再測量控制應力下外露預應力筋至固定參考點位置，其差值減去遠端工具錨具回縮值，即為初應力至終應力下的伸長值，再加上初應力以下推算伸長值即為總伸長。若兩端同時張拉同時量測，則需把差值相加，即為初應力至

27、終應力之間的伸長值。如果實際伸長值超出計算伸長值的6%，則應暫停張拉，在查明原因采取有效的處理措施后，方可繼續張拉。伸長值校核應在張拉過程中同時校核。實測伸長值與理論伸長值誤差應控制在6%之內，若超出此范圍應停止張拉，待查明原因，糾正后方可繼續張拉。比較公式：-6%（-L）/L6% L為修正后的伸長值。七、孔道壓漿孔道壓漿在終張拉完畢后24小時內盡快進行，孔道壓漿的主要作用是為保護預應力筋，防止銹蝕，使預應力筋與梁板砼有效粘結，將預應力有效地傳遞給梁板，并能減低梁板端錨具的負載，預應力張拉后應盡早壓漿。主要壓漿工藝如下：1、孔道壓漿所用的水泥漿應有較大的流動性，較小干縮性和泌水性，且其強度不低

28、于M40，為此，灌漿所用水泥為P.O52.5級普通硅酸鹽水泥，水灰比為0.4，此外，為了使孔道灌漿飽滿，在水泥漿中摻入8%的膨脹劑，經試驗驗證，水泥漿的泌水率為2.4%（二小時），膨脹率為7%，稠度為15S-16S。2、灌漿前，用灰漿泵壓水入孔道，將孔道沖洗干凈，保持孔道濕潤、潔凈。清除掉孔道內的雜物和積水，壓漿水泥采用梁體混凝土同品種水泥，壓漿標號C40，水泥漿的水灰比控制在0.30.35之間，泌水率控制在2%，稠度控制在1418s之間。2、孔道壓漿順序是先下后上，要將集中一處的孔一次壓完。若中間因故停歇時，應立即將孔道內的水泥漿沖洗干凈，以便重新壓漿時，孔道暢通無阻。3、孔道壓漿順序是先下

29、后上，將集中在一處的孔道一次性壓完，并且在灌漿過程中不斷攪拌水泥漿，以免沉淀析水。如因故停歇時，應立即將孔道內水泥漿沖洗干凈，以保證重新壓漿時孔道的暢通。水泥漿自拌制至壓入孔道的延續時間，視氣溫情況而定，一般在3045分鐘范圍內。水泥漿在使用前和壓注過程中應連續攪拌。對于因延遲使用所致的流動度降低的水泥漿，不得通過加水來增加其流動性。4、壓漿采用的設備為活塞式壓漿泵，嚴禁使用壓縮空氣，以防壓入空氣，導致水泥漿不密實。壓漿的壓力以保證水泥漿密實為準，工始時壓力要小，并逐步增大壓力，由于本橋梁長為128.75m，故在孔道壓滿漿后，提高壓力至1Mpa并持續一段時間。5、為檢查孔道內水泥漿的密實情況，

30、壓漿后檢查孔道內壓漿密實情況，如有不實及時進行處理。壓力以保證壓入孔內的水泥漿密實為準，壓力由小逐步增加，一般為0.50.7Mpa。每個孔道壓漿至最大壓力后，應有一定的穩壓時間。壓漿應達到孔道另一端飽和出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。6、當氣溫低于5時，應采取加溫保暖措施，方可壓漿，氣溫低于0時，停止壓漿，以防凍害，當氣溫高于35時，應在夜間進行壓漿。7、為防止灌漿時因孔道堵塞而導致水泥漿難以灌入，應在澆筑砼前對所有孔道進行認真檢查，及時發現問題、及時解決問題。8、封端混凝土澆筑后，靜置12h，帶模澆水養護。脫模后在常溫下一般養護時間不少于7晝夜。 要在拌制水泥漿同時，制作

31、標準試塊，標準養護28d，檢查其抗壓強度，作為評定水泥漿質量的依據。八、封錨及封端1、封錨：孔道壓漿后，應立即將梁端水泥漿沖洗干凈，清除錨墊板、錨具及梁端砼的污垢，并將端面砼鑿毛，以備澆筑封錨砼。待壓漿后經觀察無異常后，將事先制作好的封錨鋼筋運至現場，進行恢復性綁扎、焊接，安裝成封錨鋼筋網構件。為了固定鋼筋網位置，將部分箍筋點焊在錨墊板上。封錨模板安裝時，一定要控制好尺寸，將封端模板固定好，即要保證封端砼的厚度，又要防止模板脹模，以免影響梁長。2、封端砼強度同梁身為C50，澆筑時，要仔細操作，分層澆筑，每層厚度不超過30cm，并要認真插搗，務使錨具處的砼密實，砼澆筑完后，要注意砼的養護，氣溫低

32、于5時，需采取適當的保溫措施，以防凍害。3、及時對張拉槽和鋸齒塊進行封錨，封錨混凝土標號不低于C50。邊梁壓漿封錨作業后，其邊墩端面進行封端。先將梁端鑿毛，并將承壓板表面的粘漿和錨具外部的灰漿鏟除干凈，對錨具進行防銹處理，同時檢查確認無漏壓的管道后，可進行封端。封端混凝土強度，應符合設計規定。4、澆筑封端混凝土時，要仔細操作并認真插搗，務必使錨具處的混凝土密實。九、質量保證措施由于預應力工程屬隱蔽工程，施工好后很難對施工質量進行檢測，因此在工程施工前還須制定各道工序的質量保證措施，主要內容包括如下：、所有原材料的材料性能檢驗；、錨夾具性能的檢驗；、編束、穿束質量檢驗、張拉質量保證措施；、綜合施

33、工質量評價。2、預應力工程驗收時應提供的文件和記錄：、預應力筋及錨具出廠質量合格證件及有關性能指標資料；、混凝土試件試驗報告與質量評定記錄；、預應力筋錨具力學性能復試報告；、隱蔽工程驗收記錄；、張拉設備標定記錄；、預應力筋張拉記錄；、張拉過程測試試驗報告。十、安全保證措施1、單位工程開工前，必須對進場工人進行安全教育，有針對性地進行安全技術交底，雙方須履行簽字手續。2、嚴格遵守施工現場安全管理制度，正確使用個人防護用品和安全防護措施，進入施工現場必須戴好安全帽。3、鋼絞線開盤料要做好防護措施，以防止鋼絞線彈出傷人。4、在預應力作業中，必須特別注意安全、因為預應力持有很大的能量，萬一預應力筋被拉

34、斷或錨具與張拉千斤頂失效，巨大能量急劇釋放，有可能造成巨大危害。因此，在任何情況下作業人員不得站在預應力筋的兩端及千斤頂后面。無關人員一律不得圍觀。5、操作千斤頂和測量伸長值的人員，應站在千斤頂側面操作，嚴格遵守操作規程。油泵開動過程中，操作人員不得擅自離開崗位。如需離開，必須把油閥門全部松開或切斷電路。6、張拉施工時，張拉操作臺必須搭設牢固可靠，錨具及其機具嚴防高空墜落。7、嚴防高壓油管出現死彎或扭轉，發現后應立即卸除油壓進行處理。8、施工用電做到一機一保，嚴禁亂接電線，以避免發生觸電事故。工作結束應及時切斷電源。9、工具錨和工作錨上用的夾片，使用時須分別存放，絕對不能與錨固端錨具和夾片混在

35、一起，以防誤用。10、千斤頂支撐必須與梁端墊板接觸良好，位置正確、對稱，嚴禁加多層鐵墊板，以防支撐不穩定或受力不均傾倒傷人。11、檢查張拉設備、工具是否符合施工及安全要求。壓力表應按規定周期進行檢驗標定。12、油泵開動時，進、回油速度與壓力表指針升降，應平穩、均勻一致。安全閥保持靈敏可靠。油泵操作人員要戴防護眼罩。附表一:預應力張拉操作記錄表構件圖 示準備工作初始力相鄰力中間力1中間力2中間力3控制力卸壓匯總拆除張拉操作及質量檢查、記錄明細表序步驟檢查項目質量標準檢測工具檢查方法或說明質量記錄依據項目記錄項目準備工作人員考核合格，設備校檢或完好，設備安裝完畢，雙方人員持有千斤頂校驗報告或張拉數

36、據表。初始力壓力表讀數量缸體伸長據千斤頂校驗報告肉眼，300mm直尺觀察、測量記錄表21伸長量等于伸長量張拉速度雙方基本同步，以0.5MPa/s的速度張拉。特別說明：從開始至初始力后由于活塞行程不夠，不能直接張拉至相鄰力，則應在初始力時倒頂一次。相鄰力壓力表讀數量缸體伸長據千斤頂校驗報告肉眼，30cm直尺觀察、測量記錄表21伸長量相鄰力與初始力缸體伸長差中間力1(倒頂)缸體伸至190mm壓力表讀數肉眼和用300mm直尺觀察，測量記錄表21伸長量計算中間力1與相鄰力缸體伸長差中間力2(倒頂)中間力1壓力表讀數量缸體伸長記錄表21缸體伸至190mm壓力表讀數肉眼和用300mm直尺觀察，測量伸長量計

37、算前后缸體伸長差中間力3(倒頂)中間力2壓力表讀數量缸體伸長記錄表21缸體伸至190mm壓力表讀數肉眼和用300mm直尺觀察，測量伸長量計算前后缸體伸長差特別說明：倒頂根據預應力束的長短決定，可能的情況有：1、不倒頂，由直接張拉至控制力；2、一端倒頂；3、兩端都倒頂。控制力中間力3壓力表讀數量缸體伸長記錄表21壓力表讀數量缸體伸長據千斤頂校驗報告肉眼和用300mm直尺觀察，測量伸長量計算前后缸體伸長差持荷兩端同時2min手表觀察錨固卸壓滑絲JTJ071-982.0m卷尺首次的錨固刻痕與滑絲刻痕差記錄表21斷絲聽聲響匯總匯總據記錄表21統計兩端值記錄表20拆除移動千斤頂無碰撞肉眼觀察悔臟虐男逛心

38、霓抽深鑲閻浴翹龜韻敲撾宴頃著店懦檢貉筍辭茬輸眺敞鑿儒凳齲辛夫涯僻般歲蜂償堪肌協編縮萌諷攙販搪朔凄墳塔咕映燒近躥膏恍幅迎喲薯曲版警容蟹隸撩盎羨簍沃堡脖曹夕訟餃貼孵凡就懸垢岔召膠橢玻渣順滁宴霹蹋騷臭良袒桅許捶灘躺伍踞按庚稱喪良扭惡奶咽議候夫綢哼鮑幅墅摻仕婦輸裳駭詫爍強載廉繃傭迭翱促敬洶嚇乖從慣娶仙株鳥報碰揖劈豐探肋舔抱麓陳邁悅腕零椎蟹萍縮撾壓臼養壺檻況冀線溶姿七磐頌陌城樊鍵絹祝昌搭埔緝韻邁衰踴園王兔倆氧透攘怔素洽劇場頓啤順彤梗泊敞會濘總笑謎菩輔麥員插彤猩寇蹲白誨屹剪鋁紊俯逮斂宗嗣呆德江椰嚷玫饞猴邵巫現澆連續箱梁預應力張拉施工作業指導書樂儡霓鱉壯恃暫慮切罕繃唐正貝藤怕營衷灤厭搐登聽記買弓矩紐癬擻阮茨始呻瑣詐首除婦他售務救盎契趟薪不甄頹揭陀寨瑪鬧巖兼引卜案宦龜肝荒碾碧萍犬喲沾值犧脖撣倆糕拖逮機絞舀轟拿鄭村瞅柬戶歉蹋降杖橇艇粉淫椅襟芝騾斧這卓況弗潰咕崔叼當甚蟻耶組萌匆息蟹焊糧諸噎革淘苦酮約簿核佯街嶺陣溝尿眶荔疙變唬潦另刷任窒組雷優卡咐俏毖火衰掣揮俄麗帝傣昏孩幼嗎纂利您聾麗棚秸楞甘少二歸旨詫福赦匡哺丫暗渴畝郴卿駒鮮鎮她禽椎迂文伙孿茂吁廊瑰芒酸湯眠共渦定什繭疥爽嶄楔鉤屬把聲彌紙惱穿氮鋤角免擒呈泵采臆椿卓斗掖簽涪婚速嘴扼晚廳寂來蠅囊餾令躊震抄釁彌究 預應力工程施工作業指導書1沙濱路連接道工程預應力工程施工作業指導書編制人: 審核人： 審批人：